正激變換器的變壓器設(shè)計VIP

正激變換器中變壓器的設(shè)計 胡宗波，張波(華南理工大學(xué)電力學(xué)院雅達(dá)電源實(shí)驗(yàn)室，廣東廣州510640） 摘 要：詳細(xì)介紹了高頻開關(guān)電源中正激變換器變壓器的設(shè)計方法。按照設(shè)計方法，設(shè)計出一臺高頻開關(guān)電源變壓器，用于輸入為48V(3672V)，輸出為2.2V、20A的正激變換器。設(shè)計出的變壓器在實(shí)際電路中表現(xiàn)出良好的電氣特性。 關(guān)鍵詞：高頻開關(guān)電源；正激變換器；開關(guān)電源變壓器1引言 電力電子技術(shù)中，高頻開關(guān)電源的設(shè)計主要分為兩部分，一是電路部分的設(shè)計，二是磁路部分的設(shè)計。相對電路部分的設(shè)計而言，磁路部分的設(shè)計要復(fù)雜得多。磁路部分的設(shè)計，不但要求設(shè)計者擁有全面的理論知識，而且要有豐富的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。在磁路部分設(shè)計完畢后，還必須放到實(shí)際電路中驗(yàn)證其性能。由此可見，在高頻開關(guān)電源的設(shè)計中，真正難以把握的是磁路部分的設(shè)計。高頻開關(guān)電源的磁性元件主要包括變壓器、電感器。為此，本文將對高頻開關(guān)電源變壓器的設(shè)計，特別是正激變換器中變壓器的設(shè)計，給出詳細(xì)的分析，并設(shè)計出一個用于輸入48V(3672V)，輸出2.2V、20A的正激變換器的高頻開關(guān)電源變壓器。2正激變換器中變壓器的設(shè)計方法 正激變換器是最簡單的隔離降壓式DC/DC變換器，其輸出端的LC濾波器非常適合輸出大電流，可以有效抑制輸出電壓紋波。所以，在所有的隔離DC/DC變換器中，正激變換器成為低電壓大電流功率變換器的首選拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。但是，正激變換器必須進(jìn)行磁復(fù)位，以確保勵磁磁通在每一個開關(guān)周期開始時處于初始值。正激變換器的復(fù)位方式很多，包括第三繞組復(fù)位、RCD復(fù)位1,2、有源箝位復(fù)位3、LCD無損復(fù)位4,5以及諧振復(fù)位6等，其中最常見的磁復(fù)位方式是第三繞組復(fù)位。本文設(shè)計的高頻開關(guān)電源變壓器采用第三繞組復(fù)位，拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。 開關(guān)電源變壓器是高頻開關(guān)電源的核心元件，其作用有三：磁能轉(zhuǎn)換、電壓變換和絕緣隔離。在開關(guān)管的作用下，將直流電轉(zhuǎn)變成方波施加于開關(guān)電源變壓器上，經(jīng)開關(guān)電源變壓器的電磁轉(zhuǎn)換，輸出所需要的電壓，將輸入功率傳遞到負(fù)載。開關(guān)變壓器的性能好壞，不僅影響變壓器本身的發(fā)熱和效率，而且還會影響到高頻開關(guān)電源的技術(shù)性能和可靠性。所以在設(shè)計和制作時，對磁芯材料的選擇，磁芯與線圈的結(jié)構(gòu)，繞制工藝等都要有周密考慮。開關(guān)電源變壓器工作于高頻狀態(tài)，分布參數(shù)的影響不能忽略，這些分布參數(shù)有漏感、分布電容和電流在導(dǎo)線中流動的趨膚效應(yīng)。一般根據(jù)高頻開關(guān)電源電路設(shè)計的要求提出漏感和分布電容限定值，在變壓器的線圈結(jié)構(gòu)設(shè)計中實(shí)現(xiàn)，而趨膚效應(yīng)影響則作為選擇導(dǎo)線規(guī)格的條件之一。2.1變壓器設(shè)計的基本原則 在給定的設(shè)計條件下磁感應(yīng)強(qiáng)度B和電流密度J是進(jìn)行變壓器設(shè)計時必須計算的參數(shù)。當(dāng)電路主拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)、工作頻率、磁芯尺寸給出后，變壓器的功率P與B和J的乘積成正比，即PBJ。 當(dāng)變壓器尺寸一定時，B和J選得高一些，則某一給定的磁芯可以輸出更大的功率；反之，為了得到某一給定的輸出功率，B和J選得高一些，變壓器的尺寸就可以小一些，因而可減小體積，減輕重量。但是，B和J的提高受到電性能各項(xiàng)技術(shù)要求的制約。例如，若B過大，激磁電流過大，造成波形畸變嚴(yán)重，會影響電路安全工作并導(dǎo)致輸出紋波增加。若J很大，銅損增大，溫升將會超過規(guī)定值。因此，在確定磁感應(yīng)強(qiáng)度和電流密度時，應(yīng)把對電性能要求和經(jīng)濟(jì)設(shè)計結(jié)合起來考慮。2.2各繞組匝數(shù)的計算方法 正激變換器中的變壓器的磁芯是單向激磁，要求磁芯有大的脈沖磁感應(yīng)增量。變壓器初級工作時，次級也同時工作。 1)計算次級繞組峰值電流IP2 變壓器次級繞組的峰值電流IP2等于高頻開關(guān)電源的直流輸出電流Io，即式中：D是正激變換器最大占空比。 3)計算初級繞組電壓幅值Up1 Up1=UinU1（3）式中：Uin是變壓器輸入直流電壓（V）； U1是變壓器初級繞組電阻壓降和開關(guān)管導(dǎo)通壓降之和（V）。 4）計算次級繞組電壓幅值式中：Uo是變壓器次級負(fù)載直流電壓（V）； U2是變壓器次級繞組電阻壓降和整流管壓降之和（V）。 5)計算初級電流有效值I1 忽略勵磁電流等影響因素，初級電流有效值I1按單向脈沖方波的波形來計算： 6)計算去磁繞組電流有效值IH 去磁繞組電流約與磁化電流相同，約為初級電流有效值的510，即 8)確定磁芯尺寸7 首先確定銅耗因子Z，Z的表達(dá)式為式中：是環(huán)境溫度（）； 是變壓器溫升（）。 然后計算脈沖磁感應(yīng)增量Bm， Bm=KBBm（10）式中：KB是磁感應(yīng)強(qiáng)度系數(shù)； Bm是磁芯材料最大工作磁感應(yīng)強(qiáng)度（T）。 對于R2K鐵氧體磁芯，最大工作磁感應(yīng)強(qiáng)度是0.3T。磁感應(yīng)強(qiáng)度系數(shù)KB可以從圖2所示的磁感應(yīng)強(qiáng)度系數(shù)曲線圖得出，它取決于輸出功率P2（W），工作頻率f（kHz）和變壓器平均溫升（）。 變壓器所需磁芯結(jié)構(gòu)常數(shù)Y由下式確定式中：Y是變壓器所需磁芯結(jié)構(gòu)常數(shù)（cm5）； q是單位散熱表面功耗（W/cm2），q可以從溫升和q值關(guān)系曲線中得出，如果環(huán)境溫度為25，變壓器溫升為50，對應(yīng)的q值為0.06。 計算出Y之后，選擇磁芯結(jié)構(gòu)常數(shù)YcY的磁芯，然后從磁芯生產(chǎn)廠商提供的資料中查出變壓器散熱表面積St(cm2)，等效截面積Ae(cm2)等磁芯參數(shù)，或者自行設(shè)計滿足結(jié)構(gòu)常數(shù)的磁芯。 9)計算初級繞組匝數(shù)（N1）7式中：Upi是次級各繞組輸出電壓幅值（V）。 11)計算去磁繞組匝數(shù) 對于采用第三繞組復(fù)位的正激變換器，復(fù)位繞組的匝數(shù)越多，最大占空比越小，開關(guān)管的電壓應(yīng)力越低，但是最大占空比越小，變壓器的利用率越低。故需綜合考慮最大占空比和開關(guān)管的電壓應(yīng)力，一般選擇去磁繞組匝數(shù)（NH）和初級繞組匝數(shù)相同，即 NH=N1（14） 需要注意的是，應(yīng)該確保初級繞組和去磁繞組緊密耦合。2.3確定導(dǎo)線規(guī)格 1)計算變壓器銅耗Pm 根據(jù)變壓器平均溫升確定變壓器總損耗，減去磁芯損耗即得出銅耗，再根據(jù)銅耗來計算電流密度。計算銅耗應(yīng)該在磁芯規(guī)格確定之后進(jìn)行。式中：St是變壓器表面積（cm2）； Pb是在工作磁感應(yīng)強(qiáng)度和頻率下單位質(zhì)量的磁芯損耗（W/kg）； Gc是磁芯質(zhì)量（kg）。 在實(shí)際計算中，銅耗可以按總損耗的一半處理。 2)計算銅線質(zhì)量Gm式中：lm是線圈平均匝長（cm）； SW是磁芯窗口面積（cm2）； Km是銅線窗口占空系數(shù)，定義為繞組凈可繞線空間與導(dǎo)線截面積之比。 計算銅線占空系數(shù)時應(yīng)根據(jù)不同情況選取適當(dāng)值，一般選取范圍在0.250.4之間，采用多股并繞時應(yīng)選取較小值。 3)計算電流密度J 4)計算導(dǎo)線截面積Smi和線徑di式中：Ii是各繞組電流有效值（A）。 計算所需導(dǎo)線直徑時，應(yīng)考慮趨膚效應(yīng)的影響。當(dāng)導(dǎo)線直徑大于2倍趨膚深度時，應(yīng)盡可能采用多股導(dǎo)線并繞。采用n股導(dǎo)線并繞時，每股導(dǎo)線的直徑din按下式計算。 如果采用多股導(dǎo)線并繞，導(dǎo)線的股數(shù)太多，可以采用銅箔。在使用銅箔時，銅箔的厚度應(yīng)該小于兩倍的趨膚深度，銅箔的截面積必須大于該繞組導(dǎo)線所需的截面積。 在計算完畢后，校驗(yàn)窗口尺寸，計算分布參數(shù)，校驗(yàn)損耗和溫升等。3應(yīng)用實(shí)例 設(shè)計一個用于輸入為48V（3672V），輸出為2.2V、20A的正激變換器的高頻開關(guān)電源變壓器，工作頻率是200kHz，最大占空比為0.45，采用第三繞組復(fù)位，銅線的趨膚深度為=0.148mm。按照上述設(shè)計方法，設(shè)計的高頻開關(guān)電源變壓器如下： 磁芯規(guī)格EFD20，磁芯材料為3F3，Ae=31.0mm2，Philips； 初級繞組16匝，采用型號為AWG31的銅線，6股并繞； 復(fù)位繞組16匝，采用型號為AWG33的銅線； 次級繞組2匝，采用厚度t=0.1mm，寬度b=14mm的銅箔，兩層并繞，即截面積S=2.8mm2。 在最終確定導(dǎo)線規(guī)格時，均保留了一定的裕度。為使各繞組耦合良好，采用交錯繞線技術(shù)，如圖3所示8，其中P1和P2為變壓器初級繞組，并聯(lián)；S1和S2為變壓器次級繞組，并聯(lián)；R為變壓器復(fù)位繞組。那么，初級繞組采用AWG31的銅線，兩層；次級繞組采用采用厚度t=0.1mm，寬度b=14mm，即S=1.4mm2的銅箔，兩層。 設(shè)計出的變壓器的初級勵磁電感值實(shí)測為Lm=320.40H，次級電感值實(shí)測為Ls=5.18H，初級漏感電感值實(shí)測約為0.18H。該變壓器在正激變換器中的工作特性很好。4結(jié)語 本文詳細(xì)闡述了正激變換器中變壓器的設(shè)計方法，并結(jié)合具體設(shè)計任務(wù)，設(shè)計出一個用于48V（3672V）輸入，2.2V、20A輸出的高頻開關(guān)電源變壓器。設(shè)計出的變壓器在實(shí)際電路中表現(xiàn)出良好的電氣特性。參考文獻(xiàn)1BridgeCD.ClampvoltageanalysisforRCDforwardconvertersC.AppliedPower ElectronicsConferenceandExposition,2000.APEC2000.FifteenthAnnualIEEE,Volume:2,2000,Page(s):959965vol.2.2JovanovicM.M,ZhangMTandLeeFC.Evaluationof synchronousrectificationef ficiencyimprovementlimitsinforwardconvertersJ.IndustrialElectronics,IEEETransactionson,Volume:42Issue:4,Aug.1995.Page(s):387395.3QiongLi,LeeFCandJovanovicMM.Designconsiderations oftransformer DCbiasofforward converterwithactiveclampresetC.AppliedPowerElectronicsConferenceandExposition,1999.APEC99.FourteenthAnnual,Volume:1,1999,Page(s):553559,vol.1.4NinomiyaT,TanakaTandHaradaK. 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