碗扣式支撐體系模板工程施工方案.doc

目 錄一、編制依據(jù)3二、工程概況3三、模板體系設計及施工3四、模板的拆除7五、模板工程施工要點8六、模板工程質(zhì)量保證措施8七、板厚250MM模板（碗扣式）計算書10一）、工程屬性10二）、荷載設計10三）、模板體系設計11四）、面板驗算12五）、小梁驗算13六）、主梁驗算14七）、立柱驗算16八）、可調(diào)托座驗算17九）、立柱地基基礎驗算17八、板厚160MM模板（碗扣式）計算書17一）、工程屬性17二）、荷載設計17三）、模板體系設計18四）、面板驗算19五）、小梁驗算20六）、主梁驗算22七）、立柱驗算24八）、可調(diào)托座驗算24九）、立柱地基基礎驗算24九、板厚120MM模板（碗扣式）計算書25一）、工程屬性25二）、荷載設計25三）、模板體系設計25四）、面板驗算27五）、小梁驗算28六）、主梁驗算29七）、立柱驗算31八）、可調(diào)托座驗算32九）、立柱地基基礎驗算32十、梁模板（碗扣式）計算書32一）、工程屬性32二）、荷載設計32三）、模板體系設計33四）、面板驗算35五）、小梁驗算36六）、主梁驗算37七）、立柱驗算39八）、可調(diào)托座驗算39九）、立柱地基基礎計算40一、編制依據(jù)1、蘭亭灣畔施工圖紙；2、工程施工合同；3、工程測量規(guī)范GB50026-93；4、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002；5、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91；6、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2011；7、建筑現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ231-2010；8、公司質(zhì)量體系程序文件；9、公司項目管理手冊。二、工程概況本工程為蘭亭灣畔一期工程，位于長沙市岳麓區(qū)南二環(huán)與瀟湘大道交叉口西南角。共11棟23-33層點式高層主宅，地下室兩層，地下室為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，0.000以上為剪力墻結(jié)。一期共分三個標段，三標為3、4、5、6、11#棟。主樓地下室結(jié)構(gòu)標高為-8.9，副樓地下室結(jié)構(gòu)標高為-8.3，電梯井結(jié)構(gòu)標高為-10.6m，集水井結(jié)構(gòu)標高為-11.6m。地下室底板厚度為0.45、0.5m。地下室負一層板厚為250mm,地下室頂板板厚為160mm,標準層板厚為100、110、120、150幾種。三、模板體系設計及施工1. 準備工作(1) 中心線和位置線的放線：首先用經(jīng)緯儀引測建筑物的邊柱或墻軸線，并以該軸線為起點，引出其他各條軸線。模板放線時，應先清理好現(xiàn)場，然后根據(jù)施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)邊線和中心線，墻模板要彈出模板的內(nèi)、外邊線，以便于模板安裝與校正。(2) 標高測量：根據(jù)模板實際標高的要求用水準儀把建筑物水平標高直接引測到模板安裝位置。(3) 找平：為了防止混凝土爛根，應在立模板之前將樓面抄平、抹水泥砂漿。砂漿內(nèi)邊要用靠尺比著墻皮黑線抹直?；炷翝仓?，拆模后將砂漿鏟掉即可。另外，在外墻部位，繼續(xù)安裝模板前，要設置模板承墊帶，并用儀器校正，使其平直，這樣既可保證模板的平直，又可保證不發(fā)生漏漿現(xiàn)象。(4) 設置模板定位基準：采用鋼筋定位，即根據(jù)墻體厚度尺寸加工定位鋼筋頂撐，固定在主筋上，每兩層橫筋設一道，和鋼筋保護層卡具，以保證鋼筋與模板位置的準確。(5) 隱、預檢：檢查水、電管線預埋情況，預埋件、預留孔洞埋設的牢固程度和準確性，辦完鋼筋、水電的隱檢手續(xù)，再進行模板安裝。(6) 按施工要求對模板進行清理和涂刷脫模劑，涂刷要均勻，不得漏刷，脫模劑采用水性或油性。(7) 準備好輔助材料和脫模劑，嵌縫材料選用泡沫膠條，脫模劑要選用水性材料，防止污染鋼筋。2. 梁板模板體系(1) 模板形式 樓板模板體系采用散支散拆的模板拼裝體系，板材為18mm多層板，次肋采用80100木方，間距不大于300mm。主肋采用100100木方或雙48鋼管，當采用扣件式腳手架作支撐時，主肋間距為10001000；當采用門架作支撐時，主肋間距為9001200mm。梁模板采用18mm厚多層板，梁底木方采用80100木方，間距不大于250mm，主肋采用100100木方或雙48鋼管。主肋采用100100木方或雙48鋼管，當采用扣件式腳手架作支撐時，主肋間距為1000800（當梁截面高度1000時）、800500（當梁截面高度1000mm時）；當采用門架作支撐時，主肋間距為900600mm，即沿梁縱向在門架兩根立桿間加一根483.0mm鋼管支頂，鋼管間距與門架間距相同。支撐系統(tǒng)采用滿堂碗扣式鋼管架。(2) 支撐體系（支撐高度8m的梁板模板支撐體系詳見蘭亭灣畔工程高支模施工方案）本工程支撐體系采用碗扣式鋼管架，并配置可調(diào)U形頂托以適應不同層高和梁板高度的變化。梁底鋼管架立桿間距1200900（當梁截面高度1000時）、900600（當梁截面高度1000mm時），板底鋼管架立桿間距12001200；水平桿步距1.5m，并縱橫方向滿設，掃地桿距墊板上皮高度不宜大于200mm。當梁的高度或樓板厚度不同時，可以采用不同的水平桿步距，但應盡量保證水平桿步距的一致性，且應滿足立桿頂部距離支架頂層橫桿的高度不應大于600mm（宜取300mm）。(3) 梁板支模節(jié)點設計：圖4-8：梁板模板扣件式腳手架支撐系統(tǒng)圖(4) 施工順序：復核梁底、板底標高 搭設支模架 安放龍骨 安裝梁模板 安裝柱、梁、板節(jié)頭模板 鋪放樓板模板 安放預埋件及預留孔模板 檢查校正 交付驗收(5) 樓板和梁的模板支設時要按規(guī)范1-2起拱。(6) 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度。(7) 當梁截面的高度大于1米時，要沿梁長度方向在梁下立桿間加設斜桿，斜桿每隔兩跨設置一道，且斜桿的方向應交錯設置。(8) 沿支架四周外立面滿設剪刀撐，支撐主梁的立桿沿梁長方向必須設置剪刀撐。(9) 立桿嚴禁搭接，要使用對接扣件進行連接。立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置。支撐架最底層橫桿（掃地桿）距支撐所墊木方上皮的不大于200mm。3. 樓梯模板體系樓梯模板考慮采用散支散拆的木模板系統(tǒng)，模板采用18mm多層板，踏步模板龍骨采用80100木方，底模龍骨采用80100mm木方，側(cè)模板龍骨采用80100木方，支撐采用鋼管腳手架。12001200圖4-9：樓梯模板示意圖四、模板的拆除(1) 非承重側(cè)模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞（大于1.2N/mm2）方可拆除。一般地，墻模一般在澆筑完12小時后即可進行拆模(屆時將根據(jù)氣溫及同條件試塊決定)；承重模板應按混凝土工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行?；炷翝仓?，將同條件下養(yǎng)護的混凝土試塊送試驗室試壓，根據(jù)試驗室出具的強度報告，決定模板的拆除時間和措施。拆模時，一般應遵循先澆筑完先拆的原則進行拆模。(2) 模板拆除的順序和方法，應按照配板設計的規(guī)定進行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。(3) 梁、樓板模板應先拆梁側(cè)模，再拆樓板底模，最后拆除梁底模。其順序如下：拆除部分水平拉桿、剪刀撐 拆除梁連接件及側(cè)模 松動支架柱頭調(diào)節(jié)螺栓，使模板下降23cm 分段分片拆除樓板模板及支承件 待達到100%強度后拆除梁底模和支承件(4) 拆下模板等配件，要有人接應傳遞，指定地點堆放。(5) 模板拆除后要及時、認真清除殘灰，再刷脫模劑。脫模劑要涂刷均勻，不能漏刷，也不能刷得過多，脫模劑干后再支設模板。五、模板工程施工要點水平模板的施工方法：(1) 梁板模板支設流程首先測定梁、板底標高，搭設支撐架；然后安放縱橫楞、梁底模；梁鋼筋綁扎；安裝梁側(cè)模；安裝梁、柱節(jié)點模板；安裝樓板底模；涂刷脫模劑；綁扎樓板鋼筋；安放預埋管件；檢驗校正。(2) 梁板模板安裝質(zhì)量要求次梁軸線位置、截面尺寸及水平標高應準確無誤；板面應平整潔凈、拼縫嚴密，不漏漿；模板安裝后應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能承受新澆混凝土的自重和側(cè)壓力以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載；模板安裝偏差應控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)。梁板支撐系統(tǒng)底部設可調(diào)底座，頂部設可調(diào)支撐頭，以調(diào)節(jié)模板的標高、水平及按規(guī)范要求的起拱。六、模板工程質(zhì)量保證措施1. 模板清理模板清理干凈是保證混凝土成型質(zhì)量，保證混凝土外觀美觀的重要一環(huán)，因此在模板檢查過程中模板清理應作為一個重點來檢查。模板清理包括自身的板面、側(cè)面及背楞的清理，門洞口模板的清理，模內(nèi)清理。把模板上的水泥漿清理干凈后用廢機油、域脫模劑擦拭模板面即可。板面有破損、凹凸及變形的應及時進行修補，邊框背楞如有變形將直接影響拼縫質(zhì)量，邊框背楞如不順直要進行維修。模板清理干凈后及時進行標識，標識內(nèi)容為“模板已清理、待用”；對未清理模板也應進行標識，標識內(nèi)容為“模板待清理”；對變形較大需要維修的模板也應進行標識，標識內(nèi)容為“模板須維修、停用”。2. 頂板支撐水平頂板支撐體系采用鋼管架，上設有螺旋式可調(diào)頂托，為了保證支撐的整體穩(wěn)定性，對于標準層縱橫立桿應設三道鋼管架水平橫桿拉接，并保證底部300500mm高度有一道掃地桿（位置根據(jù)立桿規(guī)格而定）。為了保證上下層樓板荷載傳力均勻，上下層支撐立桿應對正，保證在一條垂直線上，為了保證立桿對齊，要求對立桿的位置點進行放線，并對首層或標準層繪制“支撐點平面圖”，以便上層按下層的支撐點放線。3. 板縫處理頂板采用硬拼縫，即模板與模板之間不粘貼海綿條；當模板邊局部有損壞時，應切除損壞部分以免影響拼縫質(zhì)量；在順次龍骨方向兩塊模板的拼縫處應有次龍骨木方，當木方按設計間距排列在此處無木方時，應附加木方。為了保護多層板周邊不被損壞且提高模板周轉(zhuǎn)率，采用封邊漆對多層板定期封邊。為了保證頂板與墻體相交的陰角順直、方正，與墻體相交的邊龍骨（80100木方）要求頂面及接觸側(cè)面刨平刨直，并在模板側(cè)邊粘貼憎水海綿條（粘貼時彈線，并按線粘貼海綿條）。木方次背楞與模板面及與外背楞要求接觸嚴密，接觸嚴密能更好地保證模板整體剛度，保證墻面平整不漲模。4. 頂板模板支設及檢查重點按方案對鋼管架立桿點的位置進行放線，并按放線點布設立桿，鋼管架的平桿不得少于3道以保證滿堂架的整體穩(wěn)定性。頂板的主次龍骨按方案加設，次龍骨釘牢在主龍骨上，墻四周的邊龍骨必須刨平刨直。相鄰多層板拼縫采用硬拼縫，拼縫處必須設木方支承，與墻接觸的多層板側(cè)邊要求粘貼海綿條。按方案留置清掃口（清掃口的留置要方便施工及清理）并用高壓氣泵將模板內(nèi)的雜物清理干凈，最后將清掃口封閉嚴密并加固牢固。七、板厚250mm模板（碗扣式）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50017-2003 一）、工程屬性新澆混凝土樓板名稱地下車庫負一層新澆混凝土樓板板厚(mm)250新澆混凝土樓板邊長L(m)8.1新澆混凝土樓板邊寬B(m)7.8 二）、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算模板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算模板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三）、模板體系設計模板支架高度(m)3.85立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(mm)450立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)300主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁懸挑端計算長度(mm)200,200主梁懸挑端計算長度(mm)200,200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖 四）、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.19kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.2kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.190.32/8，0.120.32/8+2.20.3/4=0.17kNm； Mmax/W0.17106/540003.09N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.38kN/m 5ql4/(384EI)56.383004/(38410000486000)0.14mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)80100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)133.33小梁截面慣性矩I(cm4)666.67 因B/lb取整7800/900取整8，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.33.08kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.32.13kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1072.130.92+0.1210.940.920.28kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.10.92+0.213.150.9，0.1070.10.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.080.22/2，0.10.22/2+3.150.20.63kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.28，0.6，0.630.63kNm Mmax/W0.63106/1333304.74N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6072.130.9+0.620.940.91.69kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.080.2，0.10.2+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.69，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(210080)0.59N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.31.97kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.979004/(10093506666700)0.13mml/400900/4002.25mm 撓度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.979004/(10093506666700)0.13mml/400900/4002.25mm 六）、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規(guī)格(mm)80100可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44主梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66主梁截面慣性矩I(cm4)666.67主梁截面抵抗矩W(cm3)133.33 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.32.87kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.32.47kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.4kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.25)0.3=2.03kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1432.470.9+1.2230.40.92.98kN 按懸臂梁，R12.870.20.57kN RmaxRmax，R12.98kN; 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax1.143q2L1.1432.030.92.09kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=2.030.20.41kN RmaxRmax，R12.09kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.8106/1333305.98N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) max3Vmax/(2bh0)=35.531000/(210080)1.04N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 跨中max=0.4mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.22mm=200/400=0.5mm 滿足要求！ 七）、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)500斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規(guī)范JGJ162-2008設置要求立柱抗彎強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.47=150 滿足要求！ 查表得，0.78 N0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+0.71.41max0.45+0.45，0.9max0.3+0.45，0.97.63kN f N/(A)7628.07/(0.78424)23.21N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八）、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N7.63kNN30kN 滿足要求！ 九）、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)7.63/(10.1)76.28kPafak70kPa 八、板厚160mm模板（碗扣式）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50017-2003 一）、工程屬性新澆混凝土樓板名稱地下室頂板新澆混凝土樓板板厚(mm)160新澆混凝土樓板邊長L(m)5.7新澆混凝土樓板邊寬B(m)5.7二）、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算模板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算模板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三）、模板體系設計模板支架高度(m)5.2立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)150主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁懸挑端計算長度(mm)150,150主梁懸挑端計算長度(mm)150,150 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖 四）、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.16)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.16)+1.40.72.5 1=7.6kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.60.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4=0.24kNm； Mmax/W0.24106/540004.4N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.16)1=4.12kN/m 5ql4/(384EI)54.123004/(38410000486000)0.09mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)80100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)133.33小梁截面慣性矩I(cm4)666.67 因B/lb取整5700/900取整6，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.16)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.16)+1.40.72.50.32.34kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.16)0.31.4kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.40.92+0.1210.940.920.21kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.10.92+0.213.150.9，0.1070.10.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.340.152/2，0.10.152/2+3.150.150.47kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.21，0.6，0.470.6kNm Mmax/W0.6106/1333304.51N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.40.9+0.620.940.91.29kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.340.15，0.10.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.29，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(210080)0.59N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.16)0.31.29kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.299004/(10093506666700)0.09mml/400900/4002.25mm 撓度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.299004/(10093506666700)0.09mml/400900/4002.25mm 六）、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規(guī)格(mm)80100可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44主梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66主梁截面慣性矩I(cm4)666.67主梁截面抵抗矩W(cm3)133.33 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.16)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.16)+1.40.71.50.32.04kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.35(0.5+(1.1+24)0.16)0.31.65kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.4kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.16)0.3=1.35kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1431.650.9+1.2230.40.92.13kN 按懸臂梁，R12.040.150.31kN RmaxRmax，R12.13kN; 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax1.143q2L1.1431.350.91.39kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=1.350.150.2kN RmaxRmax，R11.39kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.56106/1333304.21N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) max3Vmax/(2bh0)=33.461000/(210080)0.65N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 跨中max=0.23mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.06mm=150/400=0.38mm 滿足要求！ 七）、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)500斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規(guī)范JGJ162-2008設置要求立柱抗彎強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.47=150 滿足要求！ 查表得，0.78 N0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.16)+0.71.41max0.15+0.45，0.9max0.15+0.45，0.95.4kN f N/(A)5404.88/(0.78424)16.45N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八）、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N5.4kNN30kN 滿足要求！ 九）、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)5.4/(10.1)54.05kPafak70kPa 滿足要求！九、板厚120mm模板（碗扣式）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50017-2003 一）、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標準層新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)7新澆混凝土樓板邊寬B(m)4 二）、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算模板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算模板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三）、模板體系設計模板支架高度(m)2.9立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(mm)350立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁懸挑端計算長度(mm)150,150主梁懸挑端計算長度(mm)150,150 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖 四）、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4=0.24kNm； Mmax/W0.24106/540004.4N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000486000)0.07mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)80100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)133.33小梁截面慣性矩I(cm4)666.67 因B/lb取整4000/900取整4，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.070.92+0.1210.940.920.19kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.10.92+0.213.150.9，0.1070.10.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.152/2，0.10.152/2+3.150.150.47kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.19，0.6，0.470.6kNm Mmax/W0.6106/1333304.51N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.070.9+0.620.940.91.11kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.15，0.10.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.11，2.2，3.163.1