加氫裂化操作規(guī)程20040714.doc

加氫裂化操作規(guī)程 1 Q SYQ SY DSDS 0101 SHCH 038 2004SHCH 038 2004 6060 萬(wàn)噸萬(wàn)噸 年加氫裂化裝置操作規(guī)程年加氫裂化裝置操作規(guī)程 20042004 年年 7 7 月發(fā)行月發(fā)行 20042004 年年 7 7 月執(zhí)行月執(zhí)行 獨(dú)山子石化分公司煉油廠加氫裂化車(chē)間獨(dú)山子石化分公司煉油廠加氫裂化車(chē)間 加氫裂化操作規(guī)程 2 審核 生產(chǎn)技術(shù)處處長(zhǎng) 審核人 生產(chǎn)調(diào)度處處長(zhǎng) 審核人 機(jī)動(dòng)處處長(zhǎng) 審核人 安全質(zhì)量環(huán)保處處長(zhǎng) 審核人 煉油廠總工程師 煉油廠總負(fù)責(zé) 加氫裂化操作規(guī)程 3 前 言 6 1 范圍 6 2 引用標(biāo)準(zhǔn) 6 3 定義 6 第一篇 工藝技術(shù)規(guī)程 8 4 裝置概況 8 4 1 總體概況 8 4 2 主要技術(shù)特點(diǎn) 8 5 裝置生產(chǎn)原理 9 6 工藝流程概述 12 6 1 反應(yīng)系統(tǒng)流程 12 6 2 分餾系統(tǒng)流程 13 6 3 氫氣系統(tǒng)流程 15 6 4PSA 系統(tǒng)流程 15 7 物料平衡 15 8 主要原料和產(chǎn)品性質(zhì) 16 9 裝置平面圖 20 10 質(zhì)量控制指標(biāo)和工藝技術(shù)條件 22 10 1 原材料性質(zhì)指標(biāo) 22 10 2 產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo) 23 10 3 化驗(yàn)分析項(xiàng)目 24 10 4 操作指標(biāo) 27 10 5 技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 30 11 主要原材料和動(dòng)力供應(yīng) 30 11 1 原料系統(tǒng) 30 11 2 化工原材料系統(tǒng) 31 11 3 蒸汽系統(tǒng) 33 11 4 給水系統(tǒng) 33 11 5 空氣系統(tǒng) 34 11 6 氮?dú)庀到y(tǒng) 34 11 7 電系統(tǒng) 34 11 8 燃料系統(tǒng) 36 11 9 火炬系統(tǒng) 36 11 10 污油 污水系統(tǒng) 36 11 11 動(dòng)力供應(yīng)指標(biāo) 37 11 12 裝置對(duì)外聯(lián)系 37 第二篇 工藝崗位操作規(guī)程 40 12 概 況 40 13 裝置開(kāi)工 停工處理操作法 40 13 1 裝置開(kāi)工一般程序與方法 40 13 2 裝置正常停工一般程序和方法 76 14 DCS ESD 控制系統(tǒng)操作法 86 14 1GUS 系統(tǒng) 86 14 2 ESD 系統(tǒng) 98 14 3 儀表及自動(dòng)控制規(guī)程 115 15 反應(yīng)系統(tǒng)操作法 126 15 1 崗位的任務(wù)和職責(zé) 126 15 2 操作因素分析 126 15 3 正常操作法 129 加氫裂化操作規(guī)程 4 15 4 反應(yīng)系統(tǒng)聯(lián)鎖邏輯圖及聯(lián)鎖說(shuō)明 134 15 5 非正常操作法 137 15 6 精制油取樣操作法 138 15 7 阻垢劑加注法 141 15 8 原料過(guò)濾器操作法 142 16 分餾系統(tǒng)操作法 147 16 1 崗位任務(wù)和職責(zé) 147 16 2 操作因素分析 147 16 3 正常操作法 149 16 4 分餾系統(tǒng)聯(lián)鎖邏輯圖 159 16 5 非正常操作法 161 16 6 緩蝕劑加入法 163 17 PSA 系統(tǒng) 165 17 1 崗位的任務(wù)和職責(zé)范圍 165 17 2 正常操作法 165 17 3 程控閥門(mén)邏輯狀態(tài)表 177 17 4 報(bào)警 聯(lián)鎖功能說(shuō)明 179 17 5 非正常操作法 180 17 6 PSA 裝置的開(kāi)停工 183 第三篇 設(shè)備崗位操作規(guī)程 188 18 循環(huán)氫壓縮機(jī)操作法 188 19 往復(fù)式壓縮機(jī)操作規(guī)程 212 19 1 新氫機(jī) C 1002A B 操作法 212 19 2 重整氫壓縮機(jī) C 3001A B 解吸氣壓縮 C 3002A B 操作法 220 20 加氫裂化高壓進(jìn)料泵 P 1001A B 操作法 227 21 加氫裂化高壓注水泵 P 1002A B 操作法 231 22 通用設(shè)備操作規(guī)程 233 22 1 注硫 注氨泵 計(jì)量泵 操作法 233 22 2 離心泵操作法 235 22 3 螺桿泵 齒輪泵操作法 241 22 4 空冷風(fēng)機(jī)操作法 243 22 5 加熱爐鼓風(fēng)機(jī)操作法 245 22 6 水環(huán)式真空泵操作法 246 22 7 加熱爐操作法 248 22 8 加熱爐煙道擋板電液執(zhí)行機(jī)構(gòu)操作法 258 22 9 冷換設(shè)備的操作法 262 22 10 蒸汽發(fā)生器的操作法 262 22 11 特殊閥門(mén)操作法 263 第四篇 安全環(huán)保技術(shù)規(guī)程 265 23 安全技術(shù)規(guī)定 265 24 化學(xué)危險(xiǎn)品安全技術(shù) 274 25 消防設(shè)施 安全防護(hù)用品 289 26 應(yīng)急處理 294 26 1 應(yīng)急組織及職責(zé) 294 26 2 加氫裂化裝置應(yīng)急預(yù)案 295 26 2 1 應(yīng)急預(yù)案目錄 295 26 2 2 加氫裂化裝置緊急停工方案 295 26 2 3 循環(huán)壓縮機(jī) C1001 故障 298 26 2 4 反應(yīng)器飛溫事故 301 26 2 5 反應(yīng)進(jìn)料中斷 303 26 2 9 熱爐爐管泄漏著火爆炸事故 307 加氫裂化操作規(guī)程 5 26 2 4 高壓法蘭泄漏著火事故 308 26 2 5 循環(huán)氫壓縮機(jī)與補(bǔ)充氫壓縮機(jī)房泄漏事故 309 26 2 6 熱油泵房火災(zāi)事故 311 26 2 7 液態(tài)烴泄漏事故 313 26 2 8 停電事故應(yīng)急預(yù)案 314 26 2 9 停儀表風(fēng)事故應(yīng)急預(yù)案 316 26 2 10 停循環(huán)水事故應(yīng)急預(yù)案 318 26 2 11 3 5Mpa 蒸汽中斷事故應(yīng)急預(yù)案 319 26 2 12 中毒窒息事故 320 26 2 13 高空墜落事故 320 26 2 14 燒傷事故 322 26 2 15 觸電事故 323 27 三廢 分布 治理及綜合利用情況 329 第五篇 作業(yè)活動(dòng)規(guī)程 330 第六篇 裝置設(shè)備一覽表 337 29 1 機(jī)泵明細(xì)表 337 29 2 塔類(lèi) 339 29 3 容器 342 29 4 冷換設(shè)備 353 29 5 空冷 356 29 6 加熱爐 357 29 7 安全閥 358 附錄 原則流程圖 360 加氫裂化操作規(guī)程 6 前前 言言 本標(biāo)準(zhǔn)是在獨(dú)石化公司煉油廠 60 萬(wàn)噸 年加氫裂化初步設(shè)計(jì) 主要設(shè)備供應(yīng)商提供的相關(guān)資料 裝置試車(chē) 方案的基礎(chǔ)上編寫(xiě)而成 用于指導(dǎo)開(kāi)工階段裝置的正常生產(chǎn)及異常操作 為試行版操作規(guī)程 目前車(chē)間資料有 限 編制過(guò)程難免出現(xiàn)各類(lèi)錯(cuò)誤 歡迎批評(píng)指正 本標(biāo)準(zhǔn)由煉油廠標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì)提出 本標(biāo)準(zhǔn)由煉油廠生產(chǎn)技術(shù)處歸口 本標(biāo)準(zhǔn)起草單位 加氫裂化車(chē)間 本標(biāo)準(zhǔn)于 2004 年 1 月開(kāi)始編制 本標(biāo)準(zhǔn)負(fù)責(zé)編制人員 工藝 花小兵 設(shè)備 沈頌秋 安全 范衛(wèi)東 本標(biāo)準(zhǔn)其他參加編制人員 王自順 田海波 李永甲 張立 陳東 唐紹泉 胡勇 蘇欣 車(chē)間審核 任 斌 1 1 范圍范圍 本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了加氫裂化裝置的工藝原理 工藝流程 工藝指標(biāo) 主要設(shè)備及崗位操作法 裝置的安全 和環(huán)境保護(hù)要求 裝置應(yīng)急處理等內(nèi)容 本標(biāo)準(zhǔn)適用于獨(dú)山子石油化工公司煉油廠加氫裂化裝置 2 2 引用標(biāo)準(zhǔn)引用標(biāo)準(zhǔn) 下列標(biāo)準(zhǔn)包含的條文 通過(guò)在本標(biāo)準(zhǔn)中引用而構(gòu)成標(biāo)準(zhǔn)的條文 在標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布時(shí) 所示版本均有效 使 用本標(biāo)準(zhǔn)的各方應(yīng)探討使用下列標(biāo)準(zhǔn)的最新版本的可能性 3 3 定義定義 本標(biāo)準(zhǔn)采用下列定義 3 1 加氫裂化 加氫裂化工藝是典型的催化轉(zhuǎn)化過(guò)程 現(xiàn)代煉油技術(shù)中是指通過(guò)加氫反應(yīng)使原料油中的 10 和 10 以上的分子變小的那些加氫工藝 從石油加工的工藝過(guò)程定義為 原料油在高溫 高壓 臨氫及催化 劑存在的情況下 進(jìn)行加氫脫金屬 HDM 脫硫 HDS 脫氮 HDN 脫氧 HDO 芳烴飽和 分子骨架 結(jié)構(gòu)重排及裂解等反應(yīng) 以制取輕質(zhì)燃料 乙烯料或高檔潤(rùn)滑油基礎(chǔ)油的催化轉(zhuǎn)化過(guò)程 3 2 空速 單位時(shí)間內(nèi)每單位體積催化劑所通過(guò)的原料油體積數(shù) 空速?zèng)Q定了反應(yīng)物流在催化劑床層的停 留時(shí)間 空速的倒數(shù)為空時(shí) 指物料在催化劑床層的相對(duì)停留時(shí)間 即反應(yīng)時(shí)間 空速有體積比和質(zhì)量 比 其中體積比較常用 3 3 氫油比 指每小時(shí)單位體積的進(jìn)料與實(shí)際通過(guò)的循環(huán)氫氣的標(biāo)準(zhǔn)體積量的比值 也可用摩爾比 一般 原料油按照 100 時(shí)的體積計(jì)算 3 4 BAT 床層平均溫度 是床層入口和出口溫度的簡(jiǎn)單算術(shù)平均值 3 5 CAT 有些資料上用 WABT 來(lái)表示 催化劑平均溫度 指各個(gè)床層平均溫度 BAT 的加權(quán)的平均值 即 每個(gè) BAT 乘以該床層催化劑占整個(gè)床層催化劑總重量的百分?jǐn)?shù) 然后相加 其總和就是催化劑平均溫度 3 6 轉(zhuǎn)化率 指原料轉(zhuǎn)化為產(chǎn)品的百分率 是表示反應(yīng)深度的指標(biāo) 可用 1 產(chǎn)品中 350 餾份 原料中 350 餾份 100 計(jì)算出操作條件下的轉(zhuǎn)化率 也有資料用產(chǎn)品中低于進(jìn)料初餾點(diǎn)的量和總原料量的 比值來(lái)表示 當(dāng)有循環(huán)油存在時(shí) 轉(zhuǎn)化率有單程轉(zhuǎn)化率和總轉(zhuǎn)化率之分 單程轉(zhuǎn)化率計(jì)算時(shí) 原料油指新鮮原料和 循環(huán)油之和 總轉(zhuǎn)化率計(jì)算時(shí) 原料油僅指新鮮原料 3 7 催化劑 指能改變化學(xué)反應(yīng)速率 而本身在反應(yīng)結(jié)束時(shí)性質(zhì)沒(méi)有改變的物質(zhì) 3 8 結(jié)垢速率 為對(duì)催化劑結(jié)垢進(jìn)行補(bǔ)償而升高反應(yīng)溫度的速率 典型的操作中結(jié)垢速率為 2 月 3 9 芳潛 指芳烴潛含量 表征重石腦油作為重整料的質(zhì)量指標(biāo) 主要指重石腦油中環(huán)烷烴的含量 3 10 冰點(diǎn) 輕質(zhì)油品在規(guī)定條件下冷卻至出現(xiàn)結(jié)晶 然后再使其升溫至所形成的結(jié)晶消失時(shí)一瞬間的最 低溫度 是評(píng)定噴氣燃料的重要質(zhì)量指標(biāo)之一 3 11 煙點(diǎn) 又稱(chēng)無(wú)煙火焰高度 是指油料在一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)燈具內(nèi) 在規(guī)定條件下做點(diǎn)燈實(shí)驗(yàn)可能達(dá)到的不冒 煙時(shí)的火煙高度 單位為 mm 是衡量噴氣燃料燃燒是否完全和生成積炭?jī)A向的重要指標(biāo)之一 煙點(diǎn)越低 加氫裂化操作規(guī)程 7 生成積碳的可能性越小 3 12 BMCI 值 又稱(chēng)關(guān)聯(lián)指數(shù)或芳烴指數(shù) 是依據(jù)油品的餾程和密度建立起來(lái)的關(guān)聯(lián)指數(shù) 其建立基礎(chǔ)是 設(shè)正己烷的 BMCI 值是 0 苯的 BMCI 值是 100 BMCI 值的大小表示了油品中芳香烴含量的高低 其計(jì) 算公式為 BMCI 48460 t 體 437 7 d15 6 456 8 它是乙烯料的重要指標(biāo) BMCI 值越小 乙烯收率 越高 3 13 閃點(diǎn) 用專(zhuān)用儀器在規(guī)定條件下將油品加熱 其所逸出的油氣與空氣組成的混合氣 遇明火時(shí)發(fā)生 瞬間著火的最低溫度 油品的沸點(diǎn)范圍越低 餾分越輕 其閃點(diǎn)越低 反之其閃點(diǎn)越高 3 14 十六烷值 是表示柴油抗爆性的指標(biāo) 人為規(guī)定正十六烷的十六烷值為 100 甲基萘的十六烷值 為 0 把以上兩種物質(zhì)按比例混合 配成一系列標(biāo)準(zhǔn)燃料 然后將待測(cè)柴油與標(biāo)準(zhǔn)燃料相比較 如果它與 某一標(biāo)準(zhǔn)燃料的爆震程度相當(dāng) 則該標(biāo)準(zhǔn)燃料中所含正十六烷的體積分?jǐn)?shù)即為該柴油的十六烷值 該值越 大 柴油的抗爆性越好 3 15 粘度指數(shù) 是指油品粘度隨溫度變化特性的一個(gè)約定值 粘度指數(shù)越高 表示油品的粘溫性質(zhì)越好 即 粘度隨溫度的變化值越小 3 16 殘?zhí)?油品在隔絕空氣的情況下加熱會(huì)蒸發(fā) 裂解和縮合 生成一種具有光鱗片的焦炭狀殘留物 用殘留物占油品的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)表示 殘?zhí)渴窃u(píng)價(jià)油品在高溫條件下生成焦炭?jī)A向的指標(biāo) 3 17 苯胺點(diǎn) 是以苯胺為溶劑與油品按 1 1 體積混合時(shí)的臨界溶解溫度 反映了油品的組成特性 烷烴 最高 環(huán)烷和烯烴居中 多環(huán)芳烴最低 3 18 折光率 指光在真空中的速度與在物質(zhì)中的速度之比 反映了油品的組成特性 正構(gòu)烷烴的折光率最 小 按異構(gòu)烷 烯烴 環(huán)烷的順序逐漸增大 芳烴最高 3 19 PSA 是變壓吸附 Pressure swing adsorption 的縮寫(xiě) 變壓吸附是指以多孔固體物質(zhì) 吸附劑 內(nèi) 部表面對(duì)氣體分子的物理吸附 范德華力 為基礎(chǔ) 利用相同壓力下吸附劑對(duì)氣體混合物中需要組分和不 需要組分的吸附能力的不同 和高壓利于吸附 低壓利于脫附的性質(zhì) 所進(jìn)行的升壓吸附提純和降壓脫附 再生的循環(huán)過(guò)程 3 20 全循環(huán) 指加氫裂化工藝過(guò)程中 原料油品經(jīng)過(guò)加氫反應(yīng)后 未轉(zhuǎn)化為希望產(chǎn)品的油品 尾油 全部 返回到原料中 再次進(jìn)入反應(yīng)器參與加氫裂化反應(yīng)的工藝過(guò)程 相對(duì)應(yīng)的 一次通過(guò) 指的就是尾油不返回到原料中 再次參與加氫裂化反應(yīng)的工藝過(guò)程 目前多數(shù) 煉油企業(yè) 部分循環(huán) 工藝過(guò)程的較多 3 21 氫分壓 氫分壓一般以反應(yīng)器入口處的氫純度乘以反應(yīng)總壓來(lái)表示 在加氫裂化的反應(yīng)器中 氫氣僅 是多組分物流中的一個(gè)組成部分 其在氣相中的分壓據(jù)道爾頓定律應(yīng)是氫氣在氣相中的摩爾分率乘以總壓 因反應(yīng)器入 出口的氫純度變化較大 這一方法誤差較大 氫分壓是影響加氫裂化反應(yīng)的決定因素 3 22 沸石 它是一種硅鋁酸鹽 其骨架結(jié)構(gòu)中有被離子和水分占據(jù)的腔 而這些離子和水分可自由移動(dòng) 可進(jìn)行離子交換和可逆脫水 沸石是瑞典科學(xué)家 Baron Cranstedt 在 1756 年發(fā)現(xiàn)的一種天然礦石 它在吹管焰強(qiáng)熱 能冒泡呈 沸騰狀 故此得名 3 23 分子篩 它是具有一般分子大小的均勻微孔的物質(zhì) 其據(jù)有效孔徑可篩分出大小不同的流體分子 它包括天然及人工合成的沸石 炭分子篩 微孔玻璃等 注意 具有分子篩作用的不僅是沸石 也不 是所有沸石均可做分子篩 3 24 壓縮比 指壓縮機(jī)排出壓力與吸入壓力之比 壓縮比越大 離心式壓縮機(jī)所需級(jí)數(shù)越多 其功耗也 越大 3 25 臨界轉(zhuǎn)速 當(dāng)離心式機(jī)械在某一轉(zhuǎn)數(shù)下運(yùn)行時(shí) 由于軸的自振和強(qiáng)迫振動(dòng)的頻率相等或成比例時(shí)會(huì) 發(fā)生很大的振動(dòng) 此時(shí)的轉(zhuǎn)數(shù)稱(chēng)為轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)數(shù) 3 26 喘振 當(dāng)壓縮機(jī)入口流量低或出口壓力高時(shí) 機(jī)組會(huì)出現(xiàn)流量 壓力快速大幅度上下振動(dòng) 機(jī)體有 強(qiáng)烈振動(dòng)和噪聲 軸的串動(dòng)加大等現(xiàn)象 此現(xiàn)象稱(chēng)為喘振 加氫裂化操作規(guī)程 8 第一篇第一篇 工藝技術(shù)規(guī)程工藝技術(shù)規(guī)程 4 4 裝置概況裝置概況 4 14 1 總體概況總體概況 獨(dú)山子石化公司煉油廠餾份油加氫裂化裝置由中石化洛陽(yáng)工程公司設(shè)計(jì)院完成工藝設(shè)計(jì) 裝置由 60 萬(wàn)噸 年餾份油加氫裂化裝置和 0 5 104 m3n h 重整氫提純裝置構(gòu)成 生產(chǎn)用氫主要由乙烯廠 1 5 104 m3n h 制氫裝置提供 按 8000 小時(shí) 年設(shè)計(jì) 裝置主要包括反應(yīng)系統(tǒng) 含輕烴吸收 低分氣脫硫 分餾系統(tǒng) 機(jī)組系統(tǒng) 含 PSA 系統(tǒng) 裝置公稱(chēng)規(guī)模為 60 104 t a 實(shí)際處理量為 57 104 t a 操作彈性為 60 110 由于加氫裂化裝置是獨(dú)山子石化分公司調(diào)整產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的主要手段 根據(jù)獨(dú)山子石化分公司加工總流程 的安排 加氫裂化裝置主要以克拉瑪依油田管輸油 哈薩克斯坦含硫原油等為主的減二線 減三線 減四 線和部分丙烷輕脫油為原料 產(chǎn)品方案按生產(chǎn)石腦油 航煤 柴油 乙烯原料及輕 中 重質(zhì)潤(rùn)滑油料的 工藝方案 同時(shí) 裝置還副產(chǎn)少量干氣 出裝置脫硫后作為燃料氣 低分氣脫硫后去重整氫提純裝置作為 PSA的氫氣原料之一 裝置采用一段串聯(lián)部分循環(huán)流程 同時(shí)兼顧按最大乙烯料方案操作的可能 4 24 2 主要技術(shù)特點(diǎn)主要技術(shù)特點(diǎn) 4 2 1 反應(yīng)部分流程特點(diǎn) 4 2 1 1 裝置反應(yīng)部分采用一段串聯(lián)工藝 反應(yīng)器按兩臺(tái)串聯(lián)設(shè)計(jì) 分別裝填標(biāo)準(zhǔn)公司 的 815HC 6 4 4 8 和 RM 5030 2 5 保護(hù)劑 DN 200 1 3 2 5 精制劑 Z 722 2 5 裂化劑 4 2 1 2 采用熱高分工藝流程 提高反應(yīng)流出物熱能利用率 降低能耗 節(jié)省操作費(fèi)用 同時(shí)避免稠環(huán)芳 烴在空冷器管束中的沉積和堵塞 4 2 1 3 反應(yīng)器為熱壁結(jié)構(gòu) 床層間設(shè)急冷氫 4 2 1 4 裝置內(nèi)設(shè)置自動(dòng)反沖洗過(guò)濾器 對(duì)原料油緩沖罐采用燃料氣覆蓋措施 以防止原料油與空氣接觸 從而減輕高溫部位的結(jié)焦程度 4 2 1 5 反應(yīng)部分高壓換熱器采用雙殼 雙弓型式 強(qiáng)化傳熱效果 提高傳熱效率 4 2 1 6 冷 熱高壓分離器和熱低壓分離器均采用立式容器 節(jié)省占地面積 4 2 1 7 采用爐前混氫流程 以避免進(jìn)料加熱爐出口溫度過(guò)高和爐管結(jié)焦 4 2 1 8 新氫壓縮機(jī)選用二臺(tái)往復(fù)式壓縮機(jī) 由同步電機(jī)驅(qū)動(dòng) 每臺(tái)能力為 100 循環(huán)氫壓縮機(jī)選用離 心式 由背壓式汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng) 不設(shè)備機(jī) 由于循環(huán)氫壓縮機(jī)操作工況多 介質(zhì)分子量變化大 壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速 變化范圍大 根據(jù)工廠蒸汽實(shí)際情況 采用背壓式汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng) 變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié) 適應(yīng)性強(qiáng) 以滿(mǎn)足各種工況 的操作需要 4 2 1 9 循環(huán)油循環(huán)至原料油緩沖罐前與新鮮原料混合 直接由原料油泵升壓 不單獨(dú)設(shè)置高溫高壓的循 環(huán)油泵 節(jié)省投資和占地面積 4 2 1 10 在熱高分氣空冷器入口和冷低分入口冷卻器的入口分別設(shè)注水設(shè)施 避免銨鹽在低溫部位的沉 積 4 2 1 11 加氫精制反應(yīng)器入口溫度通過(guò)調(diào)節(jié)加熱爐燃料來(lái)控制 各床層入口溫度通過(guò)調(diào)節(jié)急冷氫量來(lái)控 制 4 2 1 12 為長(zhǎng)周期運(yùn)轉(zhuǎn) 在原料油預(yù)處理部分設(shè)置注阻垢劑設(shè)施 4 2 1 13 為防止反應(yīng)部分奧氏體不銹鋼設(shè)備在停工期間可能產(chǎn)生的連多硫酸應(yīng)力腐蝕 設(shè)計(jì)考慮裝置停 工時(shí)反應(yīng)部分進(jìn)行中和清洗的臨時(shí)設(shè)施接口 4 2 2 分餾部分流程特點(diǎn) 4 2 2 1 分餾部分第一個(gè)塔為脫丁烷塔 塔所需熱量由塔底重沸爐提供 將 C4 4組分分至塔頂 盡量減少 塔底帶硫的可能 保證輕 重石腦油及航煤產(chǎn)品腐蝕合格 4 2 2 2 設(shè)輕烴吸收塔 以冷低分油為吸收油 提高液化氣回收率 4 2 2 3 油品分餾采用常壓塔 減壓塔方案 常壓塔出輕石腦油 重石腦油 航煤和柴油 減壓塔出乙烯 料和輕 中 重質(zhì)潤(rùn)滑油料 常壓塔和減壓塔設(shè)進(jìn)料加熱爐 常壓塔 減壓塔方案可實(shí)現(xiàn)蠟油與柴油的清 晰分割 尤其可減少循環(huán)油中柴油產(chǎn)品量 避免柴油二次裂解 增加柴油收率 減壓塔操作具有靈活性 加氫裂化操作規(guī)程 9 可生產(chǎn)高檔潤(rùn)滑油組分 4 2 2 4 熱低分油和換熱后的冷低分油分別進(jìn)入脫丁烷塔的不同塔板 冷低分油依次換熱 充分回收柴油 和輕 中 重質(zhì)潤(rùn)滑油料物流的熱量 4 2 2 5 設(shè)低分氣脫硫設(shè)施 脫硫后低分氣進(jìn)重整氫提純裝置回收氫氣 5 5 裝置生產(chǎn)原理裝置生產(chǎn)原理 原料進(jìn)入裝置與氫氣混合 經(jīng)加熱到一定溫度首先進(jìn)入精制反應(yīng)器 用床層冷氫控制合適的反應(yīng)溫度 在保護(hù)劑和精制催化劑的作用下 發(fā)生加氫脫金屬 HDM 加氫脫硫 HDS 加氫脫氮 HSN 加氫脫氧 HDO 及不飽和烴 烯烴類(lèi) 芳烴 的加氫飽和等反應(yīng) 生成雜質(zhì)很低 且氮含量 10ppm 的精制油 然 后進(jìn)入裂化反應(yīng)器 用床層冷氫控制合適的反應(yīng)溫度 繼續(xù)在裂化催化劑和后精制催化劑作用下 發(fā)生加 氫異構(gòu)化和裂化 包括開(kāi)環(huán) 反應(yīng)及部分精制反應(yīng) 獲得所需轉(zhuǎn)化率下產(chǎn)品分布的裂化氣 經(jīng)初步降壓降 溫分離后 大部分氣相進(jìn)入循環(huán)氣系統(tǒng) 經(jīng)循環(huán)機(jī)后在反應(yīng)系統(tǒng)循環(huán)使用 維持反應(yīng)系統(tǒng)壓力和反應(yīng)系統(tǒng) 所需氫氣 為保證循環(huán)氣中的氫純度 則由新氫機(jī)不斷補(bǔ)充反應(yīng)系統(tǒng)氫氣的不足 小部分氣相經(jīng)本裝置脫 硫塔后 與重整氫一起做 PSA 原料 液相則先進(jìn)入脫丁烷和脫乙烷塔 進(jìn)一步氣液相分離 分離出液化氣 干氣和反應(yīng)生成油 液化氣出裝置去二催化堿洗 干氣經(jīng)本裝置輕烴吸收塔后 出裝置去干氣脫硫裝置 生成油先進(jìn)入常壓塔 分離出輕 重石腦油 航煤 柴油和尾油 輕 重石腦油 航煤 柴油分別出裝置 而尾油則進(jìn)入減壓塔 經(jīng)過(guò)減壓蒸餾 生產(chǎn)出乙烯料 輕 中 重潤(rùn)滑油 分別出裝置 其中部分的尾油 循環(huán)到原料過(guò)濾器的入口再次加氫裂化 5 1 反應(yīng)原理 加氫裂化工藝過(guò)程的反應(yīng)概括為兩類(lèi) 加氫精制 一般指雜原子烴中雜原子的脫除反應(yīng)如加氫脫金屬 HDM 加氫脫硫 HDS 加氫脫氮 HSN 加氫脫氧 HDO 及不飽和烴 烯烴類(lèi) 芳烴 的加氫飽和 這些反應(yīng)主要發(fā)生在單段串聯(lián)流程 的第一反應(yīng)器或兩段流程的第一段 加氫裂化 烴類(lèi)的加氫異構(gòu)化和裂化 包括開(kāi)環(huán) 反應(yīng) 發(fā)生在單段串聯(lián)流程的第二反應(yīng)器或兩段流 程的第二段 5 1 15 1 1 加氫精制反應(yīng)加氫精制反應(yīng) 5 1 1 1 加氫脫金屬 就是通過(guò)加氫工藝從重油中把含金屬的有機(jī)雜質(zhì)脫除 金屬組分主要濃集在 540 以上的餾分中 石油中的金屬組分主要是釩和鎳 就餾份油加氫裂化裝置 而言 進(jìn)料中還含有在原油一次加工過(guò)程中產(chǎn)生的鐵 一般與硫 氮 氧等雜原子以化合物或絡(luò)合物狀態(tài) 存在 在加氫脫硫 氮 氧時(shí) 也脫除了金屬 相對(duì)而言 加氫脫金屬反應(yīng)進(jìn)行比較容易 這些金屬組分無(wú)論以任何形式在催化劑上沉積都可能造成催化劑微孔堵塞或催化劑活性位的破壞而 導(dǎo)致催化劑失活 為降低床層催化劑失活速率和保證裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行 在精制反應(yīng)前部床層一般裝填大孔 徑 活性相對(duì)不高的保護(hù)劑 用于脫除進(jìn)料中的金屬組分 被脫除的金屬組分在催化劑微孔 表面或間隙 間沉積 所以對(duì)保護(hù)劑床層來(lái)講 必須具備較強(qiáng)的容金屬性 否則將造成床層壓降在短時(shí)間內(nèi)升高 嚴(yán)重 時(shí)裝置必須停工進(jìn)行撇頂處理 因此 對(duì)裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行而言要嚴(yán)格控制進(jìn)料中重金屬含量 5 1 1 2 加氫脫硫 石油餾分中的硫分布規(guī)律 石油餾分中典型的含硫化物主要硫醇類(lèi) RSH 二硫化物 RSSR 硫醚類(lèi)與雜 環(huán)化合物 噻吩硫 苯并苯酚 二苯并苯酚和萘苯并苯酚及其烷基衍生物等 直餾餾分中 硫的濃度一 般隨著沸點(diǎn)的升高而增加 但硫醇含量較高的石油 低沸點(diǎn)餾分的含硫量更高些 雜環(huán)硫化物在直餾餾分 中占硫化物的三分之二 在裂化餾分中硫化物基本上是雜環(huán)硫化物 石油餾分中的各類(lèi)含硫化合物的 c s 鍵是比較容易斷裂的 c s 鍵斷裂后生成相應(yīng)烴類(lèi)和硫化氫 最 難脫除的是 4 6 位烷基二苯并噻吩 如 硫 醇 硫 醚 二硫化物 噻吩 RR H2 H2 HSS H2 RH2H2H2 S S R R HH2 H2S R R SR S R H2R S H R S 2 2H R 加氫裂化操作規(guī)程 10 有機(jī)化合物的加氫脫硫是放熱反應(yīng) 基本上是不可逆的 不存在熱力學(xué)限制 隨溫度升高 平衡常 數(shù)越小 從熱力學(xué)分析較高的壓力和較低的溫度有利于加氫脫硫反應(yīng) 在加氫脫硫反應(yīng)過(guò)程中 不僅有機(jī)硫化物有自阻作用 同時(shí)堿性氮化物是加氫脫硫反應(yīng)最強(qiáng)的阻滯劑 之一 5 1 1 3 加氫脫氮 石油餾分中的氮化物隨著沸點(diǎn)的升高而增加 在較輕的餾分中 單環(huán) 雙環(huán)雜環(huán)氮化物占支配地位 而稠環(huán)含氮化合物則濃集在較重的餾分中 氮化物可分為非堿性氮化物和堿性氮化物 氮化物是加氫反應(yīng) 尤其是裂化 異構(gòu)化和氫解反應(yīng)的強(qiáng)阻滯劑 而且研究表明 油品的使用性能尤其是安定性與 HDN 深度和 氮含量有關(guān) 石油餾分中含氮化合物主要是吡咯類(lèi)和吡啶類(lèi)含氮雜環(huán)化合物 也有少量胺類(lèi)和腈類(lèi) 加氫脫氮反應(yīng)涉及三類(lèi)反應(yīng) 雜環(huán)加氫飽和 芳烴加氫飽和 C N 鍵的氫解 最終生成烴類(lèi)和氨 如胺類(lèi) 吡啶 喹啉 脫氮比脫硫難 是強(qiáng)放熱反應(yīng) 在含稠環(huán)雜環(huán)氮化屋較多的 HDN 工業(yè)實(shí)踐中 為了得到令人滿(mǎn)意的脫 氮率 往往采取較高的反應(yīng)溫度和壓力 前者是 為了提高氫解反應(yīng)速率 后者是為了提高雜環(huán)氮化物加 氫產(chǎn)物濃度 氮化物具有其強(qiáng)吸附性而對(duì)其他加氫反應(yīng)具有及強(qiáng)的阻滯作用 而其他加氫反應(yīng)只能輕度阻滯加氫脫 氮反應(yīng) 在某些環(huán)境中 加氫脫硫和加氫脫氧反應(yīng)實(shí)際還促進(jìn)了加氫脫氮反應(yīng)的進(jìn)行 同時(shí) 由于氮化物 的強(qiáng)吸附性 其自阻滯效應(yīng)和彼此阻滯效應(yīng)都較明顯 5 1 1 4 加氫脫氧 石油餾分中的氧含量遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于硫氮化合物 通常在 0 1 以下 有機(jī)氧化物主要以羥酸和酚類(lèi)為主 加氫脫氧反應(yīng)機(jī)理上一種先加氫后脫氧 與加氫脫氮相似 一種直接脫氧 與加氫脫硫相似 酚類(lèi) 脫氧比羥酸困難 環(huán)烷酸 酚 S H2 N H S C4H10SH H2H2 C4H10 H2S N H2 H2 CH3 CH4 2NH2 H2 C5H12 NH3 N N H2 N H2 NH2 C3H7 H2 C3H7 NH3 RR H2 H NH2NH3 OH H2 H2O COOH 3H2 CH3 2H2O 加氫裂化操作規(guī)程 11 呋喃 原料中的硫化物對(duì)加氫脫氧反應(yīng)有弱阻滯效應(yīng) 氮化物對(duì)加氫脫氧反應(yīng)有較強(qiáng)的阻滯效應(yīng) 同時(shí) 氧 化物的自阻滯效應(yīng)較小 5 1 1 5 不飽和烴的加氫飽和反應(yīng) 直餾石油餾分加氫裂化原料中的不飽和烴主要是芳烴 基本上不含烯烴 二次加工產(chǎn)品作為原料時(shí) 則會(huì)有一定的烯烴甚至有一些二烯烴 但烯烴加氫反應(yīng)很快 是強(qiáng)放熱反應(yīng) 如 烯烴 二烯烴 5 1 1 6 芳烴加氫飽和 石油餾分中的芳烴主要是四類(lèi) 單環(huán) 雙環(huán) 三環(huán)和多環(huán)芳烴 多環(huán)芳烴主要存在與 350 的高沸 點(diǎn)餾分中 中間餾分主要含前三種芳烴 其類(lèi)型和含量取決于原料來(lái)源 芳烴加氫的目的在于 生產(chǎn)芳烴含量滿(mǎn)足產(chǎn)品規(guī)格要求的汽油 柴油和高粘溫指數(shù)的潤(rùn)滑油基礎(chǔ)油 提供優(yōu)質(zhì)的 FCC 進(jìn)料和水蒸汽裂解生產(chǎn)乙烯的原料 芳烴加氫飽和反應(yīng)是從某些含雜質(zhì)原子芳香化合物中 脫除雜原子和把多環(huán)芳烴轉(zhuǎn)化為輕質(zhì)餾分過(guò)程中必不可少的步驟 多環(huán)芳烴在催化劑表面強(qiáng)吸附可能進(jìn)一 步轉(zhuǎn)化為重質(zhì)縮聚芳烴并最終轉(zhuǎn)化為焦碳導(dǎo)致催化劑失活 芳烴除發(fā)生側(cè)鏈斷裂外 還會(huì)發(fā)生芳烴的加氫飽和反應(yīng) 多環(huán)芳烴加氫反應(yīng)遵循逐環(huán)加氫原則 第一 個(gè)環(huán)加氫容易 隨環(huán)數(shù)增加 難度越來(lái)越大 芳烴加氫反應(yīng)是物質(zhì)的量減少的可逆的放熱反應(yīng) 作為放熱反應(yīng) 就意味著正反應(yīng) 加氫 的加氫活 化能低于其逆反應(yīng) 脫氫 提高反應(yīng)溫度 脫氫反應(yīng)速率的增值大于加氫反應(yīng) 平衡常數(shù)降低 故隨著 反應(yīng)溫度的提高 芳烴轉(zhuǎn)化率會(huì)出現(xiàn)一個(gè)最高點(diǎn) 與此最高點(diǎn)對(duì)應(yīng)的溫度就是最優(yōu)加氫溫度 低于這一溫 度為動(dòng)力學(xué)控制 高于此點(diǎn)為熱力學(xué)控制 從熱力學(xué)角度 高溫操作不利于芳烴加氫 但作為摩爾數(shù)減少 的反應(yīng) 高壓有利于加氫反應(yīng) 雙環(huán)以上的聚核芳烴加氫是逐環(huán)進(jìn)行的 高壓是必要的 要想在相對(duì)低的 溫度下進(jìn)行 必須開(kāi)發(fā)加氫活性更高的新催化劑 5 1 1 7 綜述 a 以上各反應(yīng)主要發(fā)生在精制段 各反應(yīng)相互抑制和促進(jìn) 機(jī)理復(fù)雜 體現(xiàn)拉平效應(yīng) b 堿性性氮化物對(duì)加氫脫硫 加氫脫氧 芳烴加氫反應(yīng)存在抑制作用 c 芳烴 多環(huán) 加氫抑制加氫脫硫 加氫脫氮 d 加氫脫硫生成 H2S 促進(jìn) C N 鍵的氫解 促進(jìn)加氫脫氮和芳烴飽和 e 各反應(yīng)的反應(yīng)速率依次 加氫脫金屬 二烯烴加氫飽和 加氫脫硫 加氫脫氧 單烯烴飽和 加 氫脫氮 芳烴飽和 f 工業(yè)上為獲得好的產(chǎn)品質(zhì)量 一般選用高溫高壓操作條件以達(dá)到高的雜質(zhì)脫除率 5 1 25 1 2 加氫裂化反應(yīng)加氫裂化反應(yīng) 減壓蠟油是加氫裂化的典型進(jìn)料 它是大分子鏈烷烴 單 雙 多環(huán)環(huán)烷烴 烷基單 雙 多環(huán)芳烴 及環(huán)烷 芳烴組成的復(fù)雜混合物 原料油各類(lèi)烴分子的加氫裂化反應(yīng) 與催化裂化過(guò)程類(lèi)同 從化學(xué)反應(yīng) 的角度看 加氫裂化反應(yīng)是催化裂化反應(yīng)疊加加氫反應(yīng) 其反應(yīng)歷程都遵循羰離子 正碳離子 反應(yīng)機(jī)理 和正碳離子 位處斷鏈的原則 所不同的是 加氫裂化過(guò)程自始至終伴有加氫反應(yīng) 加氫裂化與催化裂化的區(qū)別 只是由于加氫活性中心的存在 使其產(chǎn)物基本上是飽和的 主要差別是 在催化裂化條件下 多環(huán)芳烴首先吸附在催化劑表面 隨即脫氫縮合為焦碳 而使催化劑迅速失活 而在 加氫裂化條件下 多環(huán)芳烴可以以加氫飽和轉(zhuǎn)化為單環(huán)芳烴 基本上不會(huì)積碳 催化劑壽命可延長(zhǎng)數(shù)年 5 1 2 15 1 2 1 主要特點(diǎn)主要特點(diǎn) a 多環(huán)芳烴加氫裂化以逐環(huán)加氫 開(kāi)環(huán)的方式進(jìn)行 生成小分子的烷烴及環(huán)烷 芳烴 b 兩環(huán)以上的環(huán)烷烴 發(fā)生異構(gòu) 開(kāi)環(huán)裂解 最終生成單環(huán)環(huán)烷烴及較小分子的烷烴 c 單環(huán)芳烴 環(huán)烷烴比較穩(wěn)定 不易開(kāi)環(huán) 主要是斷側(cè)鏈或側(cè)鏈異構(gòu) 并富積在石腦油中 d 烷烴異構(gòu) 裂化同時(shí)進(jìn)行 反應(yīng)生成物中的異構(gòu)烴含量 一般超過(guò)其熱力學(xué)平衡值 e 烷烴的加氫裂化在其正碳離子的 位處斷鏈 很少生成 C3 以下的低分子烴 加氫裂化的液體產(chǎn)品 O H2 C4H10 H2O RCRC H2 CC R CRCCC RCRCCC H2 RCRC H2 RCRC Q 加氫裂化操作規(guī)程 12 收率高 f 非烴化合物基本上完全轉(zhuǎn)化 烯烴也基本全部飽和 加氫裂化的產(chǎn)品質(zhì)量好 5 1 2 25 1 2 2 烴類(lèi)的加氫裂化反應(yīng)烴類(lèi)的加氫裂化反應(yīng) a 烷烴 烯烴的反應(yīng) 裂化反應(yīng) 烷烴 烯烴生成分子更小的烷烴 CnH2n 2 H2 CmH2m 2 C c m H2 n m 2 CnH2n 2H2 CmH2m 2 C c m H2 n m 2 異構(gòu)化反應(yīng) 在加氫裂化過(guò)程 烷烴均發(fā)生異構(gòu)化反應(yīng) 從而使產(chǎn)物中異構(gòu)烴與正構(gòu)烴的比值較高 此類(lèi)反應(yīng)與催化劑上加氫活性與酸性活性有關(guān) 如催化劑酸性活性強(qiáng) 反應(yīng)異構(gòu)化程度高 加氫活性強(qiáng) 異構(gòu)化則低 環(huán)化反應(yīng) 烷烴 烯烴會(huì)發(fā)生部分環(huán)化而生成環(huán)烷烴 b 環(huán)烷烴的反應(yīng) 環(huán)烷烴在加氫裂化催化劑上的反應(yīng)主要是脫烷基 六員環(huán)的異構(gòu)和開(kāi)環(huán)反應(yīng) 環(huán)烷正碳離子比烷烴的 正碳離子裂化困難 只有在苛刻的條件下 環(huán)烷正碳離子才發(fā)生 鍵斷裂 帶長(zhǎng)側(cè)鏈的單環(huán)環(huán)烷烴主要發(fā)生斷鏈反應(yīng) 不帶長(zhǎng)鏈后 先異構(gòu)化轉(zhuǎn)化為比原有碳原子少的環(huán)烷烴后 斷環(huán)成為相應(yīng)碳原子的烷烴 環(huán)烷烴加氫裂化的兩個(gè)基本特性 大量異構(gòu)化先于 鍵斷裂 環(huán)內(nèi)的 C C 鍵斷裂慢 c 芳烴的反應(yīng) 在裂化段 單環(huán)芳烴和斷環(huán)環(huán)烷烴多 芳烴易發(fā)生側(cè)鏈斷裂 同時(shí)發(fā)生芳香環(huán)被加氫飽和 多環(huán)芳烴很快被部分加氫成為雙環(huán)烷基苯類(lèi) 易于開(kāi)裂成為芳烴的側(cè)鏈 然后側(cè)鏈再斷裂 直至生成 較小分子的單環(huán)芳烴 多環(huán)烷烴也易發(fā)生開(kāi)環(huán)反應(yīng)生成單環(huán)烷烴 單環(huán)烷烴加氫裂化成烷烴的相對(duì)反應(yīng)數(shù)率僅 0 2 基本是加氫 開(kāi)環(huán) 脫烷基 在側(cè)鏈的單環(huán)環(huán)烷烴 或單環(huán)芳烴易發(fā)生側(cè)鏈斷裂反應(yīng) 5 1 2 35 1 2 3 烴類(lèi)的異構(gòu)化反應(yīng)烴類(lèi)的異構(gòu)化反應(yīng) 異構(gòu)化反應(yīng)對(duì)加氫裂化加氫裂化最終產(chǎn)品的質(zhì)量有著重要的影響 可明顯改善汽油的辛烷值和柴油 潤(rùn)滑油的低溫性能 a 烷烴的加氫異構(gòu)化 在雙功能催化劑上的烷烴異構(gòu)化反應(yīng)是通過(guò)正碳離子反應(yīng)機(jī)理進(jìn)行的 異構(gòu)化本身是正碳離子鏈反應(yīng) 的一部分 該反應(yīng)包括鏈引發(fā) 正碳離子異構(gòu)化和鏈傳播 鏈傳播是指烷基正碳離子與原料正烷烴分子之 間的反應(yīng) 負(fù)氫離子從原料正烷烴分子中轉(zhuǎn)移到異構(gòu)烷基正碳離子 后者變成異構(gòu)烷烴 而原料的正構(gòu)烷 烴變成正構(gòu)烷基正碳離子 并在酸性位上繼續(xù)進(jìn)行正碳離子的異構(gòu)化反應(yīng) 于是導(dǎo)致烷烴異構(gòu)化的正碳離 子鏈反應(yīng)得以傳播下處 低溫有利于異構(gòu)化反應(yīng) 壓力對(duì)異構(gòu)化的化學(xué)平衡影響很小 b 環(huán)烷烴的加氫異構(gòu)化 在雙功能催化劑上主要是五 六員環(huán)烷烴之間的相互轉(zhuǎn)化 烷基側(cè)鏈的異構(gòu)烷基在環(huán)上的遷移和烷基 數(shù)目的變化 環(huán)上側(cè)鏈減少及環(huán)碳原子數(shù)減少的異構(gòu)化反應(yīng)為吸熱反應(yīng) 但熱效應(yīng)很小 平衡常數(shù)也不大 c 烷基芳烴異構(gòu)化 主要有烷烴側(cè)鏈在芳環(huán)上的遷移和側(cè)鏈數(shù)目及結(jié)構(gòu)的變化等 支鏈減少的烷基苯異構(gòu)化反應(yīng)是吸熱反應(yīng) 5 25 2 蒸餾原理蒸餾原理 蒸餾是將一個(gè)液體混合物加熱 使它完全或部分汽化 并將其氣體全部或部分冷凝的過(guò)程 這種汽化 與冷凝的方式也可以重復(fù)多次進(jìn)行 這樣 得到冷凝液的組成與原料油混合物有一定差別 從而實(shí)現(xiàn)混合 物的分離與提純 加氫裂化裝置的分餾部分就是利用反應(yīng)生成物中各組分相對(duì)揮發(fā)度的不同而將其分離為 不同餾分的 反應(yīng)生成油經(jīng)過(guò)加熱后依次進(jìn)入各分餾塔內(nèi) 在塔內(nèi)氣相由下而上 液相由上而下 氣 液 充分接觸 進(jìn)行傳質(zhì)和傳熱 液相中輕組分向氣相擴(kuò)散 氣相中重組分向液相擴(kuò)散 從而實(shí)現(xiàn)輕重組分的 分離 在塔的不同部位開(kāi)出幾條側(cè)線抽出口 就可以得到不同組成的餾分 產(chǎn)品 5 35 3 吸收原理吸收原理 利用不同組分在特定溶劑中溶解度的不同進(jìn)行組分分離的過(guò)程 即吸收 吸收是一物理過(guò)程 就其過(guò) 程而言 高壓低溫有利于吸收的進(jìn)行 實(shí)際操作中也是依據(jù)此原理進(jìn)行生產(chǎn)操作 6 6 工藝流程概述工藝流程概述 全裝置工藝流程按反應(yīng)系統(tǒng) 含輕烴吸收 低分氣脫硫 分餾系統(tǒng) 機(jī)組系統(tǒng) 含 PSA 系統(tǒng) 進(jìn)行 加氫裂化操作規(guī)程 13 描述 6 16 1 反應(yīng)系統(tǒng)流程反應(yīng)系統(tǒng)流程 減壓蠟油由工廠罐區(qū)送入裝置經(jīng)原料升壓泵 P1027 A B 后 和從二丙烷罐區(qū)直接送下來(lái)的輕脫瀝 青油混合 在給定的流量和混合比例下原料油緩沖罐 V1002 液面串級(jí)控制下 經(jīng)原料油脫水罐 V1001 脫水后 與分餾部分來(lái)的循環(huán)油混合 通過(guò)原料油過(guò)濾器 FI1001 除去原料中大于 25 微米的顆粒 進(jìn) 入原料油緩沖罐 V1002 V1002 由燃料氣保護(hù) 使原料油不接觸空氣 自原料油緩沖罐 V1002 出來(lái)的原料油經(jīng)加氫進(jìn)料泵 P1001A B 升壓后 在流量控制下與混合氫混合 依次經(jīng)熱高分氣 混合進(jìn)料換熱器 E1002 反應(yīng)流出物 混合進(jìn)料換熱器 E1001A B 反應(yīng)進(jìn)料加熱爐 F1001 加熱至反應(yīng)所需溫度后進(jìn)入加氫精制反應(yīng)器 R1001 R1001 設(shè)三個(gè)催化劑床層 床層間設(shè)急冷 氫注入設(shè)施 R1001 反應(yīng)流出物進(jìn)入加氫裂化反應(yīng)器 R1002 進(jìn)行加氫裂化反應(yīng) 兩個(gè)反應(yīng)器之間設(shè)急冷 氫注入點(diǎn) R1002 設(shè)四個(gè)催化劑床層 床層間設(shè)急冷氫注入設(shè)施 R1001 反應(yīng)流出物設(shè)有精制油取樣裝置 用于精制油氮含量監(jiān)控取樣 由反應(yīng)器 R1002 出來(lái)的反應(yīng)流出物經(jīng)反應(yīng)流出物 混合進(jìn)料換熱器 E1001 的管程 與混合原料油換熱 以盡量回收熱量 在原料油一側(cè)設(shè)有調(diào)節(jié)換熱器管程出口溫度的旁路控制 緊急情況下可快速的降低反應(yīng) 器的入口溫度 換熱后反應(yīng)流出物溫度降至 250 進(jìn)入熱高壓分離器 V1003 熱高分氣體經(jīng)熱高分氣 混合進(jìn)料換熱器 E1002 換熱后 再經(jīng)熱高分氣空冷器 A1001 冷至 49 進(jìn)入冷高壓分離器 V1004 為了防止熱高分氣在冷卻過(guò)程中析出銨鹽堵塞管路和設(shè)備 通過(guò)注水泵 P1002A B 將脫鹽水注入 A1001 上游管線 也可根據(jù)生產(chǎn)情況 在熱高分頂和熱低分氣冷卻器 E1003 前進(jìn)行間歇注水 冷卻后的熱高 分氣在 V1004 中進(jìn)行油 氣 水三相分離 自 V1004 底部出來(lái)的油相在 V1004 液位控制下進(jìn)入冷低壓分離 器 V1006 自 V1003 底部出來(lái)的熱高分油在 V1003 液位控制下進(jìn)入熱低壓分離器 V1005 熱低分氣氣 相與冷高分油混合后 經(jīng)熱低分氣冷卻器 E1003 冷卻到 40 進(jìn)入冷低壓分離器 V1006 自 V1005 底 部出來(lái)的熱低分油進(jìn)入分餾部分的脫丁烷塔第 29 層塔盤(pán) 自 V1006 底部出來(lái)的冷低分油分成兩路 一路 作為輕烴吸收塔 T1011 的吸收油 吸收完輕烴的富吸收油品由 T 1011 的塔底泵 P 1016 再打回進(jìn)冷低 分油的進(jìn)脫丁烷塔線 依次經(jīng)冷低分油 柴油換熱器 E1004 冷低分油 減一線換熱器 E1005A B 冷 低分油 減二線換熱器 E1014 和冷低分油 減底油換熱器 E1015 分別與柴油 減一線油 減二線油 和減底油換熱后進(jìn)入脫丁烷塔第 22 層塔盤(pán) V1004 底部排出的含硫污水 V1006 底部排出的含硫污水及分 餾部分 V1007 V1008 排出的含硫污水合并 送至裝置外 V1006 氣相先進(jìn)入低分氣緩沖罐 V1022 后 進(jìn)入低分氣脫硫塔 T1010 底部 脫硫使用的貧胺液 由干氣脫硫裝置提供 外來(lái)貧胺液與柴油在套管換熱器 E1024 換熱后 進(jìn)入緩沖罐 V1024 經(jīng)貧胺 液泵 P1017 A B 加壓后 進(jìn)入低分氣脫硫塔 T1010 上部 T1010 內(nèi)裝三層填料 貧胺液與低分氣在 填料塔內(nèi)逆流接觸 脫除低分氣中的硫化氫 塔頂脫硫低分氣在壓控條件下去 PSA 裝置 塔底富胺液靠自 壓返回干氣脫硫裝置再生后 返回加氫裂化裝置循環(huán)使用 輕烴吸收塔 T1011 內(nèi)裝兩層填料 來(lái)自脫丁烷塔 脫乙烷塔的兩股塔頂氣混合后進(jìn)入塔底空間 來(lái)自反應(yīng)部分的冷低分油作為吸收油進(jìn)入塔頂空間 在填料內(nèi)進(jìn)行汽液接觸 完成吸收過(guò)程 塔頂氣體在 壓力控制下去裝置外脫硫 塔底富吸收油經(jīng)富吸收油泵 P1016A B 升壓后與冷低分油混合進(jìn)入脫丁烷塔 6 26 2 分餾系統(tǒng)流程分餾系統(tǒng)流程 自反應(yīng)部分來(lái)的熱低分油和換熱后的冷低分油分別進(jìn)入脫丁烷塔 T1001 第 28 22 層塔盤(pán) T1001 共有 40 層浮閥塔盤(pán) 塔頂氣經(jīng)脫丁烷塔頂空冷器 A1002 脫丁烷塔頂后冷器 E1009 冷卻至 40 后進(jìn) 入脫丁烷塔頂回流罐 V1007 進(jìn)行油 水 氣三相分離 罐中分離出的塔頂干氣在壓力控制下至輕烴吸 收塔 T1011 V1007 的油相分兩路 一路經(jīng)脫丁烷塔頂回流泵 P1003A B 升壓后在流量和塔頂溫度串 級(jí)控制下作為 T1001 回流 另一路經(jīng)脫乙烷塔進(jìn)料泵 P1004A B 升壓后在 V1007 液位和流量串級(jí)控制 下進(jìn)入脫乙烷塔 T1002 的第二段填料上部 V1007 分水包排出的含硫污水與反應(yīng)部分含硫污水一起排出 裝置 脫丁烷塔底油在流量及 T1001 液位控制下作為常壓塔 T1003 的進(jìn)料 T1001 熱量由塔底重沸爐 F1002 提供 脫丁烷塔底油經(jīng)脫丁烷塔底重沸爐泵 P1006A B 升壓后分兩路在流量控制下進(jìn)入 F1002 加熱后返回到 T1001 底部 F1002 的出口溫度由調(diào)節(jié) F1002 燃料氣量來(lái)控制 脫乙烷塔 T1002 設(shè)置 3 段散堆填料 塔頂氣相經(jīng)脫乙烷塔頂冷凝冷卻器 E1010 冷卻至 40 后 進(jìn)入脫乙烷塔頂回流罐 V1008 V1008 的壓力通過(guò)調(diào)節(jié)塔頂氣的排出量來(lái)控制 塔頂氣體去輕烴吸收塔 T1011 回收液態(tài)烴 V1008 液體經(jīng)脫乙烷塔頂回流泵 P1005A B 升壓后全部作為塔頂回流 脫乙烷塔 采用重沸器 E 1013 汽提 汽提熱源為航煤 塔底物流經(jīng)液化石油氣冷卻器 E1016 冷卻至 40 作為 液化氣送出裝置 脫丁烷塔底油分四路在流量控制下進(jìn)入常壓塔進(jìn)料加熱爐 F1003 加熱至 350 進(jìn)入 T1003 第 53 加氫裂化操作規(guī)程 14 層塔盤(pán) T1003 設(shè)置 60 層浮閥塔盤(pán) 爐出口的溫度由調(diào)節(jié) F1003 燃料氣量來(lái)控制 塔頂氣相經(jīng)常壓塔頂空 冷器 A1003 冷卻至 54 后進(jìn)入常壓塔頂回流罐 V1009 V1009 的壓力通過(guò)調(diào)節(jié)燃料氣的進(jìn)入或排出 量來(lái)控制 從而使 T1003 的操作壓力恒定 由 V1009 排出的低壓燃料氣體引至火炬系統(tǒng) 由 V1009 底部抽 出的塔頂液經(jīng)常壓塔頂回流泵 P1007A B 升壓后在流量和塔頂溫度串級(jí)控制下作為 T1003 的塔頂回流 V 1009 內(nèi)多余的油品經(jīng)輕石腦油泵 P 1026 升壓后經(jīng)輕石腦油冷卻器 E1011 冷卻至 40 在流量及 V1009 液位控制下作為輕石腦油產(chǎn)品出裝置 V1009 分水包排出的污水進(jìn)入裝置內(nèi)的含油污水系統(tǒng) 重石腦油餾份自 T1003 第 15 塊板抽出 自流進(jìn)入有 10 塊浮閥塔盤(pán)的重石腦油汽提塔 T1004 該 塔的進(jìn)料流率由塔底液位來(lái)控制 T1004 頂油氣返回到 T1003 第 14 塊塔板 T1004 熱量由重石腦油汽提塔 底重沸器 E1007 提供 其熱源為航煤 重沸器的換熱量由熱源的旁路和進(jìn)口調(diào)節(jié)閥控制 汽提后的重 石腦油產(chǎn)品由 T1004 底抽出 經(jīng)重石腦油泵 P1008A B 升壓后經(jīng)重石腦油空冷器 A1004 冷卻至 60 再進(jìn)重石腦油冷卻器 E1012 冷卻至 40 后在流量控制下送出裝置 航煤餾份自 T1003 第 29 塊板抽出 自流進(jìn)入有 10 塊浮閥塔盤(pán)的航煤汽提塔 T1005 該塔的進(jìn)料 流率由塔底液位來(lái)控制 T1005 頂油氣返回到 T1003 第 27 塊塔板 T1005 熱量由航煤汽提塔底重沸器 E1008 提供 其熱源為常壓塔底循環(huán)油 重沸器的換熱量由熱源的旁路和進(jìn)口調(diào)節(jié)閥控制 汽提后的 航煤產(chǎn)品由 T1005 底抽出 經(jīng)航煤泵 P1009A B 升壓后依次作為重石腦油汽提塔 脫乙烷塔的重沸熱源 再經(jīng)航煤空冷器 A1005 冷卻至 60 再進(jìn)航煤冷卻器 E1006 冷卻至 45 后在流量控制下送出裝置 柴油餾份自 T1003 第 43 塊板抽出 一路自流進(jìn)入有 10 塊浮閥塔盤(pán)的柴油汽提塔 T1006 該塔的 進(jìn)料流率由塔底液位來(lái)控制 T1006 頂油氣返回到 T1003 第 41 塊塔板 T1006 塔底用 1 0MPa 過(guò)熱蒸汽汽 提 汽提后的柴油產(chǎn)品由 T1006 底抽出 經(jīng)柴油泵 P1010A B 升壓后經(jīng)冷低分油 柴油換熱器 E1004 換熱至 120 再經(jīng)貧胺液加熱換熱器 E1024 后柴油空冷器 A1006 冷卻至 50 后在流量控制下送出 裝置 另一路經(jīng)中段回流泵 P1025 A B 去蒸汽發(fā)生器 E1022 產(chǎn) 1 0MPa 后返回 T1003 第 41 層塔板 上 做為中段的回流 T1003 塔底用 1 0MPa 過(guò)熱蒸汽汽提 T1003 塔底油經(jīng)尾油泵 P1011A B 升壓后分兩路 一路在流 量和塔底液位的串級(jí)控制下作為航煤汽提塔重沸器 E1008 熱源 降溫后作為循環(huán)油循環(huán)至反應(yīng)部分原 料過(guò)濾器 FT 1001 的入口 另一路在 T1003 底液位控制下分成兩股進(jìn)入減壓塔進(jìn)料加熱爐 F1004 為了降低加熱爐出口溫度和爐管內(nèi)油氣分壓 在爐管的適當(dāng)部位注入蒸汽 注汽后的爐管適當(dāng)擴(kuò)徑 加熱 爐出口溫度由調(diào)節(jié)燃料氣量來(lái)控制 經(jīng)加熱爐升溫至 375 進(jìn)入減壓塔 T1007 第 4 段規(guī)整填料下 為了降低閃蒸段壓力 提高拔出率 T1007 精餾段全部采用規(guī)整填料 以保證閃蒸段壓力 70mmHg 提餾段采用 ZUPAC2 0 規(guī)整填料約 2 5 米 塔頂氣經(jīng)減頂預(yù)冷器 E1022 A B 進(jìn)行部分冷凝冷卻 凝液進(jìn) 入減頂油水分離罐 V1010 氣體進(jìn)入減頂一級(jí)抽空器 EJ1002 塔頂負(fù)壓 40 mmHg 由 EJ1002 及后部抽 空器來(lái)保持 EJ1002 用低壓蒸汽 1 0MPa 作動(dòng)力 EJ1002 出來(lái)的水蒸汽和不凝氣進(jìn)入減頂一級(jí)抽空冷 卻器 E1017 進(jìn)行部分冷凝冷卻 凝液進(jìn)入 V1010 氣體進(jìn)入減頂二級(jí)抽空器 EJ1003 EJ1003 仍用低 壓蒸汽 1 0MPa 作動(dòng)力 EJ1003 出口氣體進(jìn)入減頂二級(jí)抽空冷卻器 E1018 進(jìn)行部分冷凝冷卻 凝液 進(jìn)入 V1010 氣體至常壓塔進(jìn)料加熱爐 F1003 低壓火嘴燃掉 以免污染大氣 V1010 內(nèi)少量污油由罐液位 控制 通過(guò)減頂污油泵 P1018 自啟動(dòng)把油間斷排至污油總管 V1010 中冷凝水在界位控制下進(jìn)入裝置內(nèi) 含油污水系統(tǒng) 乙烯料自 T1007 塔頂?shù)?1 段填料下部的集油箱抽出 經(jīng)乙烯料泵 P1012A B 升壓 經(jīng)過(guò)減頂空冷器 A1007 冷卻至 70 后 分成兩路 一路大部分乙烯料餾份在塔頂溫度和流量串級(jí)控制下作為塔頂回流 以控制塔頂溫度 另一路 作為乙烯料產(chǎn)品在設(shè)定的流量和第 1 段填料下部集油箱液位串級(jí)控制下送出裝 置 減一線餾分自 T1007 塔頂?shù)?2 段填料下部的集油箱抽出 自流進(jìn)入減一線汽提塔 T1008 T1008 采用 ZUPAC2 0 規(guī)整填料約 2 5 米 該塔的進(jìn)料流率由第 2 段填料下部集油箱液位控制 T1008 塔頂油氣返 回到 T1007 第 2 段填料下部 T1008 塔底用 1 0MPa 過(guò)熱蒸汽汽提 經(jīng)汽提的減一線餾分由減一線汽提塔底 泵 P1013A B 升壓后經(jīng)減一線油 冷低分油換熱器 E1005 A B 換熱至 120 再經(jīng)減一線空冷器 A1008 冷卻至 70 在設(shè)定的流量和 T1008 塔底液位串級(jí)控制下作為輕質(zhì)潤(rùn)滑油料送出裝置 減二線餾分自 T1007 塔頂?shù)?3 段填料下部的集油箱抽出 自流進(jìn)入減二線汽提塔 T1009 T1009 采用 ZUPAC2 0 規(guī)整填料約 2 5 米 該塔的進(jìn)料流率由第 3 段填料下部集油箱液位控制 T1009 塔頂油氣返 回到 T1007 第 3 段填料下部 T1009 塔底用 1 0MPa 過(guò)熱蒸汽汽提 經(jīng)汽提的減二線餾分由減二線汽提塔底 泵 P1014A B 升壓后經(jīng)冷低分油 減二線油換熱器 E1014 換熱至 160 再經(jīng)減二線空冷器 A1009 冷卻至 70 在設(shè)定的流量和 T1009 塔底液位串級(jí)控制下作為中質(zhì)潤(rùn)滑油料送出裝置 T1007 塔底用 1 0MPa 過(guò)熱蒸汽汽提 T1007 塔底油經(jīng)減底油泵 P1015A B 升壓后 經(jīng)冷低分油 減底油換熱器 E1015 換熱至 175 再經(jīng)減底油空冷器 A1010 冷卻至 70 在塔底液位和流量的串級(jí) 加氫裂化操作規(guī)程 15 控制下作為重質(zhì)潤(rùn)滑油