六安皋城東路橋荷載試驗方案

目錄1項目概述12試驗目的13試驗依據(jù)24靜載試驗241靜載試驗內容2411試驗跨段的確定2412靜載試驗內容342靜載測點布置4421彎曲應變（應力）測點44211典型測點布置44212A斷面測點布置44213B斷面測點布置54214C斷面測點布置5422結構剪應變（剪應力）測點布置5423撓度測點64231橋梁撓度測量方法643試驗荷載6431加載車輛6432試驗車輛荷載橫向布置744靜載試驗工況7441工況74411測試項目74412測試內容74413試驗荷載效應計算84414試驗分級與加載步驟8442工況94421測試項目94422測試內容94423試驗荷載效應計算94424試驗分級與加載步驟10443工況114431測試項目114432測試內容114433試驗荷載效應計算114434試驗分級與加載步驟12444工況V12測試項目12測試內容13試驗荷載效應計算13試驗分級與加載步驟13445工況V14測試項目14測試內容14試驗荷載效應計算14試驗分級與加載步驟15446工況V16測試項目16測試內容16試驗荷載效應計算16試驗分級與加載步驟17447試驗荷載效率18試驗荷載效率系數(shù)18各工況效率系數(shù)195靜載試驗過程1951試驗準備1952試驗實施2053試驗加載控制與安全措施2054加載的控制2055測點的觀測2156加載過程的觀察2157加載過程中裂縫監(jiān)控2158終止加載控制條件216儀器設備及測試系統(tǒng)2261撓度測量方法2262應力測試方法2263部分采集系統(tǒng)框圖23631RSQL06E型橋梁及結構應力檢測系統(tǒng)23632HY65B3000B數(shù)碼靜態(tài)應變傳感器237試驗概況268動載試驗方案設計及檢測過程2681模態(tài)試驗2682動力試驗測試內容2683動力試驗測試項目及其測試方法2684動力試驗的測點布置2785試驗設備279檢測結果2791位移檢測結果分析2792應變檢測結果分析2893動載檢測結果分析29931沖擊系數(shù)試驗結果29932模態(tài)試驗結果3010裂縫觀測3111試驗結論及建議311項目概述皋城東路橋位于六安市區(qū)通往外環(huán)線的皋城路上，橋梁設計起點樁號36055M，終點樁號74145M，設計全長3809M，其中主橋長13637M，中跨橫跨淠河總干渠，引橋長24453M。主橋為3跨預應力混凝土變高度直腹板式連續(xù)箱梁，單箱單室。其跨度布置為3792M（邊跨）56M（中跨（3792M（邊跨），箱梁頂寬1425M，底板寬70M，梁高在橋墩處為310M，在跨中及端部為150M，箱梁底板厚度和梁高均按二次拋物線變化。設計荷載汽車超20級，掛車120級橋面布置4M人行道211M行車道4M人行道，全寬300M?，F(xiàn)對皋城東路橋主橋橋梁的右幅進行橋梁的靜載試驗的檢測工作。主橋的立面圖和箱梁的橫截面圖分別見圖11和圖12。56M37923792圖11皋城東路橋主橋試驗跨段布置圖（單位M）圖12皋城東路橋主橋試驗跨段斷面圖2試驗目的（1）通過靜載試驗，掌握結構的現(xiàn)有工作狀況，判斷橋梁的實際工作狀況是否符合設計要求或處于正常受力狀態(tài)。（2）通過動載試驗，測得在移動車輛荷載作用下橋梁結構實際的動態(tài)增量，進而判別結構在受到不同動荷載作用下的動態(tài)反應是否在橋梁的一般容許范圍內。（3）通過動力特性試驗，了解橋跨結構的固有振動特性以及其在長期使用荷載階段的動力性能。（4）通過靜、動載試驗研究和理論計算分析，對橋梁的承載能力及工作狀況做出綜合評價。（5）通過靜、動載試驗來檢驗橋梁結構的質量，說明工程的安全度和可靠性，為橋梁的竣工驗收提供依據(jù)，同時為橋梁后期的養(yǎng)護以及長期監(jiān)測等積累資料。3試驗依據(jù)（1）公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（JTG/TJ212011）；（2）公路工程技術標準（JTGB012003）；（3）公路橋涵設計通用規(guī)范（JTGD602004）；（4）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTGD622004）；（5）大跨徑混凝土橋梁的試驗方法（YC4/1982）。4靜載試驗41靜載試驗內容411試驗跨段的確定1該跨段在構造上受力較不利。2該跨段所處的位置便于設置測點，試驗時便于加載。3選擇該典型跨段進行試驗，其試驗結果基本可以代表同類橋跨的結構狀況。4招標文件中指定的檢測跨段。皋城東路橋主橋屬于舊橋改造項目，引橋部分橋跨采用了舊橋的箱梁梁板，基于以上原因，經綜合考慮，確定對皋城東路橋主橋中采用舊橋梁板和新建基礎的橋跨進行荷載試驗。412靜載試驗內容該靜載試驗主要測試主梁各控制截面或構件的最大內力，根據(jù)其內力包絡圖和結構定期檢測的結果，確定其內力最不利位置。由橋梁結構分析軟件MIDAS/CIVIL2006計算得出的彎矩包絡圖如圖41所示。根據(jù)公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程和大跨徑混凝土橋梁的試驗方法的規(guī)定，并經過精確的結構分析計算確定該聯(lián)的內力控制斷面。經過分析，確定的3個主要內力控制斷面分別為1第1跨最大正彎矩斷面；2支點負彎矩斷面；3第2跨跨中最大正彎矩斷面；對應于這3個內力控制斷面，確定個靜載試驗工況，即工況、工況、工況，工況V、工況V、工況V。圖41標準活載作用下全跨彎矩MY包絡圖由以上包絡圖可知，3跨預應力混凝土連續(xù)箱梁彎矩，沿橋跨縱向正彎矩以邊跨作為控制、負彎矩以次邊墩作為控制，經分析確定3個主要內力控制斷面見圖42所示。圖42各測試控制斷面布置圖（單位CM）由控制斷面確定的荷載試驗工況及試驗內容如下，具體位置如圖421工況A截面處箱梁最大內力及撓度的對稱加載試驗；2工況A截面處箱梁最大內力及撓度的偏心加載試驗；3工況次邊墩近支點B截面處箱梁最大內力的對稱加載試驗；4工況次邊墩近支點B截面處箱梁最大內力的偏心加載試驗；5工況V第二跨跨中C截面處箱梁最大內力及撓度的對稱加載試驗；6工況第二跨跨中C截面處箱梁最大內力及撓度的偏心加載試驗；42靜載測點布置421彎曲應變（應力）測點4211典型測點布置主梁每個正負彎矩控制斷面至少布置8個應力（應變）測點，主要測試縱梁等構件各控制斷面在最大彎矩作用下的受力狀況。各控制斷面的典型測點布置見圖43。圖43斷面彎曲應力典型測點布置圖4212A斷面測點布置主梁A斷面正彎矩控制截面布置8個應力（應變）測點，測試縱梁在各級試驗荷載和最大彎矩作用下的受力狀況。A斷面測點布置見圖44。13A452圖44A斷面彎曲應力測點布置圖4213B斷面測點布置主梁B斷面負彎矩控制截面布置5個應力（應變）測點，測試縱梁在各級試驗荷載和最大彎矩作用下的受力狀況。B斷面測點布置見圖45。134B2圖45B箱梁斷面彎曲應力測點布置圖4214C斷面測點布置主梁C斷面正彎矩控制截面布置5個應力（應變）測點，測試縱梁在各級試驗荷載和最大彎矩作用下的受力狀況。C斷面測點布置見圖46。134C2圖46C箱梁斷面彎曲應力測點布置圖422結構剪應變（剪應力）測點布置在支點截面附近處腹板表面布置1組應變花，主要測量支點附近結構在中性軸附近的剪應力和主拉應力。采用直角型應變花，1組直角型應變花由3支呈45間隔分布的傳感器組成。3支傳感器編號分別為E0、E45、E90。腹板表面應變花測點的具體構造見圖47。圖47應變花具體構造圖（單位CM）423撓度測點4231橋梁撓度測量方法橋梁撓度測量根據(jù)現(xiàn)場具體條件和情況選擇使用電測位移計、激光撓度儀或精密水準儀進行各測點的撓度測量。具體布置方法見圖圖48。在該荷載試驗中主要使用電測位移計法進行全橋撓度的測量。圖48位移計法示意圖43試驗荷載431加載車輛39T試驗加載車型見圖49所示。320CM78KN156KN8圖49試驗加載車型圖（單位CM）432試驗車輛荷載橫向布置本橋橋面寬為9M，擬采用39T雙后軸載重車進行加載。橫向均布設2列車。汽車橫向布置見圖410圖411。1308單位CM8圖410試驗荷載橫向對稱加載布置圖（單位CM）5單位圖411試驗荷載橫向偏心加載布置圖（單位CM）44靜載試驗工況441工況4411測試項目邊跨A斷面處箱梁最大內力及撓度的對稱加載試驗。4412測試內容測試A斷面處控制斷面測點的應力和撓度變化。4413試驗荷載效應計算該控制斷面處的彎矩影響線見圖412，撓度影響線見圖413。該斷面處的理論彎矩效應內力計算值見圖414。該控制斷面處的試驗荷載縱向布置見圖415。圖412A斷面處彎矩影響線圖圖413A斷面處撓度影響線圖圖414A截面處最大彎矩理論效應圖圖415A斷面處試驗荷載縱向布置圖（單位CM）4414試驗分級與加載步驟工況的各對稱加載步驟12載車輛布置見布載圖，圖416圖417。圖416工況對稱加載步驟1布載圖圖417工況對稱加載步驟2布載圖圖418工況對稱加載步驟3布載圖442工況4421測試項目邊跨A斷面處箱梁最大內力及撓度的偏心加載試驗。4422測試內容測試A斷面處控制斷面測點的應力和撓度變化。4423試驗荷載效應計算該控制斷面處的彎矩影響線見圖418，撓度影響線見圖419。該斷面處的理論彎矩效應內力計算值見圖420。該控制斷面處的試驗荷載縱向布置見圖421。圖419A斷面處彎矩影響線圖圖420A斷面處撓度影響線圖圖421A截面處最大彎矩理論效應圖圖422A斷面處試驗荷載縱向布置圖（單位CM）4424試驗分級與加載步驟工況的各偏心加載步驟13，加載車輛布置見布載圖422圖423。圖419工況偏心加載步驟1布載圖圖420工況對稱加載步驟2布載圖圖421工況對稱加載步驟2布載圖443工況4431測試項目B斷面處最大內力對稱加載試驗。4432測試內容測試B斷面處控制斷面測點的應力變化。4433試驗荷載效應計算該控制斷面處的彎矩影響線見圖429。該斷面處的理論彎矩效應內力計算值見圖430。該控制斷面處的試驗荷載縱向布置見圖431。圖429B斷面處彎矩影響線圖圖430B斷面處最大彎矩理論效應圖圖431B截面處試驗荷載縱向布置圖4434試驗分級與加載步驟工況的各對稱加載步驟14加載車輛布置見布載圖，圖432圖434。圖432工況對稱加載步驟1布載圖圖433工況對稱加載步驟2布載圖圖434工況對稱加載步驟3布載圖444工況V測試項目B斷面處最大內力偏心加載試驗。測試內容測試B斷面處控制斷面測點的應力變化及撓度變化。試驗荷載效應計算該控制斷面處的彎矩影響線見圖435。該斷面處的理論彎矩效應內力計算值見圖436。該控制斷面處的試驗荷載縱向布置見圖437。圖435B斷面處彎矩影響線圖圖436B斷面處最大彎矩理論效應圖圖437B截面處試驗荷載縱向布置圖試驗分級與加載步驟工況V的各對稱加載步驟V1V4加載車輛布置見布載圖，圖438圖440。圖438工況V對稱加載步驟V1布載圖圖439工況V對稱加載步驟V2布載圖圖440工況V對稱加載步驟V3布載圖445工況V測試項目C斷面處箱梁最大內力及撓度的對稱加載試驗。測試內容測試C斷面處控制斷面測點的應力變化。試驗荷載效應計算該控制斷面處的彎矩影響線見圖441，撓度影響線見圖442。該斷面處的理論彎矩效應內力計算值見圖443。該控制斷面處的試驗荷載縱向布置見圖444。圖441C斷面處彎矩影響線圖圖442C斷面處撓度影響線圖圖443C斷面處最大彎矩理論效應圖圖444C截面處試驗荷載縱向布置圖試驗分級與加載步驟工況V的各對稱加載步驟V1V4加載車輛布置見布載圖,圖445圖448。圖445工況V對稱加載步驟V1布載圖圖446工況V對稱加載步驟V2布載圖圖447工況V對稱加載步驟V3布載圖446工況V測試項目C斷面處箱梁最大內力及撓度的偏心加載試驗。測試內容測試C斷面處控制斷面測點的應力變化。試驗荷載效應計算該控制斷面處的彎矩影響線見圖449，撓度影響線見圖450。該斷面處的理論彎矩效應內力計算值見圖451。該控制斷面處的試驗荷載縱向布置見圖452。圖449C斷面處彎矩影響線圖圖450C斷面處撓度影響線圖圖451C斷面處最大彎矩理論效應圖圖452C截面處試驗荷載縱向布置圖試驗分級與加載步驟工況V的各對稱加載步驟V1V4加載車輛布置見布載圖，圖453圖456。圖453工況V對稱加載步驟V1布載圖圖454工況V對稱加載步驟V2布載圖圖455工況V對稱加載步驟V3布載圖447試驗荷載效率試驗荷載效率系數(shù)由于荷載試驗就是將標準設計荷載或標準設計荷載的等效荷載施加于實橋的特定位置，對實橋結構的應變分布、變形進行檢測，以此對實橋結構的性能作出判斷，從而達到檢驗橋梁結構的設計理論和計算方法是否合理，檢驗橋梁結構設計與施工質量，判斷橋梁結構實際的承載等級的目的。為了達到以上目的，必須保證試驗荷載的加載效果，加載效果由荷載效率系數(shù)進行控制。要求選擇的基本試驗荷載應對結構控制截面產生的荷載效應與設計的荷載效應相接近，其接近的程度可用靜載試驗效率系數(shù)來表達。QQ1STAS（）S試驗荷載作用下控制截面最不利效應計算值；STAS設計標準荷載作用下控制截面最不利計算值；按規(guī)范計算的沖擊系數(shù)。正常試驗條件下應滿足下列條件08105QQ各工況效率系數(shù)各工況的試驗荷載效率系數(shù)見表41。表41各工況荷載效率系數(shù)表加載工況標準荷載理論彎矩值KNM試驗荷載計算彎矩值KNM試驗荷載效率系數(shù)工況工況工況工況V工況V工況V5靜載試驗過程51試驗準備1該橋的荷載試驗按規(guī)定時間進場作業(yè)。2召開動員會，明確各專業(yè)組分工和各組負責人責任。3經過前期準備、橋況詳查，進行測點和試驗項目調整。4設置測點、基準點。5在橋面劃出車道線、載位線。6解各工況，對可以合并的工況步驟進行合并利用，盡量減少加載階段，提高試驗效率，縮短試驗時間。7連接儀器設備，通電檢查各個系統(tǒng)工作是否正常。8進行全體人員合練，模擬試驗過程，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。9根據(jù)天氣情況，最終確定加載時間。52試驗實施1該橋靜載試驗按規(guī)定時間按擬訂加載方案開始。2全橋預壓，車隊以5KM/H的速度駛過試驗段橋面，然后退回預定停車位置。3按擬定的試驗工況加載，每個工況按先初讀數(shù)（歸零）加載讀數(shù)穩(wěn)定讀數(shù)卸載讀數(shù)穩(wěn)定讀數(shù)，進行數(shù)據(jù)采集。4監(jiān)控試驗過程，發(fā)現(xiàn)試驗異常，立即中止試驗；對試驗異常的判斷和試驗中止條件按下節(jié)“試驗控制與安全”要求處理。5于當日完成全橋的靜載試驗。6整理試驗資料和電子數(shù)據(jù)，確認試驗成果。7確定試驗現(xiàn)場作業(yè)結束。8清理試驗現(xiàn)場。53試驗加載控制與安全措施試驗指揮人員在加載試驗過程中隨時掌握各方面的情況，對加載進行控制。既要取得良好的試驗效果，又要確保人員、儀表設備及橋梁的安全，避免不應有的損失。54加載的控制應嚴格按設計的加載程序進行加載，荷載的大小，截面內力的大小都應由小到大逐漸增加，并隨時作好停止加載和卸載的準備。55測點的觀測對加載試驗的控制點應隨時觀測，隨時計算并將計算結果報告試驗指揮人員，如實測值超過計算值較多，則應暫停加載，待查明原因再決定是否繼續(xù)加載。試驗人員如發(fā)現(xiàn)其他測點的測值有較大的反常變化也應查找原因，并及時向試驗指揮人員報告。56加載過程的觀察加載過程中應指定人員隨時注意觀察以下各種狀況1結構各部位可能產生的新裂縫；2注意觀察構件薄弱部位是否有開裂、破損；3組合構件的結合面是否有開裂錯位；4支座附近混凝土是否開裂；橫隔板的接頭是否拉裂；5結構是否產生不正常的響聲；6加載時墩臺是否發(fā)生搖晃現(xiàn)象等等。如發(fā)生以上這些情況應報告試驗指揮人員，以便采取相應的措施。57加載過程中裂縫監(jiān)控此項檢查分為3個部分1在對全橋進行外觀普查過程中對裂縫情況進行觀察、記錄。2是靜載試驗前對被試驗梁的裂縫位置、長度、縫寬等進行觀測。3試驗過程中及試驗后觀測有無新裂縫產生、裂縫開展情況等，并作出記錄。58終止加載控制條件發(fā)生下列情況應中途終止加載1控制測點的應力值已達到或超過用彈性理論按規(guī)范安全條件反算的控制應力值時。2控制測點變位（或撓度）超過規(guī)范允許值時。3由于加載，使結構裂縫的長度，縫寬急劇增加，新裂縫大量出現(xiàn)，裂縫寬度超過允許值的裂縫大量增多，對結構使用壽命造成較大的影響時。4加載時沿跨長方向的實測撓度曲線分布規(guī)律與計算值相差過大或實測撓度超過計算過多時。5發(fā)生其他損壞，影響橋梁承載能力或正常使用時。6儀器設備及測試系統(tǒng)本橋靜載試驗擬使用的儀器設備清單、儀器精度列于表61。表61配備本項目實施的主要儀器設備表序號名稱型號數(shù)量備注1靜數(shù)據(jù)采集儀TDS303一套2萊卡精密水準儀NA2一套含銦鋼標尺3橋梁及結構應力檢測系統(tǒng)RSQL06E型一套4力試驗靜態(tài)應變傳感器HY65B3000B型若干以上采用的儀器設備都是國內外目前用于土木工程測試最為先進的儀器設備，儀器測試精度高、長期穩(wěn)定性和可靠性好。61撓度測量方法撓度測量采用撓度計進行測量。62應力測試方法應力測試采用振弦式混凝土表面應變計測試應變，再通過計算公式換算成應力。63部分采集系統(tǒng)框圖631RSQL06E型橋梁及結構應力檢測系統(tǒng)1、完全數(shù)字化傳感技術，使橋梁檢測中各測點方便的采用不同要求的傳感器來測試，如沉降測試、撓度測試、應變測試、傾角測試、位移及動應變、動撓度測試等，采用非線性磁性編碼技術，較其他原理同類傳感器更能適應惡劣的工程環(huán)境要求，抗干擾能力強，其精度、穩(wěn)定可靠性均符合國家相關橋梁、結構檢測規(guī)范標準要求。各傳感器數(shù)字化集成，所有傳感器在同一系統(tǒng)下工作，不同測試來源數(shù)據(jù)用同一軟件采集、處理。解決了一個測試由多家或多種儀器傳感器的制造廠家提供，兼容性不好、后處理能力不強的問題。2、系統(tǒng)中各種不同類別的傳感器可重復多次使用，可方便地采用有線/無線網絡通訊及遙測技術，現(xiàn)場安裝、調試、連接十分簡便，傳感器使用壽命、安裝成活率及工效成倍提高，系統(tǒng)組成、網絡擴充、傳感器選配積木化，維護、維修、校準十分方便，整機系統(tǒng)價格合理。3、智能傳感器管理巡測軟件，現(xiàn)場測試，實時記錄、處理、顯示，人機界面友好方便。632HY65B3000B數(shù)碼靜態(tài)應變傳感器圖61HY65B3000B數(shù)碼靜態(tài)應變傳感器HY65B3000B數(shù)碼應變表面?zhèn)鞲衅饔脕頊y量結構體在靜荷載作用下產生的微應變。它是一種采用磁感位置編碼技術研制而成新型應變傳感器。內致有霍爾芯片、釤鈷合金材料、美國進口16位單片機等當今最前沿電子芯片。HY65B3000B數(shù)碼表面應變傳感器由兩部分組成HY65B3000B數(shù)碼表面應變傳感器寶石測頭微動測頭。其微動測頭采用磁性恒力吸附技術，任意姿勢均不受重力影響，無蠕變。它無需接二次儀表，直接以數(shù)碼方式將測量值傳送給專門配置的數(shù)顯表或計算機顯示。有線/無線傳送距離可達1KM或更遠。注（釤鈷合金材料由稀土金屬釤、鈷組成，充磁后，其磁性特性十分良好。其居里點、磁積能等品質參數(shù)優(yōu)良，廣泛地應用于航空、航天儀表。）工作原理應變傳感器的寶石測頭與微動測頭在接受到結構體表面變形時，其變形被傳遞到寶石測頭，寶石測頭帶動內置釤鈷合金材料移動，霍爾芯片在永久磁場中移動產生電壓信號。此電壓信號通過內致16位單片機經過非線性編碼調制成RS485標準數(shù)字信號輸出。A/D轉換在傳感器內部完成，從傳感器出來的數(shù)字信號通過電腦中的采樣分析軟件自動記錄、顯示和存儲。產品應用工程結構，如砼及構件；鋼結構、巖體、及土木程結構中橋梁、板、柱等應變的量測。技術指標符合混凝土結構實驗方法標準應變量程范圍1500；測微量程范圍150；應變最小分辨力01；標距150MM；測微最小分辨力002；零點漂移4/4H；溫度漂移1/；輸出方式數(shù)碼輸出；工作電壓電流DC812V30MA；抗強磁能力2000A/M；工作溫度2060濕度85RH；7試驗概況荷載試驗于2012年06月20日2000時正式開始，于2200時結束，試驗時天氣為晴，當時大氣溫度為20。整個試驗過程中，封閉試驗路段交通，避免其他車輛對試驗的干擾，無異常情況發(fā)生。8動載試驗方案設計及檢測過程81模態(tài)試驗在橋面無任何交通荷載以及橋址附近無規(guī)則振源的情況下，通過力錘進行激勵，測定激勵的力信號及橋跨結構由于脈沖荷載激振而引起的結構振動響應。通過對力信號及結構響應信號進行模態(tài)分析即可得到結構固有頻率、振型及阻尼比等參數(shù)。82動力試驗測試內容模態(tài)試驗主要測定各座橋梁引橋的激勵信號以及相應測點的響應信號，通過模態(tài)分析得到橋梁的頻率、振型和阻尼比等參數(shù)。83動力試驗測試項目及其測試方法1橋跨結構的振動測試，在選定測點上安裝891II型傳感器，配信號放大器，由信號采集儀配以相關軟件記錄其輸出信號。測定行車及跳車狀態(tài)下振動信號。2橋跨結構的模態(tài)測試，通過安裝在力錘錘頭上的力傳感器測試激勵信號，在選定測點上安裝891II型傳感器測試橋梁結構的響應信號，配相應的信號放大器及濾波器，由信號采集儀配以相關軟件記錄其輸出信號，通過多次測試進行平均。由信號處理分析儀進行頻域和時域處理分析，通過模態(tài)分析軟件進行橋梁的模態(tài)分析。在測記橋跨結構振動響應要注意保證信號完整，信號測記長度應足夠，并需照顧到各測記通道的動態(tài)范圍，小信號足夠靈敏，大信號不飽和，測記時應實時監(jiān)視振動響應信號的質量。84動力試驗的測點布置模態(tài)試驗以力錘作為激勵信號，在一固定點進行激勵，為了避開低階重要模態(tài)的節(jié)點（振型為零）處，將激勵點放在橋跨的1/4處，主要記錄激勵信號及橋跨結構振動響應。橋梁的測量斷面選擇在橋跨的四等分點以及橋墩上。測試斷面上測點布置詳見附圖11、圖12。85試驗設備為了完成試驗目的，在試驗中使用了橋梁撓度測試系統(tǒng)以及橋梁振動測試系統(tǒng)。試驗中用到的設備清單如表所示。表81動測試驗設備表序號名稱型號數(shù)量備注1光電橋梁撓度儀BJQN4型一套2智能信號采集處理分析儀INV306D一套3抗混濾波放大器INV6一套4力錘DFC1一套含力傳感器5傳感器891II垂直6個6便攜式微機兩套7弓形板高6CM4850米卷尺、萬用表、螺絲刀等及其它常用工具名稱長度數(shù)量總長150M1150米普通屏蔽信號線30M5150米測量導線高頻信號傳輸線30M130米9檢測結果91位移檢測結果分析根據(jù)實際的加載車位置加載，計算出位移測點處的位移計算值和應變測點處的應變計算值。在靜載試驗中所測得的空心板梁截面各部位的撓度值，均為加載后的撓度增量，而未與已有恒載撓度值疊加。下面將計算的撓度增量值與實測的撓度增量值進行比較，比較采用校驗系數(shù)（）的概念，10實測值計算值以百分比表達。表81及表82為各個工況計算位移值和實測位移值的比較，表中的負號“”表示位移向上，而正號“”表示位移方向為向下，同時也給出了各個工況橋面測點的校驗系數(shù)。表81工況I撓度比較表測點編號計算值（MM實測值MM殘余MM校驗系數(shù)AL110931011095092AR110931085059099平均校驗系數(shù)096表82工況II撓度比較表測點編號計算值MM實測值MM殘余MM校驗系數(shù)AL212601301073103AR2943981064104平均校驗系數(shù)104從表81表82可以看出，各個工況的控制截面位移與計算位移的比值均小于10，說明剛度滿足要求。92應變檢測結果分析在靜載試驗中所測得的空心板梁截面各部位的混凝土應變值，均為加載后的應變增量，而未與已有恒載應變值疊加。下面將計算的應變增量值與實測的應變增量值進行比較，比較采用校驗系數(shù)（）的概念，負應10實測值計算值變值代表混凝土受壓，正應變值代表混凝土受拉。表83工況I應變比較表測點編號計算值實測值殘余校驗系數(shù)A119762001113101A221042007304095A321042021124096A419761909200097A565464745099A669672274104A769669199099A865462894096平均校驗系數(shù)098表84工況II應變比較表測點編號計算值實測值殘余校驗系數(shù)A122792245218098A222052122254096A319732025176103A417041634201096A580078695098A677473863095A76936621