xx網(wǎng)球中心1-2期模板支架施工專項方案

房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力寧波市網(wǎng)球中心一、二期工程模板支架施工專項方案編制人職務(wù)稱審核人職務(wù)稱批準(zhǔn)人職務(wù)稱批準(zhǔn)部門章編制日期五洋建設(shè)集團有限公司二OO八年十月寧波市網(wǎng)球中心房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力中心賽場模板支架施工專項方案一、工程概況寧波網(wǎng)球中心位于鄞州中心城區(qū)的文苑路東面，文華路南面；有中心賽場、網(wǎng)球館、游泳館三棟單體建筑組成。本工程由廣東省建筑設(shè)計研究院有限公司設(shè)計，寧波高專建設(shè)監(jiān)理有限公司監(jiān)理，五洋建設(shè)集團有限公司總承包施工。中心賽場建筑平面為圓形，直徑846M，建筑高度20245M，建筑面積5762M2。結(jié)構(gòu)為鋼結(jié)構(gòu)桁架主要承載屋蓋系統(tǒng)，設(shè)施設(shè)備用房和觀眾席看臺等均為三層局部四層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架，其中觀眾席看臺為弧形梯階式鋼筋混凝土樓蓋；鋼筋混凝土主框架平面按15度布置，共24軸，0000相當(dāng)于黃海高程385M，二層層高最高處483M，三層層高最高處416M，設(shè)四處后澆帶，分別于A3軸A4軸，A10軸A11軸，A15A16軸，A22A23軸之間，施工時以后澆帶間為施工段，在模板與支架施工時須跨越相鄰軸線，并形成獨立體系。梁最大跨度均不大于8M。本工程所有框架砼均為寧波華基公司提供的商品砼。鋼筋混凝土構(gòu)件的斷面1柱KZ800600、700600、600600、500600、500500、600；LZ500500、300300；2框架梁KL300500、300800、400500、500600、500700、600700、600800，其中觀眾席看臺梁為斜梁；3梯階式看臺梁KTL200300、200320、200560、200720、200760和80厚板組成；4樓蓋板的板厚為100、120、180；5中心賽場主入口樓梯三處,分別設(shè)于A5軸，A13軸、A19軸；現(xiàn)澆板式混凝土2B9板厚180、標(biāo)高04747M二層以上，其余通往看臺的小樓梯五處2,3樓梯略。綜合上述概況本單體工程的構(gòu)件形式和規(guī)格較為復(fù)雜，故本方案選擇有代表性的較大構(gòu)件以最不利情況進行針對性的模板支架設(shè)計編制。二、設(shè)計計算依據(jù)1、工程設(shè)計圖紙房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力2,建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ13020013,砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范GB5020420024、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范5,建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB5000920026,建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程J109052006三、模板施工方案1、材料準(zhǔn)備和模板布置本工程模板工作量大，相應(yīng)的一次性投入周轉(zhuǎn)材料量大，人員配備多，根據(jù)本工程特點、工期要求，梁板的模板采用早拆模板體系，均用木模，大梁的底模用18厚九夾板加木楞5070，木楞下水平鋼管48支于立桿上。配齊2/3層樓面大梁模和側(cè)模。梁的側(cè)模用九夾板，用5070方木加固。安裝好大梁底模后，綁扎鋼筋，經(jīng)檢查無誤后，再安裝兩側(cè)模板。大梁下立桿鋼管4832，梁高600以上的側(cè)板用對拉螺栓12通過山形梢及雙鋼管夾緊側(cè)模，對拉螺栓為活動式，側(cè)模拆后拔出?？紤]起拱值，梁底模按1/4001/500起拱。為確保工期，柱模板配足一層，梁板底模板應(yīng)配足二層。2、模板支架方案設(shè)計1梁板采用18厚多夾板加木楞70毫米50間距600布置，梁高大于700時，在梁高的2/3處設(shè)12對拉螺栓，當(dāng)梁跨度大于4M時，梁底模應(yīng)起拱，起拱高度應(yīng)控制在梁跨的1/10003/1000。2模板支承架主桿采用32毫米48鋼管。沿大梁縱向間距樓梯部分為700，其它部分為600，大梁橫向間距1100，次梁支承架立桿，沿梁縱向間距800，梁橫向間距1100，板下立桿縱向間距樓梯部分為700，橫向間距910，其它部分縱向為950，橫向間距900，水平桿步距1700，縱橫向水平桿須與柱結(jié)構(gòu)拉結(jié)，并設(shè)縱橫剪刀撐，在距地面200毫米處，設(shè)縱橫掃地桿。3、施工要點1立模前對施工縫進行處理，清除浮漿和松動石子，必要時用錘子鑿毛，并清除表面浮漿。2在樓板施工縫及后澆帶交接處，除模板底部有方木靠邊外，應(yīng)再在其下方裝一道方木，以使模板和已澆部分底板、樓板結(jié)合密實不漏漿。房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力3砼對模板的側(cè)壓力較大，故需在模板內(nèi)外對拉螺桿和模板連接使其固定，在定位外模時用12縱橫間距600，使模板尺寸正確。拆模時在孔內(nèi)氣割螺桿,用砂漿封口。4柱模板立模前先在基層上彈出縱橫軸線和周邊線，四周并用鋼筋電焊后控制斷面尺寸，將木框固定在砼基層面上，并在木框上標(biāo)出柱中線，柱模四周方木如鋼管需固定在已找平的木框基面上，這樣柱模位置正確，模板上口平直，為防止底部“跑漿”、“吊腳”提供有效措施。柱豎向立5070方木，間距不大于300；柱箍兩端用12螺栓對連。5支設(shè)模板前應(yīng)測量放線定位，模板安裝后應(yīng)及時復(fù)核軸線、標(biāo)高。預(yù)埋鐵、預(yù)六孔洞、預(yù)埋管線要求精確。6梁板的底模和支撐梁必須在砼澆搗養(yǎng)護達75設(shè)計強度后方可拆除跨度均小于8M。7樓梯和看臺底板、側(cè)板采取九夾板加木楞。由于澆混凝土?xí)r將產(chǎn)生頂部模板的升力，因此，在施工時須附加對拉螺栓，將踏步側(cè)模板與底板拉結(jié)，使其變形得到控制。8主體結(jié)構(gòu)應(yīng)特別重視看臺、梁、柱及其它細節(jié)點的質(zhì)量，同時，上下施工縫的質(zhì)量也應(yīng)十分重視。四、模板設(shè)計計算取2KL1梁底模作為計算對象一參數(shù)信息梁的截尺寸為600MM800MM，模板支架計算長度為66M，梁支撐架搭設(shè)高度HM51，梁段集中線荷載KN/M19789。根據(jù)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程DB33/10352006屬高大模板工程，須組織專家論證。結(jié)合工程實際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞垂直梁跨方向的支撐形式。房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力1、支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度MM180；立桿縱距LAM09；立桿上端伸出至模板支撐點長度AM03；立桿步距HM17；板底承重立桿橫向間距或排距LM07；梁兩側(cè)立桿間距LBM11；2、材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為50MM70MM，梁底支撐鋼管采用4832鋼管，鋼管的截面積為A450102MM2，截面模量W473103MM3，截面慣性矩為I114105MM4。木材的抗彎強度設(shè)計值為FM13N/MM2,抗剪強度設(shè)計值為FV13N/MM2,彈性模量為E12000N/MM2,面板的抗彎強度設(shè)計值為FM15N/MM2,抗剪強度設(shè)計值為FV14N/MM2,面板彈性模量為E6000N/MM2。荷載首先作用在梁底模板上，按照“底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)“的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。3、荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為03KN/M2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力15KN/M3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1KN/M2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2KN/M2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值24KN/M3。所處城市為寧波市，基本風(fēng)壓為W005KN/M2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為Z074，風(fēng)荷載體型系數(shù)為S0355。二梁底模板強度和剛度驗算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W6000020002000/6400104MM3；I60000200020002000/12400105MM4；1、荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值Q1030060018KN/M；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值Q208024000601152KN/M；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值Q3080150060072KN/M；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q4100060060KN/M；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q5200060120KN/M。恒載設(shè)計值Q恒135Q1Q2Q313501811520721677KN/M；活載設(shè)計值Q活14Q4Q514060120252KN/M；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算M/WFM梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下M01Q恒L20117Q活L2MMAX0116770202011725202020079KNM；最大支座反力R11Q恒L12Q活L111677020122520204294KN；房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力M/W789104/40010420N/MM2；面板計算應(yīng)力2N/MM2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值FM15N/MM2，滿足要求3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q06Q恒L0617Q活L06167702006172520202323KN,抗剪強度按照下面的公式計算3Q/2BHFV323231000/260020029N/MM2；面板受剪應(yīng)力計算值029小于FV140N/MM2，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下最大撓度計算公式如下0677QKL4/100EIMINL/150,10其中，L計算跨度梁底支撐間距L20000MM；面板的最大撓度計算值06771242200004/1006000004001050056MM；面板的最大允許撓度值MIN20000/150,10133MM面板的最大撓度計算值006MM小于面板的最大允許撓度值133MM，滿足要求三梁底橫向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W500070007000/6408104MM3；I5000700070007000/12143106MM4；1、荷載計算梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進行計算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。P110060/40200182400120130KN。Q429/0607156KN/M。2、強度及剛度驗算房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下簡圖KNM剪力圖KN彎矩圖KNM變形圖MM梁底橫向支撐小楞的邊支座力N1N20224KN，中間支座的最大房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力支座力N2053KN；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為MMAX0068KNM，最大剪力為Q2053KN，最大變形為0116MM。最大受彎應(yīng)力MMAX/W682104/4081041671N/MM2；支撐小楞的最大應(yīng)力計算值1671N/MM2小于支撐小楞的抗彎強度設(shè)計值FM13000N/MM2,滿足要求支撐小楞的受剪應(yīng)力值計算3205103/2500070000880N/MM2；支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值FV1300N/MM2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計算值0880N/MM2小于支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值FV130N/MM2,滿足要求梁底橫向支撐小楞的最大撓度0116MM；支撐小楞的最大撓度計算值0116MM小于支撐小楞的最大允許撓度VMIN110000/150,10MM，滿足要求四梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為W473CM3；I1136CM4；E206000N/MM2；1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P0224KN。支撐鋼管計算簡圖房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力支撐鋼管計算彎矩圖KNM支撐鋼管計算變形圖MM支撐鋼管計算剪力圖KN最大彎矩MMAX0092KNM；最大變形MAX0219MM；最大支座力RMAX1115KN；最大應(yīng)力M/W0092106/47310319351N/MM2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值19351N/MM2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度0219MM小于最大允許撓度VMIN900/150,10MM,滿足要求2、梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P2053KN支撐鋼管計算簡圖房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力支撐鋼管計算彎矩圖KNM支撐鋼管計算變形圖MM支撐鋼管計算剪力圖KN最大彎矩MMAX0838KNM；最大變形MAX2003MM；最大支座力RMAX10207KN；最大應(yīng)力M/W0838106/473103177159N/MM2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值177159N/MM2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度2003MM小于最大允許撓度VMIN900/150,10MM,滿足要求五扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算規(guī)范525105RRC其中RC扣件抗滑承載力設(shè)計值,取1200KN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R10207KN；105R1200KN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求六不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值NUT指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計算，此值為F110207KN；除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明421條，支架自重可以按模板支架高度乘以015KN/M取值。故支架自重部分荷載可取為F2135015510103KN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重F3135070/2110060/409003024000182666KN；立桿受壓荷載總設(shè)計值為N102071033266613906KN；2、立桿穩(wěn)定性驗算105NUT/AKHF軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；A立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積CM2A45；KH高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4M時，按規(guī)程534采用；計算長度L0按下式計算的結(jié)果取大值L0H2；L0KH1163149017002946M；式中H支架立桿的步距，取17M；A模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取03M；模板支架等效計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表D1，149；K計算長度附加系數(shù)，取值為1163；房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力故L0取2946M；L0/I2945879/159185；查規(guī)程附錄C得0209；KH1/1000551040995；105N/AKH10513906103/02094500000995156101N/MM2；立桿的受壓強度計算值156101N/MM2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值F205000N/MM2，滿足要求。七立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求PFG地基承載力設(shè)計值FGFGKKC1700585KPA；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值FGK170KPA；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)KC05；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力P105N/A10513906/02558404KPA；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值N13906KN；基礎(chǔ)底面面積A025M2。P58404KPAFG85KPA。地基承載力滿足要求取2KL8梁底模作為計算對象。一參數(shù)信息梁的截尺寸為600MM1020MM，模板支架計算長度為206M，梁支撐架搭設(shè)高度HM51，梁段集中線荷載KN/M2443。根據(jù)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程DB33/10352006屬高大模板工程，須組織專家論證。結(jié)合工程實際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞垂直梁跨方向的支撐形式。房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力1、支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度MM280；立桿縱距LAM045；立桿上端伸出至模板支撐點長度AM03；立桿步距HM17；板底承重立桿橫向間距或排距LM07；梁兩側(cè)立桿間距LBM11；2、材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為50MM70MM，梁底支撐鋼管采用4832鋼管，鋼管的截面積為A450102MM2，截面模量W473103MM3，截面慣性矩為I114105MM4。木材的抗彎強度設(shè)計值為FM13N/MM2,抗剪強度設(shè)計值為FV13N/MM2,彈性模量為E12000N/MM2,面板的抗彎強度設(shè)計值為FM15N/MM2,抗剪強度設(shè)計值為FV14N/MM2,面板彈性模量為E6000N/MM2。荷載首先作用在梁底模板上，按照“底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)“的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。3、荷載參數(shù)房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為03KN/M2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為15KN/M3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1KN/M2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2KN/M2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值24KN/M3。所處城市為寧波市，基本風(fēng)壓為W005KN/M2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為Z074，風(fēng)荷載體型系數(shù)為S0355。二梁底模板強度和剛度驗算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W6000018001800/6324104MM3；I60000180018001800/12292105MM4；1、荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值Q1030060018KN/M；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值Q210224000601469KN/M；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值Q3102150060092KN/M；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q4100060060KN/M；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q5200060120KN/M。恒載設(shè)計值Q恒135Q1Q2Q313501814690922131KN/M；活載設(shè)計值Q活14Q4Q514060120252KN/M；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算M/WFM梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下M01Q恒L20117Q活L2MMAX0121310202011725202020097KNM；房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力最大支座反力R11Q恒L12Q活L112131020122520205293KN；M/W970104/32410430N/MM2；面板計算應(yīng)力3N/MM2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值FM15N/MM2，滿足要求3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q06Q恒L0617Q活L06213102006172520202868KN,抗剪強度按照下面的公式計算3Q/2BHFV328681000/2600180398N/MM2；面板受剪應(yīng)力計算值040小于FV140N/MM2，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下最大撓度計算公式如下0677QKL4/100EIMINL/150,10其中，L計算跨度梁底支撐間距L20000MM；面板的最大撓度計算值06771579200004/1006000002921050098MM；面板的最大允許撓度值MIN20000/150,10133MM面板的最大撓度計算值010MM小于面板的最大允許撓度值133MM，滿足要求三梁底橫向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W500070007000/6408104MM3；I5000700070007000/12143106MM4；1、荷載計算梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進行計算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。P110060/40200282400120202KN。房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力Q529/0608822KN/M。2、強度及剛度驗算最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下簡圖KNM剪力圖KN彎矩圖KNM變形圖MM梁底橫向支撐小楞的邊支座力N1N2029KN，中間支座的最大支座力N2558KN；房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為MMAX0086KNM，最大剪力為Q2558KN，最大變形為0145MM。最大受彎應(yīng)力MMAX/W863104/4081042113N/MM2；支撐小楞的最大應(yīng)力計算值2113N/MM2小于支撐小楞的抗彎強度設(shè)計值FM13000N/MM2,滿足要求支撐小楞的受剪應(yīng)力值計算3256103/2500070001096N/MM2；支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值FV1300N/MM2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計算值1096N/MM2小于支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值FV130N/MM2,滿足要求梁底橫向支撐小楞的最大撓度0145MM；支撐小楞的最大撓度計算值0145MM小于支撐小楞的最大允許撓度VMIN110000/150,10MM，滿足要求四梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為W473CM3；I1136CM4；E206000N/MM2；1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P029KN。支撐鋼管計算簡圖房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力支撐鋼管計算彎矩圖KNM支撐鋼管計算變形圖MM支撐鋼管計算剪力圖KN最大彎矩MMAX0032KNM；最大變形MAX0018MM；最大支座力RMAX0724KN；最大應(yīng)力M/W0032106/4731036816N/MM2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值6816N/MM2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度0018MM小于最大允許撓度VMIN450/150,10MM,滿足要求2、梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P2558KN支撐鋼管計算簡圖房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力支撐鋼管計算彎矩圖KNM支撐鋼管計算變形圖MM支撐鋼管計算剪力圖KN最大彎矩MMAX0284KNM；最大變形MAX0156MM；最大支座力RMAX6387KN；最大應(yīng)力M/W0284106/473103601N/MM2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值601N/MM2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度0156MM小于最大允許撓度VMIN450/150,10MM,滿足要求五扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算規(guī)范525105RRC其中RC扣件抗滑承載力設(shè)計值,取1200KN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R6387KN；房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力105R1200KN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求六不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值NUT指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計算，此值為F16387KN；除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明421條，支架自重可以按模板支架高度乘以015KN/M取值。故支架自重部分荷載可取為F2135015510103KN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重F3135070/2110060/404503024000282026KN；立桿受壓荷載總設(shè)計值為N6387103320269446KN；2、立桿穩(wěn)定性驗算105NUT/AKHF軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；A立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積CM2A45；KH高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4M時，按規(guī)程534采用；計算長度L0按下式計算的結(jié)果取大值L0H2；L0KH1163148017002926M；式中H支架立桿的步距，取17M；A模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取03M；模板支架等效計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表D1，148；K計算長度附加系數(shù)，取值為1163；故L0取2926M；L0/I2926108/159184；房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力查規(guī)程附錄C得0211；KH1/1000551040995；105N/AKH1059446103/02114500000995105031N/MM2；立桿的受壓強度計算值105031N/MM2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值F205000N/MM2，滿足要求。七立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求PFG地基承載力設(shè)計值FGFGKKC1700585KPA；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值FGK170KPA；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)KC05；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力P105N/A1059446/02539673KPA；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值N9446KN；基礎(chǔ)底面面積A025M2。P39673KPAFG85KPA。地基承載力滿足要求取2L4梁底模作為計算對象。一參數(shù)信息梁的截尺寸為200MM1040MM，模板支架計算長度為33M，梁支撐架搭設(shè)高度HM51，梁段集中線荷載KN/M8778。結(jié)合工程實際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞垂直梁跨方向的支撐形式。房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力1、支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度MM180；立桿縱距LAM09；立桿上端伸出至模板支撐點長度AM01；立桿步距HM17；板底承重立桿橫向間距或排距LM07；梁兩側(cè)立桿間距LBM06；2、材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為50MM70MM，梁底支撐鋼管采用4832鋼管，鋼管的截面積為A450102MM2，截面模量W473103MM3，截面慣性矩為I114105MM4。木材的抗彎強度設(shè)計值為FM13N/MM2,抗剪強度設(shè)計值為FV13N/MM2,彈性模量為E12000N/MM2,面板的抗彎強度設(shè)計值為FM15N/MM2,抗剪強度設(shè)計值為FV14N/MM2,面板彈性模量為E6000N/MM2。荷載首先作用在梁底模板上，按照“底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)“的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力3、荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為03KN/M2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為15KN/M3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1KN/M2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2KN/M2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值24KN/M3。所處城市為寧波市，基本風(fēng)壓為W005KN/M2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為Z074，風(fēng)荷載體型系數(shù)為S0355。二梁底模板強度和剛度驗算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W2000018001800/6108104MM3；I20000180018001800/12972104MM4；1、荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值Q1030020006KN/M；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值Q21042400020499KN/M；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值Q3104150020031KN/M；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q4100020020KN/M；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q5200020040KN/M。恒載設(shè)計值Q恒135Q1Q2Q3135006499031724KN/M；活載設(shè)計值Q活14Q4Q514020040084KN/M；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算M/WFM梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下M01Q恒L20117Q活L2房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力MMAX017240202011708402020033KNM；最大支座反力R11Q恒L12Q活L11724020120840201795KN；M/W329104/10810430N/MM2；面板計算應(yīng)力3N/MM2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值FM15N/MM2，滿足要求3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q06Q恒L0617Q活L0672402006170840200973KN,抗剪強度按照下面的公式計算3Q/2BHFV309731000/2200180405N/MM2；面板受剪應(yīng)力計算值041小于FV140N/MM2，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下最大撓度計算公式如下0677QKL4/100EIMINL/150,10其中，L計算跨度梁底支撐間距L20000MM；面板的最大撓度計算值0677536200004/1006000009721040100MM；面板的最大允許撓度值MIN20000/150,10133MM面板的最大撓度計算值010MM小于面板的最大允許撓度值133MM，滿足要求三梁底橫向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W500070007000/6408104MM3；I5000700070007000/12143106MM4；1、荷載計算梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進行計算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力P060020/40200182400120104KN。Q179/0208974KN/M。2、強度及剛度驗算最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下簡圖KNM剪力圖KN彎矩圖KNM變形圖MM房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力梁底橫向支撐小楞的邊支座力N1N20061KN，中間支座的最大支座力N1881KN；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為MMAX0037KNM，最大剪力為Q1881KN，最大變形為0034MM。最大受彎應(yīng)力MMAX/W369104/4081040905N/MM2；支撐小楞的最大應(yīng)力計算值0905N/MM2小于支撐小楞的抗彎強度設(shè)計值FM13000N/MM2,滿足要求支撐小楞的受剪應(yīng)力值計算3188103/2500070000806N/MM2；支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值FV1300N/MM2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計算值0806N/MM2小于支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值FV130N/MM2,滿足要求梁底橫向支撐小楞的最大撓度0034MM；支撐小楞的最大撓度計算值0034MM小于支撐小楞的最大允許撓度VMIN60000/150,10MM，滿足要求四梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為W473CM3；I1136CM4；E206000N/MM2；1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P0061KN。支撐鋼管計算簡圖房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力支撐鋼管計算彎矩圖KNM支撐鋼管計算變形圖MM支撐鋼管計算剪力圖KN最大彎矩MMAX0025KNM；最大變形MAX006MM；最大支座力RMAX0304KN；最大應(yīng)力M/W0025106/4731035274N/MM2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值5274N/MM2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度006MM小于最大允許撓度VMIN900/150,10MM,滿足要求2、梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P1881KN房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖KNM支撐鋼管計算變形圖MM支撐鋼管計算剪力圖KN最大彎矩MMAX0768KNM；最大變形MAX1835MM；最大支座力RMAX9351KN；最大應(yīng)力M/W0768106/473103162312N/MM2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值162312N/MM2小于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值FM205N/MM2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度1835MM小于最大允許撓度VMIN900/150,10MM,滿足要求五扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力算規(guī)范525105RRC其中RC扣件抗滑承載力設(shè)計值,取1200KN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R9351KN；105R1200KN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求六不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值NUT指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計算，此值為F19351KN；除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明421條，支架自重可以按模板支架高度乘以015KN/M取值。故支架自重部分荷載可取為F2135015510103KN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重F3135070/2060020/409003024000182526KN；立桿受壓荷載總設(shè)計值為N9351103325261291KN；2、立桿穩(wěn)定性驗算105NUT/AKHF軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；A立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積CM2A45；KH高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4M時，按規(guī)程534采用；計算長度L0按下式計算的結(jié)果取大值L0H2；L0KH1163130417002578M；式中H支架立桿的步距，取17M；A模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取01M；房地產(chǎn)E網(wǎng)房地產(chǎn)物業(yè)管理資料庫HTTP/WWWFDCEWCOM資料均來源于網(wǎng)上，房地產(chǎn)E網(wǎng)HTTP/WWWFDCEWCOM只負責(zé)收集、整理，但不能保證資料的完整性和準(zhǔn)確性。如果您認為侵犯了您的權(quán)利，請您直接與我們聯(lián)系。感謝原作者所作出的努力模板支架等效計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表D1，1304；K計算長度附加系數(shù)，取值為1163；故L0取2578M；L0/I2578138/159162；查規(guī)程附錄C得0268；KH1/1000551040995；105N/AKH10512910103/02684500