中型載貨汽車離合器及傳動軸設(shè)計

1第一章前言隨著汽車工業(yè)的發(fā)展,離合器也在原有的基礎(chǔ)上不斷改進(jìn)和提高,以適應(yīng)新的使用條件。從國外的發(fā)展動向來看,汽車的性能在向高速發(fā)展,發(fā)動機(jī)的功率和轉(zhuǎn)速不斷提高,載重汽車趨于大型化,國內(nèi)情況也類似于此。另外,離合器的使用條件也日酷一日。因此,增加離合器的傳扭能力,提高其使用壽命,簡化操作已成為離合器目前發(fā)展的趨勢。離合器的結(jié)構(gòu)形式雖然可以各不相同,但在使用中對它們的基本要求卻是一致的。對汽車離合器的基本要求有以下幾點(diǎn)能可靠地傳遞發(fā)動機(jī)的最大扭矩接合時要平順、柔和,使汽車起步時沒有抖動和沖擊分離時要迅速徹底離合器從動部分的轉(zhuǎn)動慣量要小,以減輕汽車起步和換檔時變速器齒輪輪齒間的沖擊,方便換檔離合器的通風(fēng)散熱應(yīng)良好高速回轉(zhuǎn)時要具有可靠的強(qiáng)度,應(yīng)注意平衡問題和離心力的影響應(yīng)使汽車傳動系避免共振,并具有吸收振動,緩和沖擊和減少噪音的能力操縱輕便離合器的工作性能應(yīng)保持穩(wěn)定,這就要求作用在摩擦片上的總壓力要不因摩擦表面的磨損而變化,或者變化較小要求使用壽命長。此外,離合器也要盡量做到結(jié)構(gòu)簡單,緊湊,制造工藝性好,維修方便,重量輕等等。基于上述要求,離合器的壓緊彈簧從普遍采用的圓柱螺旋彈簧改為膜片彈簧,其利甚多。首先,膜片彈簧本身兼起壓緊彈簧和分離杠桿的作用,使零件數(shù)量減少,重量減輕,離合器結(jié)構(gòu)大為簡化,并顯著地縮短了離合器的軸向尺寸。其次,由于膜片彈簧與壓盤以整個圓周接觸,使壓力分布均勻,摩擦片的接觸良好,磨損均勻,再者,由于膜片彈簧具有非線性的特性,因此,可設(shè)計成當(dāng)摩擦片磨損后,彈簧壓力幾乎可以保護(hù)不變,且可減輕分離離合器時的踏板力,使操縱輕便。另外,膜片彈簧的安裝集團(tuán)對離合器軸的中心線來說是對稱的,因此它的壓緊力實際上不受離心力的影響。膜片彈簧與螺旋彈簧的對比1、制造工藝方面膜片彈簧由彈簧鋼板沖制而成,而螺旋彈簧由鋼絲卷繞而成,相比之下前者制造工藝性好。2、零件數(shù)量方面膜片彈簧本身帶有分離爪,勿須另加分離桿,且一個離合器只用一張膜片彈簧作為壓緊彈簧而螺旋彈簧要另加分離桿,且一個離合器要用若干個螺旋彈簧作為壓緊彈簧。相比之下前者零件數(shù)量少,結(jié)構(gòu)緊湊后者零件數(shù)量多。零件數(shù)量少者,拆裝、維修方便省時零件數(shù)量多則費(fèi)時。23、其他方面1螺旋彈簧其彈性特性為線性的,因此離合的調(diào)整比較容易。而膜片彈簧其彈性特性為非線性的,因而離合器的調(diào)整較困難。不過,適當(dāng)選取H/H的值,適合汽車離合器使用的膜片彈簧總可以制造出來,只要我們掌握了膜片彈簧的特性,離合器調(diào)整問題也可隨之解決。2膜片彈簧的制造成本比圓柱螺旋彈簧的制造成本高一些,但壽命也比螺旋彈簧長一些。另外,膜片彈簧不受離心力的影響,而螺旋彈簧要受離心力影響,特別是高速旋轉(zhuǎn)時,其影響不可忽視。現(xiàn)代汽車向高速發(fā)展,離合器也向高速發(fā)展,壓緊彈簧在高轉(zhuǎn)速下工作,膜片彈簧的優(yōu)越性會隨之顯示出來。膜片彈簧取代螺旋彈簧作為離合器壓緊彈簧勢所必然。詳細(xì)DWG圖紙三二1爸爸五四0六全套資料低拾10快起3第二章離合器概述21離合器的主要結(jié)構(gòu)一、主動部分主動部分包括飛輪、離合器蓋、壓盤等機(jī)件組成。這部分與發(fā)動機(jī)曲軸連在一起。離合器蓋與飛輪靠螺栓連接，壓盤與離合器蓋之間是靠壓盤上的凸臺和離合器蓋上的窗口傳遞轉(zhuǎn)矩的。二、從動部分從動部分是由單片、雙片或多片從動盤所組成，它將主動部分通過摩擦傳來的動力傳給變速器的輸入軸。從動盤由從動盤本體，摩擦片和從動盤轂三個基本部分組成。為了避免轉(zhuǎn)動方向的共振，緩和傳動系受到的沖擊載荷，大多數(shù)汽車都在離合器的從動盤上附裝有扭轉(zhuǎn)減震器。三、扭轉(zhuǎn)減振器離合器接合時，發(fā)動機(jī)發(fā)出的轉(zhuǎn)矩經(jīng)飛輪和壓盤傳給了從動盤兩側(cè)的摩擦片，帶動從動盤本體和與從動盤本體鉚接在一起的減振器盤轉(zhuǎn)動。從動盤本體和減振器盤又通過四個減振器彈簧把轉(zhuǎn)矩傳給了從動盤轂。因為有彈性環(huán)節(jié)的作用，所以傳動系受的轉(zhuǎn)動沖擊可以在此得到緩和。傳動系中的扭轉(zhuǎn)振動會使從動盤轂相對于從動盤本體和減振器盤來回轉(zhuǎn)動，夾在它們之間的減震阻尼片靠摩擦消耗扭轉(zhuǎn)振動的能量，將扭轉(zhuǎn)振動衰減下來。為了使汽車能平穩(wěn)起步，離合器應(yīng)能柔和接合，這就需要從動盤在軸向具有4一定彈性。為此，往往在動盤本體圓周部分，沿徑向和周向切槽。再將分割形成的扇形部分沿周向翹曲成波浪形，兩側(cè)的兩片摩擦片分別與其對應(yīng)的凸起部分相鉚接，這樣從動盤被壓縮時，壓緊力沿翹曲的扇形部分被壓平而逐漸增大，從而達(dá)到接合柔和的效果。四、彈簧布置形式的選擇周置彈簧離合器的壓緊彈簧均采用圓柱螺旋彈簧，其結(jié)構(gòu)簡單制造容易，因此用較為廣泛。壓緊彈簧直接與壓盤接觸，易受熱退火，且當(dāng)發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)速很高時周置彈簧由于受離心力作用而向外彎曲，使彈簧壓緊力下降，離合器傳遞轉(zhuǎn)矩的能力隨之降低。此外，彈簧靠到它的定位面上，造成接觸部位嚴(yán)重磨損，甚至出現(xiàn)彈簧斷裂的現(xiàn)象。中央彈簧離合器采用一至兩個圓柱螺旋或用一個圓錐彈簧作為壓緊彈簧，并且布置在離合器的中心，此結(jié)構(gòu)軸向尺寸較大。膜片彈簧的結(jié)構(gòu)主要特點(diǎn)是采用一個膜片代替?zhèn)鹘y(tǒng)的螺旋彈簧和分離杠桿。起結(jié)構(gòu)特點(diǎn)如下1、膜片彈簧的軸向尺寸較小而徑向尺寸很大,這有利于在提高離合器傳遞轉(zhuǎn)矩能力的情況下離合器的軸向尺寸。2、膜片彈簧的分離指器分離杠桿的作用，故不需專門的分離杠桿，使離合器結(jié)構(gòu)大大的簡化，零件數(shù)目少，質(zhì)量輕。3、由于膜片彈簧軸向尺寸小，所以可以適當(dāng)增加壓盤的厚度，提高熱容量；而且還可以在壓盤上增設(shè)散熱筋及在離合器蓋上開設(shè)較大的通風(fēng)孔來改善散熱條件。4、膜片彈簧離合器的主要部件形狀簡單，可以采用沖壓加工，大批量生產(chǎn)時可以降低生產(chǎn)成本。故在本設(shè)計中選用了膜片彈簧離合器。離合器按它的結(jié)構(gòu)形式選擇根據(jù)膜片彈簧分離指在分離時所受的力是推力還是受拉力，可分為推式和拉式彈簧離合器。拉式與推式離合器最明顯的特征就是膜片彈簧安裝方向相反。拉式膜片彈簧離合器與推式有其明顯的優(yōu)點(diǎn)1、減少中間支撐，零件數(shù)目相對要少。結(jié)構(gòu)簡單，緊湊、質(zhì)量較輕。2、由于取消了中間支撐，減少了摩擦損失，傳動效率高，使分離時的踏板5力更少，3、拉式膜片彈簧無論在接合還是在分離時，膜片彈簧都與離合器蓋接觸，不會產(chǎn)生噪聲和沖擊。4、由于拉式膜片彈簧是以其中部壓緊壓盤，在壓盤大小相同的條件下可使用直徑相對較大的膜片彈簧，從而實現(xiàn)在不增加分離時的操縱力的前提下，提高壓盤的壓緊力和傳遞轉(zhuǎn)矩的能力；或在傳遞轉(zhuǎn)矩相同的條件下，減小壓盤的尺寸。5、使用壽命相對要長。所以在本設(shè)計中選擇拉式離合器。五、操縱機(jī)構(gòu)操縱機(jī)構(gòu)是為駕駛員控制離合器分離與接合程度的一套專設(shè)機(jī)構(gòu)，它是由位于離合器殼內(nèi)的分離杠桿（在膜片彈簧離合器中，膜片彈簧兼起分離杠桿的作用）、分離軸承、分離套筒、分離叉、回位彈簧等機(jī)件組成的分離機(jī)構(gòu)和位于離合器殼外的離合器踏板及傳動機(jī)構(gòu)、助力機(jī)構(gòu)等組成。22離合器的工作原理發(fā)動機(jī)飛輪是離合器的主動件，帶有摩擦片的從動盤和從動轂借滑動花鍵與從動軸（即變速器的主動軸）相連。壓緊彈簧則將從動盤壓緊在飛輪端面上。發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)矩即靠飛輪與從動盤接觸面之間的摩擦作用而傳到從動盤上，再由此經(jīng)過從動軸和傳動系中一系列部件傳給驅(qū)動輪。壓緊彈簧的壓緊力越大，則離合器所能傳遞的轉(zhuǎn)矩也越大。由于汽車在行駛過程中，需經(jīng)常保持動力傳遞，而中斷傳動只是暫時的需要，因此汽車離合器的主動部分和從動部分是經(jīng)常處于接合狀態(tài)的。摩擦副采用彈簧壓緊裝置即是為了適應(yīng)這一要求。當(dāng)希望離合器分離時，只要踩下離合器操縱機(jī)構(gòu)中的踏板，套在分離套筒的環(huán)槽中的撥叉便推動分離叉克服壓緊彈簧的壓力向松開的方向移動，而與飛輪分離，摩擦力消失，從而中斷了動力的傳遞。當(dāng)需要重新恢復(fù)動力傳遞時，為使汽車速度和發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速變化比較平穩(wěn)，應(yīng)該適當(dāng)控制離合器踏板回升的速度，使從動盤在壓緊彈簧壓力作用下，向接合的方向移動與飛輪恢復(fù)接觸。二者接觸面間的壓力逐漸增加，相應(yīng)的摩擦力矩也逐漸增加。當(dāng)飛輪和從動盤接合還不緊密，二者之間摩擦力矩比較小時，二者可以6不同步旋轉(zhuǎn)，即離合器處于打滑狀態(tài)。隨著飛輪和從動盤接合緊密程度的逐步增大，二者轉(zhuǎn)速也漸趨相等。直到離合器完全接合而停止打滑時，汽車速度方能與發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速成正比。第三章離合器設(shè)計計算31離合器設(shè)計要求一、能可靠地傳遞發(fā)動機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩；二、接合過程要平順柔和，使汽車起步時沒有抖動和沖擊；三、分離時要迅速徹底；四、離合器從動部分的轉(zhuǎn)動慣量要小，以減輕換檔時變速器輪齒間的沖擊力并方便換檔；五、高速旋轉(zhuǎn)時具有可靠的強(qiáng)度，應(yīng)注意平衡并免受離心力的影響；六、應(yīng)使汽車傳動系避免共振，具有吸收振動，沖擊和減小噪聲的能力；七、操縱輕便，工作性能穩(wěn)定，使用壽命長。以上這些要求中最重要的是使用可靠，壽命長以及生產(chǎn)和使用中的良好技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和環(huán)保指標(biāo)。32離合器參數(shù)的選擇一、摩擦片外徑的確定摩擦片外徑是離合器的基本尺寸，它關(guān)系到離合器的結(jié)構(gòu)和使用壽命，她和離合器所需傳遞的轉(zhuǎn)矩大小有一定的關(guān)系。發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)矩是重要參數(shù)，按發(fā)動機(jī)最7大轉(zhuǎn)矩來選定D時，有下列公式可得MAXNTE（31）ATEMAX10根據(jù)所設(shè)計的車型和采用單片摩擦片，則A36。由（21）得D307641查摩擦片尺寸的系列化和標(biāo)準(zhǔn)化，選取標(biāo)準(zhǔn)摩擦片外徑D325MM,內(nèi)徑D190MM,厚度H35MM,內(nèi)外徑之比，單位面積驗算摩擦片58C2546MA最大圓周速度（32）106DNV式中D摩擦片外徑，MMN發(fā)動機(jī)最大功率時轉(zhuǎn)速，R/MINV摩擦片最大圓周速度，M/SSN/6541063254106即滿足設(shè)計要求。二、離合器后備系數(shù)的確定后備系數(shù)是離合器設(shè)計時應(yīng)到的一個重要參數(shù)，它反映了離合器傳遞發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的可靠程度。在選擇時，應(yīng)考慮以下幾點(diǎn)摩擦片在使用中磨損后，離合器還能可靠地傳遞發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩；要能防止離合器滑磨過大；要能防止傳動系過載。為可靠傳遞發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和防止離合器滑磨過大，不易選取太小，當(dāng)使用條件惡劣，為提高起步能力，減小離合器滑磨，應(yīng)選取大些；采用柴油機(jī)時，由于工作比較粗暴，轉(zhuǎn)矩較不平穩(wěn)，選取值應(yīng)大些；發(fā)動機(jī)缸數(shù)越多，轉(zhuǎn)矩波動越小，可選取小些?？紤]以上影響因素和所設(shè)計車型為農(nóng)用運(yùn)輸車，采用單缸柴油機(jī)，根據(jù)的取值范圍17225，同時參考其它同類車型選取。951三、單位壓力0P單位壓力對離合器工作性能和使用壽命有很大影響，選取時應(yīng)考慮離合8器的工作條件，發(fā)動機(jī)后備功率大小，摩擦片尺寸，材料及其質(zhì)量和后備系數(shù)等因素。離合器使用頻繁，發(fā)動機(jī)后備系數(shù)較小時，應(yīng)取小些；0P當(dāng)摩擦片外徑較大時，為降低摩擦片外源出的熱負(fù)荷，應(yīng)取小些；0后備系數(shù)較大時，可適當(dāng)增大。0P采用石棉基材料時，。MA351四、離合器壓盤力的計算摩擦離合器是靠摩擦表面的摩擦力矩來傳遞發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)矩的。離合器的靜摩擦力矩根據(jù)摩擦定律可表示為33CCFFZRT式中為靜摩擦力矩，單位NMCTF摩擦面間的靜摩擦因數(shù)，取F030F壓盤施加在摩擦面上的工作壓力，單位NZ摩擦面數(shù)，為從動盤數(shù)兩倍。Z2摩擦片的平均摩擦半徑，單位MMCR假設(shè)摩擦片上工作壓力均勻，則有（34）420DDPAF式中摩擦面單位壓力，單位；0PAMA一個摩擦面的面積；D摩擦片外徑，單位MMD摩擦片內(nèi)徑，單位MM摩擦片的平均摩擦半徑RC根據(jù)壓力均勻的假設(shè)，可表示（35）323DDC將式（34）與（35）代入（33）得（36）1230CFZPTC式中C摩擦片內(nèi)外徑之比，C0585即在053070之間。為了保證離合器在任何工況下都能可靠地傳遞發(fā)動機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩，設(shè)計時應(yīng)大于發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，即CT（37）MAXECT9則根據(jù)以上相應(yīng)計算公式及相關(guān)數(shù)據(jù)可得由（37）得MNTEC6340951MAX由（36）驗算單位壓力，則0P83201243在所要求范圍內(nèi)。AM15由式（35）MRC3401920233由公式（23）NF68140五、單位面積滑磨功為了減少汽車起步過程中離合器的滑磨，防止摩擦片表面溫度過高而發(fā)生燒傷，每一次接合的單位摩擦面計劃磨功應(yīng)小于其需用值，即（38）42WDDZWW式中W單位摩擦面積滑磨功（/2MJW許用單位摩擦面積劃磨功，中型貨車W0332/MJZ摩擦面數(shù)，Z2D摩擦片外徑，D325MMD摩擦片內(nèi)徑，D190MMW汽車起步時離合器接合一次產(chǎn)生總滑磨功（J）汽車起步時離合器接合一次產(chǎn)生總滑磨功（J）為（39）20218GRAEIMN式中汽車總質(zhì)量，單位；AKGMA530輪胎滾動半徑，單位（M）；RR82起步時所用變速器擋位的傳動比。此時計算用一擋起步GI10；4GI主減速器傳動比。；07650I發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速。ENMIN/1RNE由公式（29）可得22231450383768764WJ由公式（28）可得/29801325142MJW即滿足要求。/0MJ六、單位面積傳遞的轉(zhuǎn)矩0CT為了反映離合器傳遞轉(zhuǎn)矩并保護(hù)過載的能力，單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于其許用值，即（310）4020CCCTDDZT式中各參數(shù)以及數(shù)值與前計算相同，則2220/1034190352146MNC即。滿足要求。0/MNTC33從動盤總成從動盤有兩種結(jié)構(gòu)型式，帶扭轉(zhuǎn)減震器的和不帶扭轉(zhuǎn)減震器的。本次設(shè)計從動盤為帶扭轉(zhuǎn)減震器的型式。從動盤總成設(shè)計時應(yīng)滿足以下幾個方面的要求為了減少變速器換擋時輪齒間的沖擊，從動盤的轉(zhuǎn)動慣量應(yīng)盡可能小；為了保證汽車平穩(wěn)起步，摩擦面片上的壓力分布更均勻等，從動盤應(yīng)具有軸向彈性；為了避免傳動系的扭轉(zhuǎn)共振以及緩和沖擊載荷，從動盤中應(yīng)裝有扭轉(zhuǎn)減震器；11具有足夠的抗爆裂強(qiáng)度。一、從動片設(shè)計從動片時，應(yīng)盡量減輕其重量，并應(yīng)使其質(zhì)量的分布盡可能地靠近旋轉(zhuǎn)中心，以獲得最小的轉(zhuǎn)動慣量。從動片一般都做得比較薄，通常使用1320MM厚的鋼板沖制而成。本次設(shè)計的農(nóng)用運(yùn)輸行使速度較低，最高車速不超過50KM/H柴油發(fā)動機(jī)最高轉(zhuǎn)速。故取從動片厚度為16MMMIN/20RNE為了使離合器接合平順，保證汽車平穩(wěn)起步，單片離合器的從動片一般都做成具有軸向彈性的結(jié)構(gòu)。這樣，在離合器的接合過程中，助動盤和從動盤之間的壓力是逐漸增加的。具有軸向彈性的從動片有整體式、分開式和組合式三種型式。比較三種形式的優(yōu)缺點(diǎn)，本次所設(shè)計從動片采用整體式彈性從動片。整體式彈性從動片能達(dá)到軸向彈性的要求，且生產(chǎn)效率高，生產(chǎn)成本低。二、變速器第一軸軸徑的計算軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件為（311）TTW式中軸的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，；AMPT軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩，NMM軸的抗扭截面系數(shù)，；3對于實心軸，將代入（211）可得16/3DT（312）3095NPCDT由可得3106995643NPMCD51873三、從動盤轂發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)矩是經(jīng)從動盤轂的花鍵空輸出，變速器輸入軸就插在該花鍵孔內(nèi)。從動盤轂和變速器輸入州的花鍵接合方式采用齒側(cè)定心的矩形花鍵。12設(shè)計花鍵的結(jié)構(gòu)尺寸時參照國標(biāo)GB11441974的花鍵標(biāo)準(zhǔn)，從動盤轂花鍵尺寸如下花鍵齒數(shù)N10花鍵外徑D40MM；花鍵內(nèi)徑D32MM齒厚B5MM有效尺長L45MM為了保證從動盤轂在變速器輸入軸上滑動時不產(chǎn)生歪斜，影響離合器的徹的分離，從動盤轂的軸向長度不宜過小，一般取其尺寸與花鍵外徑大小相同，對在復(fù)雜情況下工作的離合器，其盤轂長度更大?？紤]所設(shè)計中型載貨汽車，工作條件較復(fù)雜，所以取從動盤轂長為L1254050MM。由于花鍵損壞的主要形式是由于表面受擠壓過大而全破壞，所以花鍵要進(jìn)行擠壓應(yīng)力計算。由公式（313）NHLP式中P花鍵的齒側(cè)面壓力，由下式確定（314）ZDDTE4MAX式中D,D花鍵的內(nèi)外徑，MMZ從動盤轂的數(shù)目；發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，NMMAXETN花鍵齒數(shù)；H花鍵工作高度,MHDD/2L花鍵有效長度，M由已知條件NP175602634AMP3175從動盤轂由中碳鋼鍛造而成，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其擠壓應(yīng)力不應(yīng)超過20。AMP故所選花鍵尺寸滿足要求。34壓盤和離合器蓋計算13一、壓盤傳力方式的選擇壓盤時離合器的主動部分，在傳遞發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)矩時，它和飛輪以期帶動從動盤轉(zhuǎn)動，所以它和飛輪有一定的聯(lián)系，但這種聯(lián)系又允許壓盤在離合器分離過程中能自由做軸向移動，使壓盤和從動盤脫離接觸。壓盤和飛輪間常用的連接方式有凸臺式連接、鍵式連接和銷式連接。本次設(shè)計采用凸臺式連接方式。離合器蓋用螺栓固定在摩擦飛輪上，在蓋上開有長方形的窗口，崖畔上則鑄有相應(yīng)的凸臺，凸臺伸進(jìn)蓋上的窗口，由離合器蓋帶動壓盤?？紤]到摩擦片磨損后壓盤向前移，硬是壓盤凸臺適當(dāng)高處蓋上窗口以外，以保證摩擦片磨損后至極限時仍能可靠傳動。二、壓盤幾何尺寸的確定在摩擦片的尺寸確定后，與它摩擦相接觸的壓盤內(nèi)外徑尺寸也就基本確定下來了。這樣，壓盤幾何尺寸最后歸結(jié)為如何去確定它的厚度。壓盤厚度的確定主要依據(jù)以下兩點(diǎn)1）壓盤應(yīng)具有足夠的質(zhì)量，使每次接合時的溫聲不致過高2壓盤營具有較大的剛度，以保證在受熱的情況下不致因產(chǎn)生翹曲變形而影響離合器的徹底分離和磨擦片的均勻壓緊。鑒于以上兩原因，本次設(shè)計壓盤厚度取25MM。在初步確定壓盤厚度以后，應(yīng)校核離合器接合一次時的溫升，它不應(yīng)超過。C018校核計算公式（315）CL式中溫升，；C0L滑磨功，NM分配到壓盤上的滑磨功所占的百分比，單片離合器壓盤；50C壓盤的熱容量，對鑄鐵壓盤；/481KGJCM壓盤質(zhì)量，KGV320521074363214850壓盤由鑄鐵鑄成由此部分可選擇摩擦飛輪的厚度為18此厚0HT度必然也滿足所需要求。14三、凸臺強(qiáng)度校核當(dāng)采用壓盤的凸臺傳力時，由于它與離合器蓋的接觸面積很小，所以必須進(jìn)行擠壓應(yīng)力校核計算，至于凸臺的彎曲應(yīng)力校核比較起來就顯得不那麼重要。這是因為凸臺彎曲時，力的作用臂很小，再加上凸臺根部抗彎斷面系數(shù)有比較大，所以彎曲應(yīng)力一般不會很大。擠壓應(yīng)力的計算公式如下（316）AFJ式中F作用在每一個凸臺上的力，；A離合器蓋與凸臺的接觸面積，。2M計算面積A時，應(yīng)考慮到由于摩擦片的磨損，壓盤前移而使接觸面積減少的情況。計算F時，分配給該壓盤上的發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)矩按該壓盤摩擦面的數(shù)目和離合器的全部摩擦面的數(shù)目之比來確定。單片離合器的壓盤。則由公式CZ2,1CZ（317）TCEZRTF3MAX1式中發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，；MAXETN分配到該壓盤上的轉(zhuǎn)矩占發(fā)動機(jī)總轉(zhuǎn)矩的百分比；CZ凸臺分布的平均半徑，；3R凸臺數(shù)目。T由式（216）和（217）可得ATZRETCJMAX3凸臺擠壓需用應(yīng)力為。AMP150四、離合器蓋設(shè)計離合器蓋與飛輪用螺栓固定在一起，通過它傳遞發(fā)動機(jī)的一部分轉(zhuǎn)矩給壓盤。此外它還是離合器壓緊彈簧和分離桿的支承殼體。離合器分離桿支承在離合器蓋上，如果蓋的剛度不夠，則當(dāng)離合器分離時，可能會使蓋產(chǎn)生較大的變形，這樣就會降低離合器操縱部分的傳動效率，嚴(yán)重時可能導(dǎo)致分離不徹底，引起摩擦片的早期磨損，還會造成變速器換擋困難。15離合器蓋常采用厚度越為的碳鋼板沖壓而成。M5335膜片彈簧的設(shè)計與計算一、主要參數(shù)的選擇1比值H/H和H選擇汽車用的膜片彈簧H/H一般為1622，板厚H為24，所以參數(shù)選為H20故H（1520），H34，取為375。H/H1208。2、比值R/R及R，R的選擇因為摩擦片的平均半徑C3251908754DD拉式膜片彈簧的R值取，故取RR研究表明R/R越大，彈簧材料利用率于低，彈簧越硬彈性曲線受直徑誤差的影響越大，且應(yīng)力越高。根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和壓緊力的要求，R/R一般為15135。所以R1625R/R1253、A的選擇A值一般在范圍內(nèi)0915RCTN017HRR故符合要求。4、N的選擇16N取為18。膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計一、約束條件應(yīng)保證所設(shè)計的彈簧工作壓緊力與要求壓緊力相等，即13402BRFN為了保證各工作點(diǎn)有較合適的工作位置，應(yīng)正確選擇相對與的位置，H一般108BH1128165309837RR故符合要求。為了摩擦片磨損后仍能可靠的傳遞發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)矩，并考慮到摩擦因數(shù)的下降，應(yīng)使1ABF因412635891AF1BF42163589故符合要求。為了滿足離合器使用性能的要求應(yīng)使9162HH0015HARR因17390故符合要求。彈簧各部分有關(guān)尺寸應(yīng)符合一定的范圍內(nèi)，即12035RR05RR60162498故符合要求。為了使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻，應(yīng)使17142DDR因2875365故符合要求。7根據(jù)彈簧結(jié)構(gòu)布置的要求,應(yīng)使10764FRR而，5216R213112780RF1257，026，014。故符合要求。8磨片彈簧的分離指起分離杠桿作用,因此其杠桿比應(yīng)在一定范圍內(nèi)選取,即0974537413268R09R5311RFF故符合要求。36扭轉(zhuǎn)減震器計算一、極限轉(zhuǎn)矩極限轉(zhuǎn)矩為減震器在消除限位銷與從動盤轂缺口間的間隙JT時所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩。MAX1534051JETNM二、減震彈簧的位置半徑0R510642M三、減震彈簧個數(shù)Z摩擦片外徑D325MM，根據(jù)推薦選取減震彈簧個數(shù)Z6。四、減震彈簧總壓力當(dāng)限位銷與從動盤轂之間的間隙被消除，減震彈簧P傳遞轉(zhuǎn)矩達(dá)最大值時，減震彈簧受到的壓力為JTP05/107843JPRN18單個減震彈簧壓力410783/6978PN37離合器操縱系統(tǒng)設(shè)計一、踏板位置離合器踏板位置以人體左右對稱中心外準(zhǔn)向左移80100MM，作為離合器踏板中心線的位置。二、踏板行程離合器踏板最大行程是指從踏板最高點(diǎn)所劃過的距離。踏板最大行程應(yīng)小于175MM。三、踏板力對于一定的離合器總成，離合器踏板力取決于離合器分離軸承的輸出力及操縱系統(tǒng)的傳動比，加大傳動比會使踏板力減小但行程增加。踏板力大小直接影響到對離合器操縱的輕便性。一般來說，對于轎車和輕型卡車，其踏板力為輕的踏板力小于100N，較重的踏板力大于130N。四、離合器操縱傳動常用的離合器操縱傳動由機(jī)械式和液壓式。本次設(shè)計采用液壓式。38離合器試驗在離合器開發(fā)過程中，要確保產(chǎn)品質(zhì)量，僅靠理論分析和經(jīng)驗的指導(dǎo)是不夠的，最終還要進(jìn)行試驗。故離合器產(chǎn)品的試驗室開發(fā)過程中不可缺少的重要環(huán)節(jié)。試驗是評價離合器整個系統(tǒng)、分系統(tǒng)或其中任何一種零件好壞的重要方法和最終手段。只有通過試驗才能最終確認(rèn)產(chǎn)品的設(shè)計或選用是否恰當(dāng)、合理。離合器試驗分室內(nèi)試驗、零部件試驗、操縱系統(tǒng)試驗及離合器在車上的試驗。通過離合器試驗來最終確定其性能零部件質(zhì)量以及檢測離合器師傅還存在哪些性能問題，以便對所設(shè)計產(chǎn)品進(jìn)行修改和優(yōu)化設(shè)計。1939國外離合器發(fā)展國外離合器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，是以干式單片摩擦離合器為主，默片彈簧式離合器在轎車，輕中型載貨汽車和重型卡車上也日益廣泛使用。從動盤都裝有扭轉(zhuǎn)減震器，以提高減震能力降低振動噪聲。國外汽車發(fā)動機(jī)在降低油耗的同時，增加輸出功率和提高發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速，并對汽車的平順性能提出了更高的要求，這要求離合器具有足夠的轉(zhuǎn)矩容量，保證高速時安全可靠，接合平順，具有結(jié)構(gòu)緊湊和操縱輕便等性能，現(xiàn)已廣泛使用拉式離合器以及自動操縱離合器，雙質(zhì)量飛輪也日益推廣。一、壓盤及離合器蓋總成由于國外汽車發(fā)動機(jī)向大功率高轉(zhuǎn)速低油耗方向發(fā)展，國外離合器生產(chǎn)企業(yè)除規(guī)定離合器具有足夠大的轉(zhuǎn)矩容量外，還提高了離合器的安全轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速的高低取決于汽車廠家。隨著發(fā)動機(jī)輸出功率的不斷增加，離合器轉(zhuǎn)矩容量在逐漸提高，為了增加離合器的轉(zhuǎn)矩容量，又不致使得尺寸過大和壓緊負(fù)荷過高，在載荷汽車中采用兩種方案，一個采用雙片離合器，另外采用拉式離合器。為了適應(yīng)汽車技術(shù)不斷發(fā)展的要求，國外汽車離合器及離合器的基本結(jié)構(gòu)保持了傳統(tǒng)的形式，壓緊原件為膜片彈簧，為單片干式摩擦離合器，在一些細(xì)節(jié)上做了改進(jìn)。如采用CP、DST等結(jié)構(gòu)，使得離合器的軸向尺寸，重量減輕，并通過離合器蓋的翻鉚接，取代支承鉚釘，另外再蓋上沖制支承環(huán)，替代焊接式支承環(huán)，使得零件數(shù)量大為減少，而且是離合器的軸向尺寸減少。目前主要用于轎車及輕型、中型貨車上。離合器中，通過將膜片彈簧的支撐點(diǎn)和作用點(diǎn)位置改變，使其與傳統(tǒng)的膜片式離合器相反，將傳統(tǒng)的壓式操縱改為拉式操縱。由于支點(diǎn)變更，使得分離杠桿比有所擴(kuò)大，提高了分離效率，降低了分離載荷，所得離合器操縱更為輕便。另外拉式離合器由于最大程度利用壓盤該內(nèi)部的空間，使得同樣尺寸的離合器能具有更大的載荷，提高了傳扭能力，另外由于支撐點(diǎn)的改變，使得分離杠桿比提高，減低了分離負(fù)荷。由于分離的受力方向改變，使得拉式離合器膜片彈簧始終緊貼著壓盤蓋，有利于解決離合器摩擦后的噪聲。近年來國外在壓盤及蓋總成又有了新的結(jié)構(gòu)，再蓋總成中采用一些自動調(diào)整裝置，使得蓋總成中壓盤的摩擦量得以自動補(bǔ)償，使得膜片彈簧的工作壓力保證20一致。二、從動盤總成國外汽車離合器從動盤總成，基本上保持了傳統(tǒng)的典型結(jié)構(gòu)，在提高減振性能和降低噪聲方面是了更多工作。汽車傳動系近似于多自由度的彈性體，工作時出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)共振，將引起連續(xù)的沖擊并產(chǎn)生噪聲，另外由于傳動系中齒輪及花鍵聯(lián)接，避免不了有一定的間隙存在，隨著汽車的摩擦也會產(chǎn)生一定的間隙，各種振動和噪聲可以發(fā)生在汽車的不同工況怠速、等速行駛及加速減矩過程，為了很好的解決這個問題，在從動盤中引入了扭轉(zhuǎn)減振系統(tǒng)，扭轉(zhuǎn)減振系統(tǒng)地發(fā)展衍變，隨著汽車對振動和噪聲要求的提高一起提高，線性扭轉(zhuǎn)減振系統(tǒng)從單極向多級發(fā)展，阻尼裝置也從單級向多極發(fā)展。由于汽車的傳動系共振一般發(fā)生在兩個區(qū)域，一個是低速區(qū)，也就是怠速附近，通過引進(jìn)地剛度減震系統(tǒng)，使得共振區(qū)域前移，另一個在高速附近，通過減震系統(tǒng)使得頻率改變，讓共振發(fā)生在很少工作的區(qū)域，以降低振動的噪聲。而振動最后要通過阻尼系統(tǒng)來吸收，這樣必須在地剛度減震系統(tǒng)中設(shè)置較小的阻尼器與其匹配，在高剛度的減震系統(tǒng)中，設(shè)置較大的阻尼器，可很好的解決振動及噪聲問題。三、摩擦襯片新材料由于國外汽車向著大功率，高轉(zhuǎn)速方向發(fā)展，要求離合器具有高扭矩容量和高安全轉(zhuǎn)速，這就對摩擦材料提出了更高的要求。石棉基的摩擦片雖然具有熱穩(wěn)定性和耐磨性能好及價格低廉的優(yōu)勢，而高速旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度低，對人體危害都大，現(xiàn)已在歐美禁止使用。取而代之以玻璃纖維，鋼纖維等其它纖維為增強(qiáng)纖維的摩擦材料，另外在部分車輛采用粉末冶金，而如今由于環(huán)保日益受到重視，在摩擦襯片上已禁止使用重金屬。四、國外最新應(yīng)用成果由于汽車市場競爭較為激烈，這樣對汽車的舒適性要求較高，尤其振動及噪聲，而離合器在汽車中起的作用之一就是降低振動和噪聲。因為受到布置空間的限制，減振阻尼系統(tǒng)不能很好起到作用，現(xiàn)在有一種雙質(zhì)量飛輪能起到這個效果，就是把從動盤的扭轉(zhuǎn)減振系統(tǒng)撞到飛輪之中。另外為了解決發(fā)動機(jī)軸向方面振動，出現(xiàn)了柔性飛輪，也就是在飛輪中引入彈性系統(tǒng)，在國外汽車中應(yīng)用最為廣泛的為自動離合器，就是在離合器操縱系統(tǒng)中引入電子裝置，通過變速器的操縱桿來操縱離合器，減去了離合器操縱踏板。最近20年來，由于汽車工業(yè)的技術(shù)發(fā)展，汽車離合器向著高可靠性、長壽21命、操縱輕便和無保養(yǎng)方向發(fā)展，重點(diǎn)課題是可靠性和減少傳動系扭轉(zhuǎn)振動的噪聲，另外離合器的摩擦襯片環(huán)境保護(hù)問題也日益得到重視。22第四章傳動軸設(shè)計計算傳動軸總成主要由傳動軸及其兩端焊接的花鍵軸和萬向節(jié)叉組成。傳動軸中一般設(shè)有由滑動叉和花鍵軸組成的滑動花鍵，以實現(xiàn)傳動長度的變化。為了減小滑動花鍵的軸向滑動阻力和磨損，有時對花鍵齒進(jìn)行磷化處理或噴涂尼龍層；有的則在花鍵槽中放入滾針、滾柱或滾珠等滾動元件，以滾動摩擦代替滑動摩擦，提高傳動效率。但這種結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，成本較高。有時對于有嚴(yán)重沖擊載荷的傳動，還采用具有彈性的傳動軸。傳動軸上的花鍵應(yīng)有潤滑及防塵措施，花鍵齒與鍵槽間隙不宜過大，且應(yīng)按對應(yīng)標(biāo)記裝配，以免裝錯破壞傳動軸總成的動平衡。傳動軸的長度和夾角及它們的變化范圍由汽車總布置設(shè)計決定。設(shè)計時應(yīng)保證在傳動軸長度處在最大值時，花鍵套與軸有足夠的配合長度；而在長度處在最小時不頂死。傳動軸夾角的大小直接影響到萬向節(jié)十字軸和滾針軸承的壽命、萬向傳動的效率和十字軸旋轉(zhuǎn)的不均勻性。41萬向傳動的計算載荷萬向節(jié)傳動軸因布置位置不同，計算載荷是不同的。本次設(shè)計傳動軸布置在變速器與驅(qū)動橋之間。計算載荷的設(shè)計方法有三種1）按發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和一擋傳動比來確定；2）按驅(qū)動輪打滑來確定；3）按日常平均使用轉(zhuǎn)矩來確定。在此設(shè)計中采用根據(jù)發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和一擋傳動比來計算。由公式（41）NIKTKFEDSE1MAX式中傳動軸計算載荷，單位；SMN猛接離合器所產(chǎn)生的動載系數(shù)，在此取2；DDK發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，單位NM；MAXETK液力變矩器變矩系數(shù)，K1變速器一擋傳動比，I444；1I分動器傳動比，；F1FI發(fā)動機(jī)到萬向傳動軸之間的傳動效率，；9823N計算驅(qū)動橋數(shù)，為1。由公式（31）24009831SETNM對萬向傳動軸進(jìn)行靜強(qiáng)度計算時，計算載荷取，安全系數(shù)一般取25STE30。42十字軸設(shè)計計算十字軸萬向節(jié)的損壞形式主要有十字軸軸頸和滾針軸承的磨損，十字軸軸頸和滾針軸承碗工作表面出現(xiàn)壓痕和剝落。一般情況下，當(dāng)磨損或壓痕超過015MM時，十字軸萬向節(jié)便應(yīng)報廢。十字軸的主要失效形式是軸頸根部的斷裂，所以在設(shè)計十字軸萬向節(jié)時，應(yīng)保證十字軸軸頸有足夠的抗彎強(qiáng)度。本次設(shè)計參考底盤設(shè)計（吉林工業(yè)大學(xué)出版），根據(jù)不同噸位載重汽車的十字軸總成初選其尺寸十字軸H90MMD18MMH16MM201設(shè)各滾針對十字軸軸頸作用力的合力為F，則（42）COS2RTF式中萬向傳動的計算轉(zhuǎn)矩，；STN5120R合力F作用線到十字軸中心之間的距離，R37MM；萬向傳動的最大夾角，取。049則由式（42）可得NF1625849COS037510十字軸軸頸根部的彎曲應(yīng)力應(yīng)滿足W（33）421WDFS式中十字軸軸頸根部彎曲應(yīng)力，單位；AMP十字軸軸頸直徑，；1DM18十字軸油道孔直徑，；2D224S合力F作用線到軸頸根部的距離，S8MM；彎曲許用值，為。WAMP3502由公式（43）可得AW16816254滿足強(qiáng)度要求。十字軸軸頸的切應(yīng)力應(yīng)滿足（34）421DF則由已知數(shù)據(jù)可得AMP679843654滿足切應(yīng)力許用范圍。12043十字軸滾針軸承的計算滾針軸承中的滾針直徑一般不小于16MM，以免壓碎。而且差別要小，否則會加重載荷在滾針間分配的不均勻性。一般控制在0003MM以內(nèi)。滾針軸承徑向間隙過大時，承受載荷的滾針數(shù)減少，有出現(xiàn)滾針卡住的可能性；而間隙過小時，有可能出現(xiàn)所熱卡住或因贓物阻滯卡住，合適的間隙為00090095MM滾針軸承得軸向總間隙以008030MM為好。滾針的長度一般不超過軸頸的長度。使其既有較高的承載能力，又不致因滾針果場發(fā)生歪斜而造成應(yīng)力集中。滾針得軸向間隙一般不超過0204MM。滾針軸承的接觸應(yīng)力為（45）BNJLFD1270式中滾針直徑，；0DM30十字軸軸頸直徑，；118滾針工作長度，。BLB4其中，為合力F作用下一個滾針?biāo)艿淖畲筝d荷（N），可有下式求N25得46IZFN64式中I滾針列數(shù)，I1；Z每列中滾針數(shù)，Z22。則NFN439216584由公式（45）可得J132641387當(dāng)滾針和十字軸軸頸表面硬度在58HRC以上時，許用接觸應(yīng)力為30003200，即滿足接觸強(qiáng)度要求。AMP計算結(jié)果滾針直徑；MD30工作高度；LB14列數(shù)I1；單列滾針數(shù)Z2244萬向節(jié)叉的設(shè)計計算由于十字軸萬向節(jié)主、從動叉軸轉(zhuǎn)矩、的作用，在主、從動萬向節(jié)叉1T2上產(chǎn)生相應(yīng)的切向力、2TF和軸向力、。1TAF圖31作用在萬向節(jié)叉及十字軸上的力26（A）初始位置時；（B）主動叉軸轉(zhuǎn)角時021019（47）211121112TANSIINCOSTACOS/2IRTFAT式中R切向力作用線與萬向節(jié)叉軸之間的距離；轉(zhuǎn)向節(jié)主動叉軸之轉(zhuǎn)角；1轉(zhuǎn)向節(jié)主、從動叉軸之夾角。在十字軸軸線所在平面內(nèi)并作用于十字軸的切向力與軸向力的合力為（48）21TANSI2RQ圖（A）為主動叉位于與初始位置的受力狀況，此時，達(dá)最0212AF大值（49）SIN212TFA圖（B）為主動叉軸轉(zhuǎn)角時的受力狀況，這時、及均達(dá)最019O2T1A大值（410）TAN2/COS1MAX12ARTFOT圖42萬向節(jié)叉危險截面示意圖27萬向節(jié)叉在力作用下承受彎曲和扭轉(zhuǎn)載荷，在截面BB處，彎曲應(yīng)力MAXO和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力分別為WT（411）TTWAEMX式中、抗彎截面系數(shù)和抗扭截面系數(shù)，對于本設(shè)計中矩形截面T（412）6/2BH2KHBT根據(jù)相關(guān)設(shè)計參數(shù)可知H60MMB18MMK0246A16MME45MM則28/HW0957KTNRTO1467342COS37210COS/1MAXAWMPE184636TT590957/AX萬向節(jié)叉由45鋼制造，其彎曲應(yīng)力不應(yīng)大于，扭轉(zhuǎn)應(yīng)力WA不應(yīng)大于。而設(shè)計計算所得結(jié)果滿足條件要求。TAMP160845傳動軸臨界轉(zhuǎn)速計算萬向傳動軸的結(jié)構(gòu)與其所連接的萬向節(jié)的結(jié)構(gòu)有關(guān)。通常，萬向傳動軸由中間部分和端部組成，中間部分可為實心軸或為空心軸管。本次設(shè)計采用空心軸管?？招牡妮S管具有較小的質(zhì)量但能傳遞較大的轉(zhuǎn)矩，且較實心軸具有更高的臨界轉(zhuǎn)速，故用作汽車傳動系的萬向傳動軸。傳動軸管由低碳鋼板卷制的電焊鋼管制成，軸管外徑及內(nèi)徑是根據(jù)所傳遞最大轉(zhuǎn)矩、最高轉(zhuǎn)速及長度按有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)（YB24263）選定，并校核臨界轉(zhuǎn)速及扭矩強(qiáng)度。傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速與其長度及斷面尺寸等有關(guān)。由于沿軸管表面鋼材質(zhì)量分布的不均勻性以及在旋轉(zhuǎn)使其本身質(zhì)量產(chǎn)生的離心力所引起的靜撓度，使軸管產(chǎn)生彎曲應(yīng)力，后者在一定的轉(zhuǎn)速下會導(dǎo)致軸管的斷裂。所謂傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速是28指旋轉(zhuǎn)軸失去穩(wěn)定的最低轉(zhuǎn)速，它決定于傳動軸的尺寸、結(jié)構(gòu)及其支撐情況。為了確定臨界轉(zhuǎn)速，可研究一下兩端自由支撐與剛性球鉸上的軸（見下圖）圖43傳動軸臨界轉(zhuǎn)速計算示意圖設(shè)軸的質(zhì)量M集中于O點(diǎn)，且O點(diǎn)偏離旋轉(zhuǎn)軸線的量為E，當(dāng)軸以角速度旋轉(zhuǎn)時，產(chǎn)生的離心力為YEF式中Y軸在其離心力作用下產(chǎn)生的撓度。與離心力相平衡的彈性力為CP式中C周的側(cè)向剛度，對于質(zhì)量分布均勻且兩端自由地支撐于球形鉸接的軸，其側(cè)向剛度為/53843LEJE材料的彈性模量，可取；AMPE5102J軸管截面的抗彎慣性矩。64/4DDJ因CYPEMF2故有/2Y認(rèn)為在達(dá)到臨界轉(zhuǎn)速的角速度時，傳動軸將破壞，即，則有CY0M（413）C傳動軸管29LDDM2502式中D、D軸管的外徑及內(nèi)徑，MMD60MM,D56MML傳動軸的支撐長度，取兩萬向節(jié)之中心距，MM；軸管材料的密度，對于鋼；35/108KG將上述C、J及M的表達(dá)式代入（413），令CN則得傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速為IN/RC（414）2810LDDNC由于傳動軸動平衡的誤差，伸縮花間聯(lián)接的間隙以及支承的非剛性等，傳動軸的實際臨界轉(zhuǎn)速要低于所計算的臨界轉(zhuǎn)速。因此引進(jìn)安全系數(shù)K，并取021/MAXNKC式中相應(yīng)于最高車速時傳動軸最大轉(zhuǎn)速，R/MIN傳動軸臨界轉(zhuǎn)速,R/MINC在本次設(shè)計中，已知D60MM，D56MM,L32765MMI/10749653270138RNC已知發(fā)動機(jī)額定轉(zhuǎn)速。MAXNN安全系數(shù)。394/6K46軸管強(qiáng)度計算萬向傳動軸的尺寸除了要有足夠的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，傳動軸的最大扭轉(zhuǎn)應(yīng)力可按下式計算AMP（415）TDGEWKIT/1MX式中發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，NMA變速器一擋傳動比；1GI動載系數(shù)；D抗扭截面系數(shù)。T傳動軸采用空心結(jié)構(gòu)，則（416）164DDT30式中T傳動軸計算轉(zhuǎn)矩，T1220550NMM；DD傳動軸管的外徑和內(nèi)徑，D60MM,D56MMAMP43156014324傳動軸管扭轉(zhuǎn)應(yīng)力不大于，安全系數(shù)。A0724310K47傳動軸花鍵軸的計算對于傳動軸上的花鍵軸，應(yīng)保證在傳遞轉(zhuǎn)矩時有足夠的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度。通常以底徑計算其扭轉(zhuǎn)且應(yīng)力。