始發(fā)架反力架基座結(jié)構(gòu)受力計算書

1、標(biāo)準(zhǔn)實用始發(fā)架、結(jié)構(gòu)受力檢算書編制：審核：審批：文案大全標(biāo)準(zhǔn)實用文案大全附件8始發(fā)基座結(jié)構(gòu)承載能力計算書始發(fā)基座結(jié)構(gòu)受力檢算書設(shè)計資料始發(fā)架主受力結(jié)構(gòu)為縱梁、橫梁、并與連接桿焊接成一個整體，形成整體受力結(jié)構(gòu),盾構(gòu)作用在軌道梁上，通過軌道傳力到底座上，最后傳遞到始發(fā)架井底地基，軌道梁和支架采用螺栓、焊接形式連接，其結(jié)構(gòu)圖如下：支承架主視圖支承架側(cè)視圖底橫梁縱梁軌道加勁板縱梁筋板單位：mm道夾板、受力分析2.1如上圖所示，盾身重力荷載作用在軌道上，通過支架傳遞到底座基礎(chǔ)，斜縱梁是 受力主體，橫梁把荷載傳遞到基礎(chǔ)。2.2受力驗算盾構(gòu)總重G=377t其中：盾構(gòu)刀盤重量 G1 = 60t長度L1=1.6

2、45m 前盾總成重量 G2 = 110tL2=2.927m 中盾重量 G3 = 110t 長度 L3 = 3.63m,盾尾重量 G4 = 35t,長度L4 = 4.045m,由上面盾構(gòu)節(jié)段位置的重量和長度，可知結(jié)構(gòu)最不利位置在前盾總成，因此只需檢算 盾構(gòu)前盾總成下方的支承架是否滿足受力要求即可。取荷載分項系數(shù)取1.2，動載系數(shù)取1.25，則盾構(gòu)前盾總成下方每根鋼軌荷載為：P=1.2x1.25x1100/(2x2.927)=281.86kN/m,假設(shè)鋼軌荷載均勻分布傳遞到支承架縱梁，則縱梁荷載q=281.86kN/m;取支架單元支架計算：縱梁受力檢算：按簡支梁計算Mmax=ql2/8=281.8

3、6X0.892 /8=27.91kN/mmaxMmax27910 648.1MpaWx579.8 10滿足剛度要求2.3底橫梁檢算:=32.74tT=2T1 = 65.48F 654800A 104.67 1062.56Mpa p 181 Mpa滿足受力要求2.4支架橫梁中連接螺栓計算:通過受力分析，支架橫梁中連接螺栓為軸向受拉連接螺栓采用4個M27高強螺栓 強度等級8.8級N b由表查得1個M24高強螺栓受拉設(shè)計承載力t =164KnNtbN F/ Nt =654800/164000=4滿足設(shè)計要求以上力學(xué)分析過程中所采用的受力模型有些地方才用簡化計算，但計算結(jié)果都偏于安全，能夠滿足結(jié)構(gòu)的力

4、學(xué)要求。本文分析了盾構(gòu)始發(fā)架的主要受力部件和容易破壞的部 位，經(jīng)過以上分析各個部件都能夠滿足受力要求，因此車此盾構(gòu)始發(fā)架能夠滿足施工的受 力要求。附件9反力架承載能力計算書盾構(gòu)機(jī)反力架結(jié)構(gòu)檢算書一、設(shè)計、計算總說明該反力架為廈門地鐵盾構(gòu)機(jī)始發(fā)用。反力架外作用荷載即盾構(gòu)機(jī)始發(fā)的總推力乘以動荷載效應(yīng)系數(shù)加所有不利因素產(chǎn)生 的荷載總和，以1600t水平推力為設(shè)計值。對于螺栓連接、角焊縫連接處的設(shè)計，僅僅計算其最大設(shè)計彎矩和剪力值，而不作截 面形式設(shè)計，可根據(jù)提供彎矩、剪力設(shè)計值來調(diào)整截面是否需要做加固處理。二、計算、截面優(yōu)化原則1、以偏向于安全性的原則。所有計算必須滿足實際結(jié)構(gòu)受力的情況，必須滿足強

5、度、 剛度和穩(wěn)定性的要求。2、在滿足第1項的前提下以更符合經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)為修改結(jié)構(gòu)形式、截面參數(shù)等的依據(jù)。3、參照其他施工單位成熟的設(shè)計經(jīng)驗為指導(dǎo)，借鑒其成熟的結(jié)構(gòu)設(shè)計形式，以修改 和復(fù)核計算為方向進(jìn)行反力架結(jié)構(gòu)設(shè)計。4、但凡構(gòu)件連接處除采用螺栓連接外，需要視情況進(jìn)行必要的角焊縫加固，特殊情 況下，可增設(shè)支托抗剪、焊鋼板抗彎，以保證連接處強度不低于母體強度。三、結(jié)構(gòu)計算3.1反力架布置形式反力架平面布置圖5085-_T1 . 1 Mon SJtsE - It r峙議曽co8950911負(fù)環(huán)管片- 鋼負(fù)環(huán)- 反力架- 支撐桿- 井底、井壁的支座3.3荷載取值根據(jù)盾構(gòu)公司提供盾構(gòu)推進(jìn)總荷載設(shè)計值為F=

6、2000t，平均分配到鋼負(fù)環(huán)上。如下圖所示。鋼負(fù)環(huán)把荷載傳遞到反力架上的四個受力區(qū)域（即斜線區(qū)域）每個區(qū)域的Fi= F2 = F3 = F4=F/4=5000kN。3.4力學(xué)計算根據(jù)以上分析，我們分別建立橫梁、立柱、支撐的計算模型。因為橫梁的荷載是傳遞到立柱和水平支撐上的，故應(yīng)計算為橫梁-立柱-支撐桿-井壁支座3.4.1橫梁Li計算q=F i/3.8m=5000/3.8= 1316 kN/m.L0=5.85mMmax=381.25kNm橫梁橫截面如下圖:內(nèi)力計算: 截面參數(shù):A =342.000(cm 2)lx=185706.000(cm4)Wx=6190.200(cm3)max3812506

7、190.2 1061.59 1 06 Pa因橫梁設(shè)置橫向加勁肋，故梁的局部穩(wěn)定性滿足施工要求，不再驗算支座反力計算：R1 = R4 = 93.2kNR2=R3=2407kN3.4.2立柱計算立柱截面圖如下內(nèi)力計算: 截面參數(shù)如下：A =684(cm 2)lx=371412(cm 4)Wx=12380(cm 3)建立受力模型：q=F/3.8m=1640kN/m.Lo=5.88m1.3651640001640000-22581640000(1 )1.65計算最大彎矩:Mmax=698.4kNmMmax698400Wx12380 10 656.4 106 Pa :強度滿足受力要求因橫梁設(shè)置橫向加勁肋，故梁的局部穩(wěn)定性滿足施工要求，不再驗算圖3-9 L2力圖（kN）支座反力計算：R仁 R4=238.4kNR2=R3=3354.4kN計算各支撐桿作用力：Z仁 Z4=Z9=Z12=238.4+93.2=331.6kN該支撐桿與底板夾角45度）Z5=Z6=Z7=Z8=3354.4*1.414=4743.12kN(Z2=Z3=Z10=Z1 仁2407kN支撐桿材料選用壁厚16mm609鋼管工字鋼，截面積 A = 29792mm 236159.2 10 paF 4743.12 10A 29792 10 6滿