大氣污染控制課程設(shè)計(jì)-蘇春陽

1、、八 、前言凡是能使空氣質(zhì)量變差的物質(zhì)都是大氣污染物。 大氣污染物目前已知的約有 100 多種。有自然因素（如森林火災(zāi)、火山爆發(fā)等）和人為因素（如工業(yè)廢氣、 生活燃煤、汽車尾氣等）兩種，并且以后者為主要因素，尤其是工業(yè)生產(chǎn)和交通 運(yùn)輸所造成的。 主要過程由污染源排放、 大氣傳播、 人與物受害這三個(gè)環(huán)節(jié)所構(gòu) 成。影響大氣污染范圍和強(qiáng)度的因素有污染物的性質(zhì)（物理的和化學(xué)的），污染 源的性質(zhì)（源強(qiáng)、源高、源內(nèi)溫度、排氣速率等），氣象條件（風(fēng)向、風(fēng)速、溫 度層結(jié)等），地表性質(zhì)（地形起伏、粗糙度、地面覆蓋物等）。按其存在狀態(tài)可 分為兩大類。 一種是氣溶膠狀態(tài)污染物， 另一種是氣體狀態(tài)污染物。 氣溶膠狀態(tài)

2、 污染物主要有粉塵、煙液滴、霧、降塵、飄塵、懸浮物等。氣體狀態(tài)污染物主要 有以二氧化硫?yàn)橹鞯牧蜓趸衔铮?以二氧化氮為主的氮氧化合物， 以二氧化碳為 主的碳氧化合物以及碳、 氫結(jié)合的碳?xì)浠衔铩?大氣中不僅含無機(jī)污染物， 而且 含有機(jī)污染物。 并且隨著人類不斷開發(fā)新的物質(zhì)， 大氣污染物的種類和數(shù)量也在 不斷變化著。就連南極和北極的動(dòng)物也受到了大氣污染的影響！ 大氣中有害物質(zhì)的濃度越高， 污染就越重， 危害也就越大。 污染物在大氣中的濃 度，除了取決于排放的總量外，還同排放源高度、氣象和地形等因素有關(guān)。污染物一進(jìn)入大氣， 就會(huì)稀釋擴(kuò)散。 風(fēng)越大，大氣湍流越強(qiáng)， 大氣越不穩(wěn)定， 污染物的稀釋擴(kuò)散就

3、越快；相反，污染物的稀釋擴(kuò)散就慢。在后一種情況下，特 別是在出現(xiàn)逆溫層時(shí)， 污染物往往可積聚到很高濃度， 造成嚴(yán)重的大氣污染事件。 在山間谷地和盆地地區(qū)， 煙氣不易擴(kuò)散， 常在谷地和坡地上回旋。 特別在背風(fēng)坡， 氣流作螺旋運(yùn)動(dòng)，污染物最易聚集，濃度就更高。夜間，由于谷底平靜，冷空氣 下沉，暖空氣上升，易出現(xiàn)逆溫，整個(gè)谷地在逆溫層覆蓋下 ,煙云彌漫，經(jīng)久不 散，易形成嚴(yán)重污染。早期的大氣污染， 一般發(fā)生在城市、 工業(yè)區(qū)等局部地區(qū)， 在一個(gè)較短的時(shí)間 內(nèi)大氣中污染物濃度顯著增高，使人或動(dòng)、植物受到傷害。 60 年代以來，一些 國家采取了控制措施， 減少污染物排放或采用高煙囪使污染物擴(kuò)散， 大氣的污

4、染 情況有所減輕。 大氣污染不僅對(duì)環(huán)境， 還對(duì)人類造成了極大的危害， 如急性中毒、 慢性中毒、致癌作用等，不可小覷。隨著大氣污染問題的日益嚴(yán)重，我們必須采 取有效措施來進(jìn)行防治，以求環(huán)境的平衡。大氣污染控制課程設(shè)計(jì)就是為即將從事這行的我們本科生做準(zhǔn)備， 提前進(jìn)入 實(shí)際設(shè)計(jì)階段，以更好的學(xué)以致用，達(dá)到知識(shí)的再現(xiàn)。1. 局部排風(fēng)罩的選擇1.1局部排風(fēng)罩的基本類型凡是在散發(fā)有害物(有害蒸氣、氣體、粉塵)的場(chǎng)合，為了防治有害物污染室 內(nèi)空氣，必須結(jié)合工藝過程設(shè)計(jì)局部排風(fēng)系統(tǒng)。 對(duì)于有可能突然發(fā)生大量有毒氣 體，易燃、易爆氣體的場(chǎng)所，則應(yīng)考慮設(shè)置事故排風(fēng)裝置。聞邯掙風(fēng)親址示童廚丄一局那抒風(fēng)岸一鳳骨一風(fēng)機(jī)

5、對(duì)于作業(yè)地帶有害物的濃度，不應(yīng)高于最高允許濃度，否則亦應(yīng)該設(shè)置局部 排風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行處理。排風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)置 首先要以不妨礙工藝設(shè)備的生產(chǎn)操作 為前提，然后再具體考慮局部排風(fēng)的 措施。排風(fēng)系統(tǒng)中排風(fēng)罩的形式對(duì)排 風(fēng)效果的好壞起決定作用，因此，必 須配合工藝設(shè)備確定適宜的罩口形式 及形狀。風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，必須以造價(jià)底， 排風(fēng)量小和能最大限度地排除所散發(fā) 的有害物原則，只有在自然排風(fēng)不能 排除有害物或技術(shù)上經(jīng)濟(jì)上不合理 時(shí)，則考慮采用機(jī)械排風(fēng)系統(tǒng)。局部排風(fēng)罩的形式很多，根據(jù)其作用原理，主要有以下幾種基本類型：(1) 密閉罩和通風(fēng)柜這類局部排風(fēng)罩的主要特點(diǎn)是，把產(chǎn)生有害物的局部 地點(diǎn)全部密閉在罩內(nèi)，有害物質(zhì)被

6、限制在一個(gè)小的空間 內(nèi)。只需較小的排風(fēng)量就可以有效地控制有害物擴(kuò)散。其(2)外部吸氣罩特點(diǎn)是排風(fēng)量小，控制有害物的效果好，不受環(huán)境氣流影 響，但影響操作，主要用于有害物危害較大，控制要求高 的場(chǎng)合。罩位于有害源附近，依靠罩口的抽吸作用 將有害物吸入罩內(nèi)。對(duì)于生產(chǎn)操作影響小，安 裝維護(hù)方便，但排風(fēng)量大，控制有害物效果相 對(duì)較差。主要用于因工藝或操作條件的限制， 不能將污染源密閉的場(chǎng)合。(3)接收式排風(fēng)罩排風(fēng)罩口直接對(duì)著具有一定速度的有害物混合氣流的運(yùn)動(dòng)方向。由于有害物混合氣流的定向運(yùn)動(dòng)，罩口排風(fēng)量只要能將有害物排走即可控制有害物的擴(kuò)散， 主要用于熱工藝過程，砂輪磨削等，有害物具有定向運(yùn)動(dòng)的污染源

7、的通風(fēng)。(4)吹吸式排風(fēng)罩由吹出射流和外部吸氣罩組合成。相同條件下，排風(fēng)量比外部排風(fēng)罩的少, 抗外界干擾氣流能力強(qiáng)，控制效果好，不影響工藝操作，但增加了射流系統(tǒng)。主 要用于因生產(chǎn)條件限制， 外部吸氣罩離有害物源較遠(yuǎn)， 僅靠吸風(fēng)控制有害物較困 難的場(chǎng)合。1.2 局部排風(fēng)系統(tǒng)排風(fēng)量的確定（1）宜按其全部吸風(fēng)點(diǎn)同時(shí)工作計(jì)算；（2）非同時(shí)工作吸風(fēng)點(diǎn)的排風(fēng)量較大時(shí)，系統(tǒng)的排風(fēng)量可按同時(shí)工作的吸風(fēng)點(diǎn) 的排風(fēng)量與各非同時(shí)工作吸風(fēng)點(diǎn)排風(fēng)量的 15%20%之和確定，且應(yīng)在各間歇工 作的吸風(fēng)點(diǎn)上裝設(shè)電動(dòng)閥門，并與工藝設(shè)備連鎖。1.3 局部排風(fēng)罩的設(shè)計(jì)原則（1）局部排風(fēng)罩應(yīng)盡可能包圍或靠近有害物，使有害物源局限于較

8、小的局部空 間。應(yīng)盡可能減小吸氣范圍，便于捕集和控制；（2）排風(fēng)罩的吸氣氣流方向應(yīng)盡可能與污染氣流運(yùn)動(dòng)方向一致；（3）已被污染的吸入氣流不允許通過人的呼吸區(qū)。設(shè)計(jì)時(shí)要充分考慮操作人員 的位置和活動(dòng)范圍；（4）排風(fēng)罩應(yīng)力求結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，便于安裝和維護(hù)；（5）局部排風(fēng)罩的配置應(yīng)與生產(chǎn)工藝協(xié)調(diào)一致，力求不影響工藝操作；（6）要盡可能避免和減弱干擾氣流和穿堂風(fēng)，送風(fēng)氣流等對(duì)吸氣氣流的影響。1.4 槽邊排風(fēng)罩 槽邊排風(fēng)罩是外部吸氣罩的一種特殊形式，專門用于各種工業(yè)槽（電鍍槽， 酸洗槽等）。它的特點(diǎn)是不影響工藝操作，有害氣體不經(jīng)過人的呼吸區(qū)。槽邊排風(fēng)罩分為單側(cè)和雙側(cè)，槽寬 B1200mm采用吹吸式排風(fēng)

9、罩。 槽邊排風(fēng)罩應(yīng)設(shè)在槽的長(zhǎng)邊的一側(cè)，并應(yīng)采取以下措施保證其吸氣均勻：（1） 排風(fēng)罩風(fēng)道內(nèi)流速應(yīng)低于排風(fēng)罩吸口處的流速，一般為吸口風(fēng)速的 2050%，當(dāng)無法實(shí)現(xiàn)上述風(fēng)速時(shí)，則風(fēng)道內(nèi)必須設(shè)導(dǎo)流片；（2）一般當(dāng)槽長(zhǎng)I三1.5m時(shí)，可采用單吸風(fēng)口； I三1.8m時(shí)，建議采用多吸風(fēng) 口；當(dāng)I三3.0m時(shí)，必須采用多吸風(fēng)口；（ 3） 為提高槽邊抽風(fēng)的排風(fēng)效果，減少排風(fēng)量可采用以下措施： 設(shè)置槽邊排風(fēng)的槽，應(yīng)盡量靠墻；盡量降低排風(fēng)罩距液面的高度，但一般不得小于150mm；在條件允許的情況下，槽面上可設(shè)置密 閉或活動(dòng)蓋板。當(dāng)槽面無法覆蓋時(shí)，則 可在液面上加覆蓋料，抑制劑等措施， 以減少液面有害物質(zhì)的揮發(fā)。條

10、縫式槽邊排風(fēng)罩是目前應(yīng)用較為廣泛的 一種排風(fēng)罩。其結(jié)構(gòu)如圖所示，它的特點(diǎn)是截面 高度E較大，E三250mm的稱為高截面， E250mm的稱為低截面。按照斷面尺寸(E F)，有 200mm 200mm、250mm 200mm、250mm 250mm 三種規(guī)格。1.4.1條縫式槽邊排風(fēng)罩條縫類型為了使沿條縫口長(zhǎng)度方向的風(fēng)速分布均勻，條縫口的形式可設(shè)計(jì)成等高條 縫、楔形條縫和多風(fēng)口式。(1)等高條縫條縫式槽邊排風(fēng)罩上的條縫口高度沿長(zhǎng)度方向不變的，稱為等高條縫，等高3600 Ivoh條縫口高度,m;L 條縫口排風(fēng)量，m/h;I 條縫口長(zhǎng)度， m;V0 條縫口速度，一般取710m/s.條縫口的高度h按下

11、式確定：條縫口上的速度分布是否均勻，對(duì)槽邊排風(fēng)罩的控制效果有重大影響， 高條 縫罩沿條縫口長(zhǎng)度方向的風(fēng)速分布均勻較差，設(shè)計(jì)進(jìn)可采?。簻p小條縫口面積 f 和罩橫斷面積F1之比的措施，即通過增大條縫口阻力，促使速度分布均勻。f/F1 愈小，速度分布愈均勻。f/F1 0時(shí)可近似認(rèn)為是均勻的。(2)楔形條縫采用楔形條縫口時(shí)，楔形條縫的高度可近似按表 1確定。表中的h0為條縫 口的平均高度。表1楔形條縫末端高度T1WLO條縫末端高度h1 3110條縫始皓高度乩0-Th0.611(3) 多風(fēng)口式多風(fēng)口式罩一般槽長(zhǎng)大于1500mm時(shí)可沿槽長(zhǎng)度方向分設(shè)兩個(gè)或三個(gè)排風(fēng) 罩，以保證沿槽長(zhǎng)度方向的抽吸風(fēng)速分布均勻。

12、多風(fēng)口布置1.4.2槽邊罩的相關(guān)計(jì)算公式(1) 條縫式高度按下式計(jì)算：3600IV。h條縫口高度,m；L-條縫口排風(fēng)量,卅/h;I 條縫口長(zhǎng)度，m;vo 條縫口速度，一般取710m/s.(2)排風(fēng)量計(jì)算高截面單測(cè)排風(fēng)：0 2L2VxABBm3/s低截面單側(cè)排風(fēng)：A0.2L3VxABBm3/sA高截面雙側(cè)排風(fēng)(總風(fēng)量):0.2L2VxABBm3/s2A低截面雙側(cè)排風(fēng)（總風(fēng)量）:0.2高截面周邊型排風(fēng):低截面周邊型排風(fēng):3VxAB2A21.57VxD2.36 V xD2m3/sm3/sm3/s式中：A槽長(zhǎng)，m;B槽寬，m；m；D圓槽直徑， Vx 邊緣控制點(diǎn)的控制風(fēng)速，m/s。（控制風(fēng)速Vx據(jù)簡(jiǎn)明通

13、風(fēng)設(shè)計(jì)手冊(cè)P136表5-8查詢）（3）條縫式槽邊排風(fēng)罩的壓力損失2P= Pa2式中 一局部阻力系數(shù)，=2.34；0 條縫口上空氣流速，m/s（Vo=71Om/s）；周圍空氣密度，kg/m3。1.4.3設(shè)計(jì)計(jì)算本設(shè)計(jì)中要求為電鍍酸洗槽設(shè)計(jì)排氣裝置，因此選用條縫式槽邊排風(fēng)罩，斷面尺寸選E F =250 250mm。其中，A=1.0m， B=0.6m， h=1.2m。根據(jù)簡(jiǎn)明通風(fēng)設(shè)計(jì)手冊(cè)P137得Vx =0.35m/s由于槽寬B=600mm中f卜中甲中咒淞曙/卜犬申申豐中大表5吸收裝置性能比較馥at春稱1%ft檢塵1厲即0j1JTL不含埴 l Q可=95醐卿歸丄一7t A表6各種吸收裝置的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比

14、較馨査畧杵癩出U/m*）堂塔建畫(Pt)k圖琢毎 j 00/min1SfrW比較 （以壇瑪塔 為 1-0?I番拄電力CkW)耗相t(c/h 1-0-1001-0&DO-2DODffi L卜羽1 生46- 0 GO1l”o揑西環(huán)、胞駅殲.2- ba-46 0 Q毎凰430-12OC心初J V此為增料墻的一 科帶51ai 1*0xa-uo200-500U)4 54-2. 4Ql010. SJ(L 5-5-01| k 0-3.0W1 8-03,o-aoA. 1文氏甘杭鐵煤n0. 3-1. 2睡口翻-邊Qjeooooo)8O-：4】&-“!噴時(shí)議気若Ifl l?0啖口 20-500-1006001-5

15、r-1轄53 0每層200-600C- $4-L 盟1B-30為板蘭塔技一種廡施械塔53* 0*4*0每快樁500(has-30L2同上注匸表申電為井非整個(gè)矮的電耗耐金每展（段*規(guī)、塔扳的歿僅*便I乍互栢比毀弔.電鍍廢氣控制設(shè)備最常用的為低損失的填充洗滌塔。 由于酸液會(huì)造成控制設(shè) 備的腐蝕，故一般控制設(shè)備均以 PVC、PP或玻璃纖維為材質(zhì)，以避免設(shè)備材質(zhì) 腐蝕。濕式填充塔洗滌處理設(shè)備的形式大致可分為兩類。其一是將洗滌液霧化，使 其與廢氣接觸，例如噴霧洗滌塔及文氏洗滌塔；另一是將洗滌液散布于裝有隔板、 填充材或其他裝置內(nèi)，使氣體迂回通過，例如隔板式洗滌塔及填充式洗滌塔等。（1）噴霧式洗滌塔故較少

16、應(yīng)用于有毒氣體吸收。壬嶄1H忍叭 A- 丿,+ 5W :亀 匚噴霧式洗滌塔之型如圖所圖，洗滌液自塔頂以霧狀或小液滴型式噴灑而下， 廢氣由塔頂（同向流）或塔底（逆向流）進(jìn)入，已達(dá)到氣液接觸目的。本設(shè)備可 同時(shí)達(dá)成冷卻高溫廢氣、氣體調(diào)理及去除顆粒物等目的，但由于其氣體吸收效果 差，H 12-10嘖務(wù)式洗滌坯（2）文氏洗滌塔文氏洗滌塔屬高能量處理設(shè)備，如上圖所示。由于停留的接觸時(shí)間較短，致 使氣液接觸效果較差，故適用于溶解度較大或具反應(yīng)性的氣體處理。 文氏洗滌塔 的操作方式為當(dāng)?shù)蛪阂后w由喉部射入時(shí)， 高速廢氣于喉部穿肩而過，使洗滌液霧 化，以產(chǎn)生氣液接觸作用。（3）隔板式洗滌塔隔板式洗滌塔可分為泡罩

17、塔和篩板塔兩種形式。塔中有多個(gè)平行板將塔分成 數(shù)段，每塊板上有許多氣孔，氣孔上蓋以鐘形罩，廢氣自板底通過氣孔，而沿罩 的邊緣以氣泡方式逸出，再與板上的液體接觸以產(chǎn)生吸收作用。篩板塔結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn) 單，板上開挖尺寸為68公分的小孔，即成篩板，故價(jià)格較為便宜。1X丄*莊堆 QUIQF扌 -1_ r.P上口* 丹！畫G80%造價(jià)僅為鮑爾環(huán)填料塔的一半左右方案二通過兩級(jí)篩板吸收并且回收鹽酸原料。 吸收劑分別采用H20和NaOH溶液凈化回收工藝流程圖吸收操作要點(diǎn)：先檢查吸收塔水泵運(yùn)轉(zhuǎn)情況，鹽酸閥門關(guān)閉，同時(shí)檢查各路進(jìn)出閥門； 每天早班開車前開啟水管閥門加水，更新堿液，然后關(guān)閉閥門； 開啟水泵和風(fēng)機(jī)，經(jīng)常檢查運(yùn)

18、行情況；吸收終止一般以一天三批料為準(zhǔn)，取樣化驗(yàn)鹽酸濃度，達(dá)到20%以上才能結(jié)束，停泵打開底閥將回收的鹽酸打入貯罐；即使沖入新鮮水，進(jìn)入下一個(gè)吸收流程；3. 通風(fēng)管道的設(shè)計(jì)3.1常用材料用作通風(fēng)管道的材料很多，主要有兩大類：（1）金屬薄板：為常用材料，通常有普通薄鋼板、鍍鋅鋼板、不銹鋼板、鋁板 和塑料復(fù)合鋼板。優(yōu)點(diǎn)是易于工業(yè)化加工制作，安裝方便，能承受較高溫 度。工程中鋼板常用厚度為0.54mm；（2）非金屬材料：包括聚氯乙烯塑料板和玻璃鋼。表7玻璃鋼風(fēng)管與配件的壁厚理鳳亶徑取矩疤鳳管快邊尺寸厚:時(shí)矗風(fēng)管立輕雀矩難網(wǎng)管長(zhǎng)邊&寸 *1250&0(13. 03-5$006301 0-2, 5本設(shè)計(jì)中

19、，將選用金屬管材的通風(fēng)管道3.2風(fēng)管形狀與規(guī)格(1) 風(fēng)管斷面形狀通風(fēng)管道斷面通常有兩種形式，圓形和矩形。在同樣面積下，圓形斷面周長(zhǎng) 最短，較為經(jīng)濟(jì)。且由于矩形風(fēng)管四角存在局部渦流，在同樣風(fēng)量下，矩形風(fēng)管 的壓力損失較之圓形風(fēng)管要大。因此，在一般情況下都選用圓形風(fēng)管。在本設(shè)計(jì)中，通風(fēng)管道也選用圓形風(fēng)管。矩形風(fēng)管與同面積圓形風(fēng)管的壓損比值：0.49(。+占皿S +右嚴(yán)亦式中R典矩疤風(fēng)管的單位長(zhǎng)度摩擦壓力損失寸Pa/m； R呻圜形風(fēng)管的單位長(zhǎng)度摩擦壓力損失養(yǎng)P顯nu 4 b矩形風(fēng)管的邊長(zhǎng).uu(2) 通風(fēng)管道統(tǒng)一規(guī)格表8圓形通風(fēng)管道規(guī)格L亦LW謝ObE5QLtsset3vCta；WQ)400uo)

20、.f85CJ1收?qǐng)F(tuán)c,.1W1U29CL J?.250cn：a140?CISDulLiiOC-Cl70C)1馳cim)200。tn3.3風(fēng)管內(nèi)的壓力損失3.3.1摩擦壓力損失空氣在管道內(nèi)流動(dòng)時(shí)，單位長(zhǎng)度管道長(zhǎng)度的摩擦壓力損失按下式計(jì)算:2 vRm4Rs 2式中Rm 單位長(zhǎng)度的摩擦阻力損失，Pa/m；對(duì)于圓形風(fēng)管v風(fēng)管內(nèi)空氣的平均流速，m/s；空氣的密度，kg/m3 ；摩擦阻力系數(shù)；Rs風(fēng)管的水力半徑，m.,DRs m ； d風(fēng)管直徑，m ；對(duì)于矩形風(fēng)管a* bRsm ； a，b矩形管道的邊長(zhǎng)，m；2（a b）3.3.2局部阻力損失管件（如三通，彎頭等）的局部阻力損失按下式計(jì)算式中Z局部壓力損失

21、，Pa；局部阻力系數(shù)，根據(jù)相關(guān)表格進(jìn)行查詢;v 風(fēng)管內(nèi)空氣的平均流速，m/s;空氣的密度，kg/m3;3.4通風(fēng)管道系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算步驟（1）繪制通風(fēng)系統(tǒng)軸側(cè)圖，對(duì)各管段進(jìn)行編號(hào)，標(biāo)注長(zhǎng)度和風(fēng)量。以風(fēng)量和風(fēng)速不變?yōu)橐还芏?。一般從距離風(fēng)機(jī)最遠(yuǎn)的一段開始，由遠(yuǎn)及近順序編號(hào)。管段長(zhǎng)度一般按照兩管件間中心線長(zhǎng)度計(jì)算， 不扣除管件（如三通、彎頭） 本身的長(zhǎng)度；(2) 選擇風(fēng)管內(nèi)的空氣流速。風(fēng)管內(nèi)的空氣流速對(duì)通風(fēng)系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性有較大影 響。流速高，風(fēng)管斷面小，材料耗用少，建造費(fèi)用低；但系統(tǒng)阻力大，動(dòng) 力消耗增加，運(yùn)行費(fèi)用增加；表9 一般通風(fēng)系統(tǒng)風(fēng)管內(nèi)的風(fēng)速生產(chǎn)廠胯執(zhí)域連風(fēng)炭用及輔肋建珥樹硯戛混凝土鳳道機(jī)械通風(fēng)干

22、管412支W2-8仇727(3) 根據(jù)各管段的風(fēng)量和選擇的流速確定各管段的斷面尺寸， 計(jì)算摩擦阻力和 局部阻力。確定風(fēng)管斷面尺寸后，應(yīng)采用通風(fēng)管道統(tǒng)一規(guī)格，按管內(nèi)實(shí)際 流速計(jì)算阻力。阻力計(jì)算應(yīng)從最不利環(huán)路開始；(4) 對(duì)并聯(lián)管路進(jìn)行阻力平衡(兩支管的阻力差為：除塵系統(tǒng)應(yīng)小于10%，其 他通風(fēng)系統(tǒng)應(yīng)小于15%)。計(jì)算系統(tǒng)的總阻力；(5) 根據(jù)系統(tǒng)的總阻力和總風(fēng)量選擇風(fēng)機(jī)。吸 收4. 設(shè)計(jì)系統(tǒng)水力計(jì)算曲4.1系統(tǒng)軸側(cè)圖通風(fēng)系統(tǒng)軸測(cè)圖4.2 管徑、風(fēng)速及單位摩阻的確定絕對(duì)粗糙度 K=0.15mm（1）管路初步選擇管內(nèi)空氣流速v =5m/s,根據(jù)Li=0.379m3/s （1364 m3/h）查表，按

23、通風(fēng) 管統(tǒng)一規(guī)格選用管徑，確定 D1 =320mm。當(dāng) L1 =0.379m3/s， D1 =320mm 時(shí)，求得：管內(nèi)流速 v1=4.71m/s， 單位長(zhǎng)度摩擦阻力 Rm1=0.9Pa/m（2）管路初步選擇管內(nèi)空氣流速v =7m/s，根據(jù)L2=0.758m3/s（2728m3/h）查表，按通風(fēng)管統(tǒng)一規(guī)格選用管徑，確定 D2 =400mm。當(dāng) L2=0.758m3/s， D2=400mm 時(shí)，求得：管內(nèi)流速 v2=6.03m/s， 單位長(zhǎng)度摩擦阻力 Rm2 = 1 .0Pa/m（3）管路初步選擇管內(nèi)空氣流速v =8m/s,根據(jù)L3=0.758m3/s （2728m3/h）查表，按通風(fēng) 管統(tǒng)一規(guī)

24、格選用管徑，確定 D3 =400mm。當(dāng) L3=0.758m3/s， D3=400mm 時(shí)，求得：管內(nèi)流速 v3=6.03m/s， 單位長(zhǎng)度摩擦阻力 Rm3=1.0Pa/m（4）管路初步選擇管內(nèi)空氣流速v =8m/s，根據(jù)L4 =0.758m3/s（2728m3/h）查表，按通風(fēng)管統(tǒng)一規(guī)格選用管徑，確定 D4 =400mm。當(dāng) L4=0.758m3/s， D4=400mm 時(shí)，求得：管內(nèi)流速 v4=6.03m/s， 單位長(zhǎng)度摩擦阻力 Rm4=1.0Pa/m（5）管路初步選擇管內(nèi)空氣流速v =5m/s，根據(jù)L5=0.379m3/s（ 1364 m3/h）查表，按通風(fēng) 管統(tǒng)一規(guī)格選用管徑，確定 D

25、5 =320mm。當(dāng) L5=0.379m3/s，D5=320mm 時(shí)，求得：管內(nèi)流速 v5=4.71m/s， 單位長(zhǎng)度摩擦阻力 Rm5 = 0 . 9Pa/m4.3 計(jì)算各管段的摩擦阻力和局部阻力4.3.1 摩擦阻力（1）管段風(fēng)管內(nèi)空氣溫度t=25C，查得摩擦阻力溫度修正系數(shù) Kt =0.98摩擦阻力 Pmi = Rm1 l, Kt=0.9 爲(wèi)X）.98=4.41Pa （取 h=5.0m）(2) 管段摩擦阻力 Pmi = Rm2l2 Kt=1.0 85 %.98=8.33Pa (取 l2=8.5m)(3) 管段摩擦阻力 Pm3=Rm313 Kt =1.0 EX).98=4.90Pa (取 b

26、=5.0m)(4) 管段摩擦阻力 Pm4 = Rm414 Kt=1.0 5 %.98=6.37Pa (取 I4 =6.5m)(5) 管段摩擦阻力 Pm5=Rm515 Kt=0.9 lX).98=1.77Pa (取 l5 =2.0m)4.3.2局部阻力(1)管段槽邊排風(fēng)罩壓力損失=2.34 $21.185=112.30Pa彎頭(三個(gè))=90 (三中節(jié)二端節(jié))取R=1.5D，查簡(jiǎn)明通風(fēng)手冊(cè)表6-8“局部阻力系數(shù)”Z =08, 3 Z 3X0.18=0.54合流三通=450*5“45=合流三通DiD320 =0.6400A5 = D5A2D2320400=0.6L5 = 0279=iLi 0.379

27、查表得，z =26排風(fēng)罩出口為變徑管：由排風(fēng)罩出口尺寸為250 250mm及管段的管徑為320mm得知，該變徑管為漸擴(kuò)管。長(zhǎng)度取 400mm0.3224F。0.25 0.25=1.29tg = 1 320 250 =0.088,2 2=10局部阻力Z2 =2V22=0.462.031.1852=9.91Pa查得：Z =血2 (對(duì)應(yīng)小頭速度)排風(fēng)罩出口流速2=0.379/ 0.250 =6.06m/s局部阻力乙=22400=(0.54+0.26) X41 1185+0.021185+112.30=123.25Pa2 2(2)管段彎頭(二個(gè))a =90(三中節(jié)二端節(jié))取 R=D，查簡(jiǎn)明通風(fēng)手冊(cè)表

28、6-8 “局部阻力系數(shù)”得：Z =0.2,3 2 Z =2X 0.23=0.46(3) 管段局部阻力包括兩個(gè)90彎頭和風(fēng)機(jī)進(jìn)口處變徑管的阻力。要確定風(fēng)機(jī)進(jìn)口變徑管的斷面尺寸，先要確定風(fēng)機(jī)的進(jìn)口尺寸。為此根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，初步選擇4-68離心通風(fēng)機(jī)NO.3.15，查得其進(jìn)口直徑為355mm,從而確定了該變徑管為漸縮管。去長(zhǎng)度為360mm=1 400 355 =0.06，= 7.15查簡(jiǎn)明通風(fēng)手冊(cè)得：22360Z =0.1（對(duì)應(yīng)小頭速度）2漸縮管收縮斷面的流速=0.758/0.355 =7.66m/s42 2局部阻力 Z3=幺 =9.91+0.1 766 1185=13.40Pa2 2（4）管段風(fēng)機(jī)出口風(fēng)

29、變徑管：由風(fēng)機(jī)出口尺寸為260 260mm及管段的管徑為400mm得知，該變徑管為漸擴(kuò)管。長(zhǎng)度取 400mm旦=4 4=20=0.175,F。0.26 0.26查得：Z =0.16（對(duì)應(yīng)小頭速度）風(fēng)機(jī)出口流速=0.758/ 0.260 2=11.21m/stg2=1400 260400帶到椎體傘形風(fēng)帽：取h/D=0.5,查得：Z1.302 2 2局部阻力 乙= 雀 =0.16 11.21 11185+1.30 703 11185 =39.92Pa2 2 2(5) 管段槽邊排風(fēng)罩壓力損失P=2.34 9221.185=112.30Pa彎頭（兩個(gè)）=90取R=1.5D，查簡(jiǎn)明通風(fēng)手冊(cè)表6-8 “局部阻力系數(shù)”得:z =082Z =2X1(8=0.36合流三通=452222A =D1320A5 _D5320= =0.6=0.6A2D2400AD2400L5 = 0.379=1查表得，z =0.14L,0.379排風(fēng)罩出口為變徑管：由排風(fēng)罩出口尺寸為 250 250mm及管段的管徑為320mm得知，該變徑管為漸擴(kuò)管。長(zhǎng)度取 400mm2F4 = 4 0.32F00.25 0.25=1.29tg2=1 320 250 =0.088,400=10查得：z