機組汽輪機本體技術改造項目可行性研究報告

1、#1#2機組汽輪機本體技術改造項目可行性研究報告一、前言(一) 項目名稱:#1、#2機組汽輪機本體節(jié)能改造可行性研究報告(二) 項目性質: 技術改造(三)可研編制人: (四)項目負責部門: (五)項目負責人： 二、項目提出的背景及改造的必要性(一)承擔可行性研究的單位: 生技部(二)項目提出的背景:早期國產引進型300mw汽輪機組，是80年代初我國引進美國西屋公司汽輪機制造技術，分別由上海汽輪機有限公司(簡稱上汽公司)和哈爾濱汽輪機有限責任公司(簡稱哈汽公司)生產制造，由各有關的電力設計院設計，火電公司安裝、調試。 該部分機組投產以來，從目前各電廠機組運行情況及部分機組試驗結果來看，縮小了我國

2、大型火電機組與國際水平的差距。但由于設計、制造、安裝、運行與維護等方面的因素，又不同程度地暴露出一些問題，影響到機組運行的安全和經濟性。國產引進型300mw機組和日本三菱公司引進西屋公司技術、經優(yōu)化改進制造的350mw機組屬同類型機組。據1999、2000年度所公布的各項技術指標，國內進口己投運的日本三菱公司機組，平均負荷率74.7，非計劃停運409h，等效強迫停運率0.08%，等效可用系數92.56%，廠用電率3.97，補水率0.8，凝汽器真空度95.0，鍋爐效率92.31，供電煤耗率320.75g/(kw.h)。與其相比較，國產引進型300mw機紐平均負荷率74.0%，但等效可用系數低4.

3、12個百分點，補水率高出2.4個百分點，廠用電率高出1.57個百分點，凝汽器真空度低1.55個百分點，鍋爐效率低2.73個百分點，供電煤耗率高出30.48g(kwh)。由此可見，現運行的早期國產引進型300mw機組各項經濟性指標與同類型進口機組相差甚大，機組經濟效益不能得到充分發(fā)揮。通過制造廠、設計院多年對引進技術的消化、吸收和改進，新型機組的經濟性和可靠性得到大幅度的提高，機組實際運行的各項要求基本達到設計值。如哈爾濱汽輪機廠對300mw的機組汽輪機內部結構在將近20年內進行三次較大的改進，目前73b型機組的效率、可靠性、經濟性等遠優(yōu)于早期產品。(三)進行技術改造的必要性:1、從汽輪機本身的

4、角度來看大唐石門發(fā)電有限責任公司1、2機組于1995年12月，1996年9月分別投產，屬哈爾濱汽輪機廠73型產品，出廠編號為73n16、73n17。由于該型號的機組是早期引進的技術，由于設計和加工等多方面的原因，機組在投產后高中壓本體存在各段軸汽參數超標、高中壓缸效率低、經濟性差、各項指標遠偏離機組設計參數等問題。機組經過10多年的運行，由于設備的不斷損耗，這些問題目前變的更為突出。根據我們的調研，其他同型號機組的問題基本相似。表1表2為我公司2005年的試驗數據，表3為其他廠同類型機組的運行參數對比：表1 #1、#2機組額定工況抽汽參數額定工況設計值#1機組300mw工況#2機組300mw工

5、況壓力(mpa)溫度()壓力(mpa)溫度()壓力(mpa)溫度()主蒸汽16.6753716.35536.6016.30534.92一段抽汽5.927383.16.70420.436.46411.55二段抽汽3.622316.74.16360.83.97345.12再熱蒸汽3.265373.79536.783.63535.85三段抽汽1.84433.61.91455.821.83456.75四段抽汽0.811334.60.91339.330.85335.28表2 1、2機組額定工況計算結果項目單位設計值1機試驗值2機試驗值主蒸汽壓力mpa16.6716.335616.3084主蒸汽溫度537

6、536.6021534.9267主蒸汽流量th911.0980.6655995.5093高排汽壓力mpa3.6624.21814.0292高排汽溫度316.7361.4363345.2656再熱汽壓力mpa3.263.79303.6335再熱汽溫度537536.7809535.8563中排汽壓力mpa0.7950.90270.9544中排汽溫度334.27337.5469336.5103排汽壓力mpa5.398.94387.6634給水流量th911.0950.3245962.6327給水溫度272.3263.9031271.8972試驗電功率mw300.168289.8859291.0205

7、試驗熱耗率kj/kw.h7954.99025.73378856.9213試驗汽耗率g/kw.h3.0353.38293.4208修正后功率mw300.168303.0717294.1241修正后熱耗率kj/kw.h7954.98804.56578719.1337高壓缸內效率88.2271.838878.1123中壓缸內效率91.6488.380894.5883表3名稱設計值西柏坡2 2003.5媽灣2 2006.6媽灣1 2006.6渭河6 2004.10渭河5 2005.11功率mw300300294270303.6303主蒸汽壓力mpa16.716.8516.416.416.8116.95

8、主蒸汽溫度537535.6535540537536.4調節(jié)級壓力mpa12.1112.9411.911.911.9312.01調節(jié)級溫度488483.3一抽壓力mpa5.96.536.26.46.016.096一抽溫度383402.4401402369.1393.5高排壓力mpa3.664.023.953.63.6263.825高排溫度317339.2339334334.9339.9二抽壓力mpa3.624.023.83.523.6263.825二抽溫度317339.2343343334339.9三抽壓力mpa1.841.881.741.641.7071.79三抽溫度433.6449.8443

9、（460）463465.2431.6高壓缸效率%88.2279.42中壓缸效率%91.6489.28主蒸汽流量t/h9111062.6933900919924汽耗kg/kwh3.043.52熱耗kj/kwh79559225.1凝汽器壓力kpa4.99.877.35.655.9從上述三表中可以看出,各廠的實際值與設計值相比，存在較大的差距，有進行技術改造的必要。其中我公司和西柏坡的機組經濟性最差、安全可靠性低,而西柏坡電廠已進行了改造。2、從主要輔機的角度來看我公司12機為汽輪機配套的三臺高加是哈爾濱鍋爐廠生產的，是按汽輪機設計熱力系統(tǒng)超壓5工況進行設計的。其最初設計參數如表4表41高加2高加3

10、高加型號jg1100-2-1jg1180-2-2jg820-2-3p工作maxmpa 6.133.721.64t工作max376.3311.3424.3由于實際的抽汽參數高于三臺高加的設計參數，我們要求哈爾濱鍋爐廠重新核算，后來將三臺高加的設計參數作了調整，已到高加設計材質的承受極限，見表5：表51高加2高加3高加型號jg1100-2-1jg1180-2-2jg820-2-3p工作maxmpa 6.774291.96t工作max400375450即使作了調整，12機在滿負荷時的實際抽汽參數仍然有超出高加設計運行參數極限的情況，對三臺高加的安全運行構成了重大隱患。(四)調查研究的主要依據、過程及

11、結論: 我公司1、2機組為哈爾濱汽輪機廠早期生產的73型機組，該機型高中壓缸效率低、抽汽參數嚴重超標、經濟性差、安全可靠性低，尤其設備經過多年運行的損耗，該問題進一步突出，已嚴重制約我公司可持續(xù)性發(fā)展。目前哈爾濱汽輪機廠對引進型300mw機組的技術進行多年的消化和吸收，已發(fā)展到生產73b型機組，該機組良好的經濟性和運行的穩(wěn)定性已得到普遍的認可。如對73型機組采取73b型機組技術進行改造，可以取得較好的效果。 我國目前安裝哈爾濱汽輪機廠生產的引進型73型300mw機組共計約31臺，該類型機組普遍存在高中壓缸效率差，熱耗偏高，軸汽參數超標等缺點，各項指標與機組的設計值相差較大。針對機組的實際情況，

12、各電廠進行了不同規(guī)模的技術改造，這些改造大大地提高機組的可靠性和經濟性。 根據我公司機組運行的實際情況，廠部在2002年、2004年和2006年安排我公司技術人員對相關單位進行調研考察。2002年對陜西渭河電廠進行調研，考察該機組改造后的運行情況。渭河電廠共計4臺300mw機組，其中3、4機組為上汽生產的四缸四排汽機組，5、6機組與我公司同類型哈爾濱汽輪機廠生產73型機組，存在與我公司類似的問題，02年該廠對6機組的高壓缸調節(jié)級汽封和隔板汽封進行改造，機組高壓缸的效率有較大的幅度提高，但機組的各段抽汽參數與設計值相差較遠，沒有從根本解決問題。2004年根據西柏坡電廠改造成果的反饋，公司再次組織

13、部分技術人員到西柏坡電廠、哈爾濱汽輪機廠、鐵嶺電廠進行相關調研。西柏坡電廠1、2機組為哈爾濱汽輪機廠生產73型300mw機組第四臺、第五臺，92年左右投產。機組投產后的運行情況與我公司基本一致，02年、03年分別對兩臺機組進行較大的通流改造，機組改造后效果較明顯，如圖表6為1機組改造后對比情況：表6 西柏坡電廠1機組改造后效果對比表項 目單 位設計值 改 造 前改 造 后日期2001030220031217負荷mw300304.35309主汽壓力mpa16.6717.11716.7主汽溫度537537.8537.7調節(jié)級壓力mpa12.1112.25811.73調節(jié)級溫度462高排壓力mpa3

14、.663.9963.7高排溫度317342.4330再熱汽壓力mpa3.4873.6913.5再熱汽溫度537534.8544.11抽壓力mpa5.96.3745.931抽溫度383405.73902抽壓力mpa3.623.9963.622抽溫度317342.43293抽壓力mpa1.841.8061.763抽溫度433.6452.3460高壓缸效率%88.2276.8484.3中壓缸效率%91.6491.0391從上表可以看出，設備經過改造后，機組的各項性能得到大幅度的提高，機組的各段抽汽參數能控制在安全合理的范圍內，高壓缸的效率雖然還沒有達到設計值，按提高幅度較大。由于1組改造后機組的性能

15、得到提高，2003年12月該廠對2機組進行類似的改造，同樣取得較好效果。表7為2機組改造后對比情況：表7名稱設計值改造前5+24.5改造后（五閥全開）功率300mw300300主蒸汽壓力mpa16.716.8516.6主蒸汽溫度537535.6535調節(jié)級壓力mpa12.1112.9411.97一抽壓力mpa5.96.536.0一抽溫度383402.4389高排壓力mpa3.664.023.75高排溫度317339.2328二抽壓力mpa3.624.023.63二抽溫度317339.2327三抽壓力mpa1.841.881.81三抽溫度433.6449.8454高壓缸效率%88.2279.42

16、82.2中壓缸效率%91.6489.2889.9發(fā)電煤耗g/kwh297.5345.6311.4主蒸汽流量t/h9111062.6982.2修正后汽耗kg/kwh3.043.523.15修正后熱耗kj/kwh79559225.18199凝汽器壓力kpa4.99.876.24 2006年3月，廠部再次組織相關技術人員到西柏坡電廠，哈爾濱汽輪機廠落實改造情況，調研在我公司實施的可能性。結論：通過多次調研了解，將73型300w機組進行73b技術改造，機組的各項性能可得到大幅度的提高，能較好地提高我公司機組的安全性、經濟性，能較好地縮斷我公司機組與先進機組的差距，為我公司節(jié)能降耗增效提供可靠的保證。(

17、五)原系統(tǒng)或設備的基本情況:1.擬進行改造的系統(tǒng)或設備的基本情況說明: 我公司1、2機均為哈爾濱汽輪機廠生產73型機組，機組的噴嘴采取子午面收縮、扭曲靜葉，變截面動葉，動葉自帶圍帶等特點，機組的進汽采取彈性密封環(huán)密封，高中壓缸的動葉葉頂汽封采取平齒汽封型式。該機組的整體設計水平較差，機組的實際運行參數與設計值相差較遠。2.系統(tǒng)或設備簡述: 我公司1、2汽輪機組是我公司一期工程的三大主設備之一，首先將鍋爐產生的高溫高壓蒸汽轉化為動能，然后提供給發(fā)電機發(fā)電。3.銘牌: 汽輪機：73型汽輪機 型號：n30053753716.7 額定轉速：3000rpm額定背壓： 5.4kpa主汽溫度：537再熱溫度

18、：537主汽壓力：16.7 mpa4.制造商:哈爾濱汽輪機廠5.投產日期: #1機組1995年12月投產,#2機組1996年9月投產。6.技術狀況及其他有關技術參數: 汽輪機主要技術數據如下：項目單位設計值主蒸汽壓力mpa16.67主蒸汽溫度537主蒸汽流量th911.0高排汽壓力mpa3.662高排汽溫度316.7再熱蒸汽壓力mpa3.26再熱蒸汽溫度537給水流量th911.0給水溫度272.3試驗電功率mw300.168試驗熱耗率kj/kw.h7954.9試驗汽耗率g/kw.h3.035修正后功率mw300.168修正后熱耗率kj/kw.h7954.9高壓缸內效率88.22中壓缸內效率9

19、1.64 以上參數為機組的設計參數，由于早期機組的設計水平差，制造工藝簡單，機組的實際運行效果與設計值相差較大，嚴重影響我公司設備的整體經濟性。7.運行簡歷: 我公司兩臺汽輪機1995年12月和1996年9月投產以來，機組將近運行10年左右，設備的各項性能逐步下滑，機組的效率越來越低，煤耗越來越高，各段的抽汽參數越來偏離機組的安全值。兩臺機組于1997年1998年和2002年2003年分別進行了兩次大修，對機組的局部結構進行了一些改造，取得一定的效果，但未從根本上解決問題，機組存在的缺陷越來越嚴重，機組的安全運行水平越來越低。8.主要歷史狀況等：機組多年運行以來，主要存在如下問題：編號缺陷時間

20、設備名稱缺陷內容195.12月投產至今1機機組的各段抽汽壓力和溫度超標，導致回熱系統(tǒng)工作不正常，機組的蒸汽流量偏大，高中壓缸效率嚴重偏低，凝汽器熱負荷偏高，機組的真空偏低，夏季工況時機組難帶負荷。296.9月投產至今2機機組的各段抽汽壓力和溫度超標，導致回熱系統(tǒng)工作不正常，機組的蒸汽流量偏大，高中壓缸效率嚴重偏低，凝結器熱負荷偏高，機組的真空偏低，夏季工況時機組難帶負荷。我公司的兩臺機組從開始投產以來就存在以上幾個問題，尤其在夏季高溫負荷下，該問題表現更為突出：機組在滿負荷的情況下，抽汽參數嚴重偏離設備的安全設計值，影響機組的安全運行，機組的真空嚴重偏低，帶負荷較困難。(六)存在的主要問題:

21、1缺陷情況的記錄和敘述：1. 1機組的抽汽參數嚴重超標：如下表為機組的在300mw運行時各段軸汽壓力和溫度額定工況設計值#1機組300mw工況#2機組300mw工況壓力 (mpa)溫度()壓力(mpa)溫度()壓力(mpa)溫度()主蒸汽16.653716.3536.616.3534.9一段軸汽5.93836.7420.46.4411.5二段軸汽3.6316.74.1360.83.9345.1再熱蒸汽3.25373.7536.73.6535.8三段軸汽1.8433.1.9455.81.8456.7四段軸汽 0.8334.60.9339.30.8335.2 從上表可以看出，我公司兩臺機組的抽汽壓

22、力和溫度與機組的設計值相比嚴重偏大，其中一號機組比二號機組的問題更為突出，在夏季工況運行時，一段抽汽壓力和溫度已偏離1高加的設計許可值。1. 2高中壓缸內效率差,部分結構設計不合理:下表為12機歷年來300mw工況下的效率統(tǒng)計，所有數據來自湖南電力試驗研究院的機組熱力性能試驗報告。項目高壓缸內效率中壓缸內效率試驗時間報告編號單位設計值88.2291.641機71.8488.382005.11.11xds/qj.b/116（02）-20052機78.1194.592005.11.14xds/qj.b/117（02）-20051機73.5286.122004.10.8xds/qj.b2/103（0

23、2）-20042機80.0697.502004.12.10xds/qj.b2/134（02）-20041機76.8787.442003.3.10xds/qj.b2/05（02）-20032機85.0889.022002.9.12大修后xds/qj.b2/45（02）-20022機78.7889.042002.4大修前2機80.8994.281998.10.10大修后從上表可以看出，我公司兩臺機組高壓缸效率、中壓缸效率與設計值相比差距較大。1機組的高壓缸效率為71，嚴重偏離設計值，高壓缸的效率也偏離設計值。2機組高壓缸效率與設計值相比也相差較遠。我公司兩臺機組采取73型技術設計，與目前73b型技

24、術制造的相比相差較遠，主要表現在如下方面：1.2.11機組的噴嘴在2004年擴大性小修時由于備品不能及時供應，采用其它廠用過的噴嘴，為6x8組，該噴嘴工作效率差，與目前73b型采用6x24組噴嘴組的性能相差較遠。1.2.21、2機組高中壓缸的動葉、隔板靜葉采用兩元流設計，各級的焓降低，做功不充分，與73b型的三維設計相差較大。1.2.3高中缸的汽封設計不合理,部分間隙偏大,對機組的效率有較大的影響。我公司兩臺機組的高中壓缸葉頂汽封采用平齒汽封結構,容易導致級間漏汽；高壓進汽平衡持環(huán)、中壓進汽平衡持環(huán)、高壓排汽平衡持環(huán)漏氣量大，導致大量高品質的蒸汽能量未充分利用。1.2.4高壓缸進汽短管的密封結

25、構采取但形密封環(huán)的型式容易導致漏汽，對機組的上下缸溫差和機組的效率有較大的影響。2.安全生產：我公司兩臺機組存在以上的問題，尤其一段軸汽壓力和溫度，三段抽汽壓力和溫度偏離設計值較高，對機組的長期安全穩(wěn)定運行構成了威脅。雖然在2005年小修中對抽汽管道進行了更換高等級材質，但同時該參數對高加有較大的影響。平時運行中只有通過更多的運行手段進行干預才能保證機組的運行。由于機組的整體效率低，機組在滿負荷時需要更多的蒸汽量，將進一步加劇凝結器的熱負荷，機組的真空無法保證，同時較低的真空又影響機組的負荷。蒸汽流量的增大還增加了燃煤的消耗，對爐內管道的外壁磨損也加大，增加了爆管的機率。3.系統(tǒng)匹配: 無4.

26、環(huán)境保護: 無5.節(jié)能降耗、提高經濟性:通過對73型機組的改造，在確保機組的安全性外，將大大地提高機組的缸效率，增強機組的出力，提高機組的真空，為我公司節(jié)能降耗，工作更上一個臺階提供可靠的保證。6.改善勞動環(huán)境和條件等：如果通過機組的技術改造，使各項技術參數達到機組原來的設計值，將大大地減少運行人員的干預和操作，改善運行人員的工作環(huán)境。(七)需要通過技術改造解決哪些問題：通過技術改造主要解決如下幾個問題:7.1解決高中壓缸效率低問題,通過技術改造,使機組的效率達到或接近機組的設計值。7.2降低機組的各段抽汽壓力,達到或接近機組的設計值，提高機組安全穩(wěn)定性能。7.3解決機組高壓進汽管彈性密封漏汽

27、缺陷。7.4降低機組高中壓平衡盤之間的漏汽,減少機組的軸封漏汽，減少軸封溢流量，減輕凝汽器的熱負荷。三、方案論證（一）改造方案描述：針對我公司兩臺機組的實際運行情況、結合類是機組的改造效果和哈爾濱汽輪機廠的技術水平，擬采取以下改造方案：1、 機組高中低壓汽封系統(tǒng)及高壓進汽短管密封結構改造。我公司機組高中低壓端軸封泄漏量較大，大量的蒸汽外泄而進入軸加和凝結器，影響機組的效率，擬對軸封的板式汽封進行更換鐵素體汽封和銅齒汽封，可適當調小軸封的間隙，即使機組的振動增大也不會磨損大軸，可有效地增加機組運行安全和經濟性。高壓進汽短管采取活塞式彈性密封，運行中由于密封結構性較差，導致大量蒸汽直接進入缸內影響

28、機組的缸溫差合效率。我公司2機組采取鐘形罩密封形式，運行效果較好，擬對1機組進行改造。2、 機組高壓進汽噴嘴組改造。73型機組采取為48道噴嘴，該噴嘴工作效率差，與目前73b型采用128道噴嘴組的性能相差較遠。1機組在2004年大修時由于備品供應不及時，目前該噴嘴組為外廠淘汰產品，除汽邊嚴重變薄，工作效率差，額定負荷下調節(jié)級壓力嚴重超標。2機組在2004年時已進行改造目前運行情況較好，擬對1機組的噴嘴組進行改造。3、 機組高壓缸通流改造。73b機組相比73型機組在本體上面進行了較多的改進。高壓缸內的原葉頂平齒汽封改為高低齒迷宮式汽封；隔板和動葉的葉片采用三維成型設計，采用世界上最先進的三維曲面

29、、實體造型軟件catia進行設計，機組的效率得到較大的提高。4、4、機組中壓缸通流改造。 中壓缸內部的原葉頂平齒汽封改為高低齒迷宮式汽封；隔板和動葉的葉片采用三維成型設計，采用世界上最先進的三維曲面、實體造型軟件catia進行設計，機組的中壓缸的效率得到較大幅度的提高。5、（二） 造后預期達到的效果:1、 大幅度降低機組的各段抽汽參數，達到或接近機組的設計值，確保主設備和輔助設備的安全運行。2、 大幅度提高機組的汽缸內效率，降低機組的熱耗、煤耗，達到或接近機組的設計值。3、 經過對機組的改造，使機組的整體性能的到提高，機組的缸溫差得到控制，蒸汽的泄漏量得到減少，機組的真空得到提高等。(三)應從

30、全部可能的設計方案中,提出23個最適合的可選方案(或建議方案):對比西柏坡電廠的改造方案擬采取以下兩種方案。方案一：機組高中低壓汽封系統(tǒng)及高壓進汽短管密封結構改造、機組高壓進汽噴嘴組和調節(jié)級動葉改造，機組高壓缸通流動、靜葉改造。方案二：機組高中低壓汽封系統(tǒng)及高壓進汽短管密封結構改造、機組高壓進汽噴嘴組和調節(jié)級動葉改造，機組高壓缸通流動、靜葉改造，機組中壓缸前三級通流進行了改造。（西柏坡電廠采用方案）方案三：機組高中低壓汽封系統(tǒng)及高壓進汽短管密封結構改造、機組高壓進汽噴嘴組和調節(jié)級動葉改造，機組高壓缸通流動、靜葉改造，機組中壓缸通流動、靜葉改造。(四)施工方案、過渡方案: 首先確定機組的改造方案

31、，聯系相關的廠家進行設計、制造、生產合格的產品，利用機組大修進行改造。(五)是否需要停機停爐或結合機組大、小修等:需要結合機組的大修進行改造（六）從技術、經濟、效果等方面論證其實施可行性、合理性、存在問題和解決辦法: 73b型機組相比73機組由于設計技術的先進和制造水平的提高，機組在各個方面的性能有不同程度的提高，大量機組投產運行后的各項考核參數已達到73b型機組的設計值。而已投產的73型機組運行后的考核參數與73型機組的設計值相比相差較遠。在73型機組的整體基礎采取73b的技術進行改造，技術上是可行，可產生預計的效果，提高機組的經濟性。（七）要求定量、準確地對其性能指標、投資費用、效益、投資

32、回報作出綜合比較: 三個方案在設計上是一致的，主要區(qū)別在于設備的改造范圍。中壓缸的改造一般采用兩種方式：在方案三中徹底改造為73b型設計的通流；方案二中采用前三級為73b技術，后六級為73原技術，不作變動。西柏坡電廠采用方案二進行了改造，改造后的實際情況可與另兩個方案改造預計的情況可作如下比較：投資費用性能指標產生效益回報73型機組實際情況0抽汽參數高，缸效率差，機組熱耗、煤耗高00方案一預計情況1970萬元抽汽參數大幅度下降，各項考核參數達到機組的設計值中壓缸改造后，根據哈爾濱汽輪廠專家計算，缸效率提高1.2,在同樣的情況下相比方案二熱耗要多降低40 kj/kw.h,多下降發(fā)電煤耗1.2 g

33、kw.h每臺機組15億kw.h,標煤580元/噸一年收回投資約1844萬元方案二實際情況1500萬元各段抽汽參數大幅度下降，各項考核參數接近設計值，但三段抽汽溫度較高機組改造后經過現場測試，熱耗由8946.7kj/kw.h下降至8289kj/kw.h發(fā)電煤耗下降了將近20gkw.h每臺機組15億kw.h,標煤580元/噸,一年收回投資約1740元方案三預計情況1970萬元抽汽參數大幅度下降，各項考核參數達到機組的設計值中壓缸改造后，根據哈爾濱汽輪廠專家計算，缸效率提高1.2,在同樣的情況下相比方案二熱耗要多降低40 kj/kw.h,多下降發(fā)電煤耗1.2 gkw.h每臺機組15億kw.h,標煤5

34、80元/噸一年收回投資約1844萬元（73型機組實際情況和方案二中的實際情況是以西柏坡電廠的1機組實際運行情況為依據的，以一臺機組的整體投資進行計算，其中效率依據發(fā)電量在額定功率下的效率進行計算）(八)提出推薦方案：根據我公司的實際情況和哈爾濱汽輪機廠推薦意見，選用方案一。四、項目規(guī)模和主要內容(一)項目方案及內容綜述(不超過40個字): 對我公司1汽輪機高中壓缸通流進行改造。（二）工程計劃開竣工時間: 1機組在2007年5月7月實施改造 2機組在2008年5月7月實施改造（三）項目范圍: 石門電廠1汽輪機高中壓缸本體和2汽輪機高中壓缸本體。(四)項目的主要設備材料構成: 序號名 稱型 號單位

35、數量費用（萬元）單價總價1高壓隔板套73b套21683362噴嘴組73b臺11741743高壓反向112級隔板73b套23907804高壓反向112葉片73b套23907805高壓反向212及葉頂彈性汽封73b套230606高壓反向112硬齒隔板汽封73b套210207高壓隔板套中分面螺栓73b套1558中壓正向19級隔板73b套23907809中壓正向19級動葉73b套227054010中壓19級葉頂汽封73b套2459011鐘形罩73b套1303012布萊登汽封套28016013鐵素體汽封套251014銅齒汽封套235(五)地址選擇及地理位置、路徑及方案：與原路徑一致（六)改造后系統(tǒng)布置的

36、變化：無（七）性能和有關參數及必要的圖紙:有（八）環(huán)境保護措施、治理方案和回收情況,對環(huán)境保護的評價:無(九)對勞動定員和技術水平的要求及培訓情況: 按工作要求進行培訓（十）主要設備制造(訂貨)周期:10個月（十一）調研、可研、初設、設計、招標、訂貨、開工、工程各施工步驟(包括拆除、土建、安裝等)、試驗、調試、試運行、竣工驗收等整個項目的時間進程計劃安排: 1、1和2汽輪機高中壓缸本體可研報告2006年4月30完成。2、可研報告的批復計劃于2006年6月30日完成。3、設備的招標、訂貨計劃于2006年7月30日完成。設備的設計制造周期10個月左右，應滿足2007年機組的大修開工工期4、設備的安

37、裝結合機組的大修進行：1機組于2007年5月開始，2機組2008年5月進行。5、設備的調試、試運行、竣工驗收工作： 1機組在2007年7月份左右完成，2機組2008年7月左右完工。（十二）對灰場工程、構筑物及一般土建工程,應注意氣象、水文、地質、地形、地下等資料的收集和敘述：無五、工程實施條件(一)工程項目有關征地、占地、施工臨時用地、拆遷、賠償等外部條件的落實情況:無(二)設計、施工單位的選擇:設計供貨單位為哈爾濱汽輪機廠，哈爾濱布萊登公司，具體施工單位待定(四)設備制造周期:10個月(五)勘測設計周期:15天(六)資金來源等的落實情況: 設備重大技改(七)有關規(guī)劃、消防、征地、搬遷等的落實

38、情況:無(八)需要停機停爐等計劃的落實情況: 結合2007年1機組大修進行，2008年2機組大修進行。(九)進口設備是否具備采購條件:否(十)主要設備及材料的采購是否采用招議標方式進行:是(十一)主要設備及材料采購的被招標對象(制造商)的選擇:哈爾濱汽輪機廠，哈爾濱布萊登公司十二其他外部條件是否具備：是六、投資估算表及設備、材料明細表一投資估算表: 序號名 稱型 號單位數量費用（萬元）單價總價1高壓隔板套73b套21683362噴嘴組73b臺11741743高壓反向112級隔板73b套23907804高壓反向112葉片73b套23907805高壓反向212及葉頂彈性汽封73b套230606高壓

39、反向112硬齒隔板汽封73b套210207高壓隔板套中分面螺栓73b套1558中壓正向19級隔板73b套23907809中壓正向19級動葉73b套227054010中壓19級葉頂汽封73b套2459011鐘形罩73b套1303012布萊登汽封套28016013鐵素體汽封套251014銅齒汽封套235備注兩臺機組的高中壓缸通流總體改造設備費用為3770萬元(二)設計費: 20萬元(三)調試費: 20萬元(四)設備費:3770萬元（五）施工費(其中人工費): 100萬元(六)主材料費: 40萬元(七)工程總投資: 3950萬元(八)設備、材料明細表(見本附件附表)：七、經濟效益分析(一)對于提高系

40、統(tǒng)和本單位綜合生產能力與經濟效益的計算分析,包括節(jié)能降損、提高效益、降低成本、增加利潤等:73型機組的設計熱耗為1894kcal/kw.h，高壓缸效率設計值為88，中壓缸設計值為91。73b型機組采用開發(fā)新型線，應用新型葉根，靜、動葉全部采用變截面扭曲葉片的設計，機組的各項性能的到提高，機組的設計熱耗為1870kcal/kw.h。我公司兩臺機組投產早，設計水平差，產品低端，運行時間長，損耗大，1、2機組的實際熱耗為2096kcal/kw.h，2075kcal/kw.h，遠偏離機組的設計值。73b機組在73型機組的基礎上作了較大的改動，可對這些改動產生的經濟效益可進行量化分析比較：高壓缸通流改造

41、可在73型機組的設計基礎上提高高壓缸效率1,可降低機組的熱耗4kcal/kw.h。中壓缸通流改造后可在73型機組的設計基礎上提高中壓缸效率1,可降低機組的熱耗4kcal/kw.h。調節(jié)級汽封由硬汽封改為多齒階梯汽封、高中壓葉頂及隔板汽封由平齒改進為階梯齒，可使高中壓缸的效率提高1,可降低機組的熱耗4 kcal/kw.h。機組高中低壓汽封系統(tǒng)及高壓進汽短管密封結構改造可使機組的高中壓缸效率提高23，可降低機組的熱耗10kcal/kw.h。目前73b型機組的實際運行熱耗可達到設計值，采用73b型設計技術對73型機組進行改造勢必產生較好的效果，機組的高中壓缸通過改造后的缸效率可達到設計值。我公司1、

42、2機組缸壓缸效率分別為71、78，中壓缸的效率分別為88、94。1、2機組的熱耗分別為2096 kcal/kw.h、2075 kcal/kw.h。 （以上數據為湖南電科院2005年上半年測試數據，2機組情況稍好于1機組，2機組在2002年大修時對部分結構進行改造，而1機組沒有進行改造。兩臺機組在缸效率相差如此大的情況下熱耗基本相差不遠，數據可能有一定誤差，但從機組的各項運行參數基本能反映我公司機組目前運行情況較差） 西柏坡電廠1、2機組與我公司情況類似，2002年2003年通過機組通流改造，機組的各項性能得到大幅度的提高，1機組的高壓缸效率77提高到84。中壓缸效率88提高得到90。機組的熱耗

43、8946kj/kw.h下降到8289kj/kw.h。2機組高壓缸效率79提高到82。中壓缸效率89提高到90。機組的整體熱耗9241kj/kw.h下降到8215kj/kw.h。同時兩臺機組的各項抽汽參數大幅度下降。通過對我公司兩臺機組的整體改造，機組的熱耗應可降到73型機組的設計值7954.8kj/kw.h。我公司12機組的目前熱耗分別為8803 kj/kw.h、8725 kj/kw.h。假設機組的整體管道效率為98，鍋爐效率為89，經過計算，1機組的煤耗整體下降約32gkw.h，2機組整體煤耗下降約30 gkw.h。由于只對機組的高中壓缸部分進行改造，而機組的熱耗與機組的整體設備性能有關，如

44、低壓缸的效率，各管道漏汽損失等與機組的熱耗有一定的關系，故改造后較難達到設計值，在改造規(guī)模超過西柏坡電廠的情況下，改造效果最低應達到西柏坡電廠的水平，改造后的平均熱耗到8200 kj/kw.h左右。在該情況下，我公司1、2機組的煤耗將近下降到23 gkw.h、21 gkw.h左右。我公司兩臺機組平均煤耗下降22 gkw.h，若兩臺機組年發(fā)電量為30億，標煤單價為580元噸，年產生效益為3828萬元，兩臺機組的整體投資為3950萬元，若機組在設計負荷下運行，一年左右的時間可收回投資。(二)對投資回報等指標的分析計算：以上計算結果都在機組較理想的情況下得出，機組實際運行中不同負荷工況下不可能達到該值，參照機組不同負荷設計值下的效