LX12井壓裂方案研究PPT學(xué)習(xí)課件

1、匯報提綱,一、基本情況 二、壓裂思路 三、壓裂液與支撐劑 四、壓裂管柱 五、壓裂設(shè)計 六、總結(jié),（一）地理位置,LX-12井地理位置： 山西省臨縣清涼寺鄉(xiāng)梁家會村,一基本情況 -地理位置,臨興地區(qū)石盒子組盒8段底面構(gòu)造圖,鄂爾多斯盆地晉西撓褶帶西緣,LX-12井盒8段附近無斷層。,渤海鉆探公司STC-3002鉆井隊承鉆,一基本情況 構(gòu)造位置,LX-12井地質(zhì)分層表,一基本情況 地質(zhì)分層,盒8段附近巖石礦物特征（錄井）,一基本情況 錄井,千5段附近巖石礦物特征（錄井）,一基本情況 錄井,一基本情況 氣測,LX-12井測井曲線成果圖,千5段,盒8段,一基本情況 測井解釋,一基本情況 測井解釋,一基

2、本情況 完井數(shù)據(jù),一基本情況 巖屑描述,一基本情況 礦物成分,一基本情況 粘土礦物,石千峰組,下石盒子,（1）水敏：石千峰組：水敏損害程度強；下石盒子組：水敏損害強度中等偏強；,（2）酸敏：石千峰組：酸敏損害程度中等偏強（60.13%）；下石盒子組：酸敏損害強度中等偏強（50.63%） ；,（6）速敏：石千峰組：速敏損害程度中等偏弱；臨界流速：0.5ml/min；下石盒子組：速敏損害程度弱；臨界流速：0.5ml/min；,（5）鹽敏：石千峰組：臨界鹽度40000；下石盒子組：臨界鹽度40000；,（3）堿敏：石千峰組：堿敏損害程度中等偏弱；下石盒子組：堿敏損害強度弱 ；,一基本情況 敏感性分析

3、,參照LX-6井資料：,巖石三軸試驗結(jié)果（中國石油大學(xué)（北京）,巖石力學(xué)參數(shù)（千5段，海油總院）,巖石力學(xué)參數(shù)（盒8段，海油總院）,一基本情況巖石力學(xué),生產(chǎn)套管試壓20MPa合格。,一基本情況 固井質(zhì)量,油套： 五吋半N80套管 抗內(nèi)壓：53.5MPa,一基本情況 完井管柱,匯報提綱,一、基本情況 二、壓裂思路 三、壓裂工藝方案優(yōu)化 四、壓裂施工方案 五、結(jié)論,目的層1438.0-1440.2m,1440.9-1447.7m,8.0m/2n；1882.0-1883.2m-1888.0-1890.4m,3.6m/2n。 探查千5段、盒8段致密砂巖的含氣性 確定儲層發(fā)育及展布特征 提供產(chǎn)能數(shù)據(jù)，為

4、儲量計算提供依據(jù)。 LX-1井太原組： 2061.4-2063.1、2064.0-2064.5m，2.2m/2n。壓裂后測試無阻流量2.85104m3/d（上石盒子組未產(chǎn)氣）。壓力系數(shù)0.8205。裂縫半長59.1m，裂縫導(dǎo)流能力5987md.m LX-6井上石盒子組：1466.5m1472.1m，4.9m/2n。壓裂后測試無阻流量9.58104m3/d。壓力系數(shù)1.0394。裂縫半長76.5m. LX-6井下石盒子組：1641.80-1651.90m，10.1m/4n。壓裂后測試20mm孔板穩(wěn)定產(chǎn)量4.80104m3/d。壓力系數(shù)1.0146。裂縫半長109m. LX6井石千峰組：1279.

5、2m1288.5m，9.3m/1n。壓裂后測試20mm孔板穩(wěn)定產(chǎn)量0.48104m3/d。壓力系數(shù)1.0349。裂縫半長28.4m.,二壓裂思路 目的,壓裂目的：,千5段1438.0m-1440.2m、1440.9m-1447.7m層位應(yīng)力分析結(jié)果，應(yīng)力大小23.0MPa，與上隔層應(yīng)力差2.5MPa，與下隔層應(yīng)力差3.7MPa。,盒8段1882.0m-1883.2m、1888.0m-1890.4m層位應(yīng)力分析結(jié)果，應(yīng)力大小30.9MPa，與上隔層應(yīng)力差4.5MPa，與下隔層應(yīng)力差4.9MPa。,千5段,千5段地層應(yīng)力分析,盒8段地層應(yīng)力分析,盒8段,二壓裂思路 應(yīng)力剖面,存在的優(yōu)勢,目的層氣測

6、顯示較好，測井解釋顯示地層含氣，有改造的物質(zhì)基礎(chǔ)。 儲層上下無水層，且上下隔層壓差均較大；裂縫高度控制較容易。 附近無斷層，對裂縫延伸限制較小。 井深較淺，預(yù)計施工壓力和閉合應(yīng)力較低，對壓裂設(shè)備和支撐劑的要求不高。 有一定參照價值的鄰井：LX-1井、LX-6井。,存在的劣勢,地層致密，物性較差，盒8段為典型的薄差層，施工有一定風(fēng)險。 地層溫度較低，不利于壓裂液破膠。 地層壓力系數(shù)低，不利于壓后返排。 地層粘土含量較高，為中強水敏地層，同時也是酸敏地層。 上部固井質(zhì)量較差，施工存在一定風(fēng)險。,可以進行壓裂改造！,二壓裂思路 條件,針對劣勢的對策,壓裂試氣主要步驟：先壓裂盒8段完成該段試氣填砂至盒

7、8段以上壓裂千5段完成千5段試氣。,二壓裂思路 思路,對目的層的巖心進行五敏傷害性評價、水鎖、巖石力學(xué)實驗。 根據(jù)儲層溫度、五敏分析和致密砂巖氣壓裂特點，選擇壓裂液。 針對LX-12井石千峰組壓裂測試產(chǎn)能一般，本井壓裂追求更長縫長。 在追求裂縫長度基礎(chǔ)上，控制裂縫高度，避免無效支撐。 優(yōu)化壓裂設(shè)計參數(shù)和泵注程序，確保經(jīng)濟有效順利施工；對盒8段，由于是薄差層，盡量降低施工規(guī)模，以降低施工風(fēng)險。 壓前小型壓裂測試，獲取探井區(qū)域更多的地質(zhì)參數(shù)，指導(dǎo)壓裂施工。 壓裂管柱選擇2 7/8”油管+壓裂封隔器，避免砂堵地面風(fēng)險。 選用K344型封隔器，該工具座封解封極快，能很好地配合試氣作業(yè)。 根據(jù)儲層閉合壓

8、力和導(dǎo)流能力要求，優(yōu)選支撐劑。 控制施工排量，確保壓裂施工在油套管強度安全范圍內(nèi)實施。 壓裂伴注氮氣，參照鄰井資料制定返排制度，如果返排仍較慢，采用連續(xù)油管氣舉返排。,二壓裂思路 思路,匯報提綱,一、基本情況 二、壓裂基本思路 三、壓裂液與支撐劑 四、壓裂管柱 五、壓裂設(shè)計 六、總結(jié),三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,（一）壓裂液體系選擇,原則： 懸砂能力強，攜帶支撐劑性能強； 配制方便，性能穩(wěn)定，保質(zhì)期較長； 壓裂液與地層流體配伍性好，避免生成沉淀，保護儲層； 適合本井低溫條件，破膠徹底。 低傷害，適合低滲儲層改造； 優(yōu)先選擇同類儲層的成熟壓裂液體系。,三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,基 液：0.

9、25%-0.28%HPG +殺菌劑+KCL+氣井用降水鎖處理劑+壓裂酸化用 粘土穩(wěn)定劑+壓裂用助排劑 +純堿+ 壓裂用低溫破膠激活劑 交聯(lián)劑： 0.6%硼砂+0.4%-0.7%APS,（30-50）低濃度硼砂交聯(lián)瓜膠壓裂液體系,（30-50）低濃度硼砂交聯(lián)瓜膠壓裂液體系基本性能,1、千5段適用壓裂體系（30-50）,三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,流變性能,使用RS6000模塊化數(shù)字流變儀，在170s-1、30、45、50條件下，評價了該低濃度硼砂交聯(lián)瓜膠壓裂液體系的流變性能，其評價結(jié)果如下所示：,該低濃度瓜膠壓裂液經(jīng)過170s-1連續(xù)90min充分剪切后，體系粘度仍然保持在50mPas以上，顯

10、示出良好的流變性能。（行業(yè)標準要求表觀粘度50mPas）,0.25%HPG,0.25%HPG,0.28%HPG,1、千5段適用壓裂體系（30-50）,三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,0.25%HPG，30,0.25%HPG，40,0.28%HPG，50,對于不同溫度的壓裂液體系，通過選擇適當濃度的破膠劑，即可實現(xiàn)壓裂液徹底破膠，破膠液粘度小于5mPas。（行業(yè)標準要求破膠時間720min，粘度5mPas）,破膠性能,1、千5段適用壓裂體系（30-50）,三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,氣相滲透率改善結(jié)果,用高溫高壓巖心流動試驗儀評價了水鎖處理劑對飽和巖心氣相滲透率的改善性能，試驗結(jié)果如下： 用水鎖

11、處理劑處理后的4塊巖心氣相滲透率提高了30.1140.1%，平均67.2%。,降水鎖性能,通常低壓致密氣藏往往存在較強的水鎖傷害。為降低儲層水鎖傷害，室內(nèi)開發(fā)出了水鎖處理劑。,1、千5段適用壓裂體系（30-50）,三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,低濃度硼砂交聯(lián)瓜膠壓裂液其他技術(shù)指標,其他性能,1、千5段適用壓裂體系（30-50）,三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,（50-70）低濃度有機硼交聯(lián)瓜膠壓裂體系,基 液：0.25%-0.30%HPG +殺菌劑+KCL+氣井用降水鎖處理劑+壓裂酸化用粘土穩(wěn)定劑+壓裂用助排劑 +純堿 交聯(lián)劑： 壓裂用有機硼交聯(lián)劑（ G517 -YJ）,（50-70）低濃度硼砂

12、交聯(lián)瓜膠壓裂液體系基本性能,1、盒8段適用壓裂體系（50-70）,三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,流變性能,使用RS6000模塊化數(shù)字流變儀，在170s-1、50、60、70條件下，評價了該低濃度硼砂交聯(lián)瓜膠壓裂液體系的流變性能，其評價結(jié)果如下所示：,該低濃度瓜膠壓裂液經(jīng)過170s-1連續(xù)90min充分剪切后，體系粘度仍然保持在50mPas以上，顯示出良好的流變性能。（行業(yè)標準要求表觀粘度50mPas）,2、盒8段適用壓裂體系（50-70）,三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,0.25%HPG，50,0.25%HPG，60,0.30%HPG，70,對于不同溫度的壓裂液體系，通過選擇適當濃度的破膠劑，即

13、可實現(xiàn)壓裂液在120min內(nèi)破膠，破膠液粘度小于5mPas。（行業(yè)標準要求破膠時間720min，粘度5mPas）,破膠性能,2、盒8段適用壓裂體系（50-70）,三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,其他性能,低濃度有機硼交聯(lián)瓜膠壓裂液其他技術(shù)指標,2、盒8段適用壓裂體系（50-70）,三 壓裂液 支撐劑 -壓裂液,使用AFS-870高溫高壓巖心流動儀，在60的條件下對現(xiàn)場取心的巖心測試了破膠液對其基質(zhì)滲透率的損害率。,結(jié)果顯示，該低濃度瓜膠壓裂液體系儲層傷害率平均19.4%。,低濃度瓜膠壓裂液巖心傷害實驗 （永和17井山2、盒8）,巖心滲透率損害率測定,2、盒8段適用壓裂體系（50-70）,（一）壓

14、裂液體系選擇,儲層閉合壓力在36MPa以內(nèi)，對于探井，為保證支撐劑在地層中長期不破碎，從而長期保持較高導(dǎo)流能力，推薦20/40目低密度鞏義天祥陶粒作為本井壓裂支撐劑。,支撐劑粒徑的優(yōu)選原則： 根據(jù)地層閉合應(yīng)力及生產(chǎn)壓差，確定支撐劑種類 應(yīng)具備具有低破碎率、高導(dǎo)流能力的特點。,三 壓裂液 支撐劑 支撐劑,支撐劑抗破碎能力測試實驗數(shù)據(jù),支撐劑基本性能評價數(shù)據(jù)表,支撐劑短期導(dǎo)流能力數(shù)據(jù)表,三 壓裂液 支撐劑 支撐劑,一、基本情況 二、壓裂基本思路 三、壓裂液與支撐劑 四、壓裂管柱 五、壓裂設(shè)計 六、總結(jié),四 壓裂管柱 -壓力預(yù)測,盒8段施工泵壓預(yù)測,千5段施工泵壓預(yù)測,由于目的層異常致密，物性較差，

15、壓裂施工時極有可能出現(xiàn)裂縫延伸困難、地層吃砂困難的情況，這時由于凈壓力上升，地面施工壓力可能大大升高。參照鄰井資料，地層吃砂困難時，泵壓升至50MPa以上（排量3.5m3/min）。因此，應(yīng)考慮保護套管。,參照鄰井施工壓力同時結(jié)合巖石力學(xué)分析,施工壓力分析,四 壓裂管柱-壓力預(yù)測,套管接箍位置： 1820.94m 1832.48m,管柱：采用2-7/8“N80外加厚油管，K344封隔器：擴張式、懸掛固定、液壓座封、液壓解封。,四 壓裂管柱,1、管柱強度計算,油管、套管技術(shù)參數(shù),強度校核安全系數(shù)界限,四 壓裂管柱,2、盒8段管柱強度校核,四 壓裂管柱,套管接箍位置： 1387.65m 1399.

16、09m,管柱：采用2-7/8“N80外加厚油管，K344封隔器：擴張式、懸掛固定、液壓座封、液壓解封。,四 壓裂管柱,1、管柱強度計算,油管技術(shù)參數(shù),強度校核安全系數(shù)界限,四 壓裂管柱,2、千5段管柱強度校核,四 壓裂管柱,一、基本情況 二、壓裂基本思路 三、壓裂液與支撐劑 四、壓裂管柱 五、壓裂設(shè)計 六、總結(jié),壓裂管柱：油補距4.05m+油管掛0.61m+D73.02mm外加厚油管213根1994.3m+壓力計托筒1.53m+D62mm喇叭口0.12m=2000.61m。 壓裂設(shè)備：2500型壓裂車4臺+混砂車1臺+儀表車1臺。 壓裂液：水基瓜膠壓裂液。 支持劑：20/40目陶粒21.5m3

17、，砂比19%。 壓裂簡述：于2013年11月8日15-16:31:13 (壓力計下深1980.50m) 壓裂，平均砂比19.0%，壓入地層總液量243.9m3，排量3.14-3.29m3/min，地面施工壓力33.39-43.67MPa，破裂壓力63.21MPa、停泵壓力18.7 MPa、排量0.1-3.29m3/min。,對井下壓裂監(jiān)測資料分析，取得地層條件下破裂壓力為36.45MPa，破裂梯度0.0184MPa/m，破裂梯度在正常范圍。施工過程中井下最高壓力40.46MPa，根據(jù)破裂測試關(guān)井擴壓壓降時間平方根曲線圖確定平均閉合壓力35.72MPa，閉合梯度0.0180MPa/m;地層破裂時

18、油管摩阻為7.58MPa/km，摩阻相對中等偏低.,裂縫監(jiān)測結(jié)果,LX-1井太原組壓裂基本情況,五 壓裂設(shè)計 鄰井的壓裂施工,壓裂試氣層位為下石盒子組，井段1641.8-1651.9m，有效厚度為10.1m，有效孔隙度為10.7%，含水飽和度為50.5%，有效滲透率0.021110-3m2；,壓裂施工曲線,井下壓力溫度檢測曲線,LX-6井下石盒子組壓裂基本情況,五 壓裂設(shè)計 鄰井的壓裂施工,第一壓裂試氣層位為太原組，井段2061.4-2063.1、2064.0-2064.5m，有效厚度為2.2m，有效孔隙度為3.5-4.5%，含水飽和度為26.4-32.0%，有效滲透率0.016410-3m2

19、，泥質(zhì)含量7.4-8.9%；,壓裂施工曲線,井下壓力溫度檢測曲線,LX-1井太原組壓裂基本情況,五 壓裂設(shè)計 鄰井的壓裂施工,壓裂管柱：油補距4.05m+油管掛+D73.02mm外加厚油管168根+壓力計托筒+D62mm喇叭口0.12m=1591.9m。 壓裂設(shè)備：2500型壓裂車4臺+混砂車1臺+儀表車1臺。 壓裂液：水基瓜膠壓裂液。 支持劑：20/40目陶粒55.1m3，砂比17.5%。 壓裂簡述：2013年10月10日18:02開始進行主壓裂施工，總的入井液量351.7m3，陶粒55.1m3，液氮13.7m3（設(shè)計21.1m3），施工排量3.0-3.65m3/min，最高施工壓力53.8

20、MPa，液氮伴注排量150-200L/min，地面瞬時停泵壓力16.6MPa，壓裂施工結(jié)束后測壓降1h，最終地面油管壓力為13.2MPa。主壓裂施工曲線如圖2所示。液氮伴注導(dǎo)致地面施工起伏較大，施工過程中為了降低施工風(fēng)險，完成設(shè)計的加砂量，對液氮伴注排量進行了調(diào)整（由200L/min調(diào)整為150L/min），最終按照設(shè)計完成了加砂量。,由小型壓裂數(shù)據(jù)分析得到了地層的閉合壓力26.16MPa，閉合壓力梯度0.016MPa/m；壓降分析顯示裂縫近井筒地帶摩阻較小，為0.51MPa，表明設(shè)計的射孔方式及實際射孔完善程度高；分析得到儲層有效滲透率為0.03mD。,LX-6井下石盒子組壓裂基本情況,五

21、壓裂設(shè)計 鄰井的壓裂施工,井段1279.2m1288.5m，有效厚度為9.3m，有效孔隙度為13.7%，含水飽和度為55.0%，有效滲透率0.020410-3m2；,壓裂施工曲線,井下壓力溫度檢測曲線,LX-6井石千峰組壓裂基本情況,五 壓裂設(shè)計 鄰井的壓裂施工,壓裂管柱：油補距4.05m+油管掛+D73.02mm外加厚油管130根+壓力計托筒1214.59+D62mm喇叭口0.12m=1233.21m。 壓裂設(shè)備：2500型壓裂車4臺+混砂車1臺+儀表車1臺。 壓裂液：水基瓜膠壓裂液。 支持劑：20/40目陶粒34.3m3，砂比14.7%。 壓裂簡述： 2013年11月14日17:49開始進

22、行主壓裂施工，總的入井總液量312.7m3，陶粒34.3m3，液氮17.7m3 ，施工排量2.6-3.8m3/min，最高施工壓力36.5MPa，液氮伴注排量150-300L/min，地面瞬時停泵壓力12.8MPa，壓裂施工結(jié)束后測壓降1h，最終地面油管壓力為11.6MPa。,由小型壓裂數(shù)據(jù)分析得到了地層閉合壓力取平均值為23.1MPa，閉合壓力梯度0.018MPa/m。壓降分析顯示射孔有效進液孔眼數(shù)為140個（實際射孔共計148個），射孔完善程度高；得到的孔眼摩阻為0MPa，近井筒摩阻為3.38MPa。分析認為射孔完善程度高，壓裂施工在近井筒產(chǎn)生的裂縫不規(guī)則。分析得到儲層有效滲透率為0.02

23、mD。,LX-6井石千峰組壓裂基本情況,五 壓裂設(shè)計 鄰井的壓裂施工,1、射孔數(shù)據(jù),LX-12井小層預(yù)測數(shù)據(jù)及設(shè)想射孔層段表,射孔槍：槍型102mm，孔密16孔/m，相位60螺旋布孔 射孔彈：127mm。,五 壓裂設(shè)計 LX-12井射孔,千5段儲藏模擬及壓裂優(yōu)化儲藏輸入?yún)?shù),盒8段儲藏模擬及壓裂優(yōu)化儲藏輸入?yún)?shù),五 壓裂設(shè)計 設(shè)計優(yōu)化,盒8段（排量3.0m3/min,砂比20%,砂量21m3）,裂縫半長與一年累計產(chǎn)量的關(guān)系在縫長為137.2m時出現(xiàn)拐點，此后，雖縫長增加，產(chǎn)量的增加也不明顯，故定裂縫半長為140m左右。,產(chǎn)量,支撐劑量,五 壓裂設(shè)計 縫長優(yōu)化、產(chǎn)能模擬,盒8段施工排量優(yōu)化,當施

24、工排量大于4.0m3/min時，縫高增加幅度明顯,有失控風(fēng)險，同時裂縫長度減小，對壓后效果產(chǎn)生會不良影響。而當排量小于1.5m3/min時，則由于排量較小，裂縫延伸會受到一定限制，施工安全難以保證，造成壓后效果較差。故根據(jù)軟件模擬結(jié)果，結(jié)合類似儲層和現(xiàn)場施工規(guī)律，優(yōu)選壓裂施工排量以2.53.0m3/min為宜?？p高的模擬結(jié)果，綜合考慮控制縫高和施工安全，優(yōu)選LX-12井盒8段壓裂施工排量為2.53.0m3/min。,1.5m3/min,2.5m3/min,4.0m3/min,五 壓裂設(shè)計 排量優(yōu)化,常規(guī)施工的理想工序是前置液耗盡時支撐劑達到裂縫端部，并且這時恰好達到所需的裂縫穿透深度。 Nol

25、te（1986年）認為，前置液比例與液體效率有關(guān)，其關(guān)系式如下： 其中：為液體效率，fpad為前置液比例。 前期施工井LX-6井對應(yīng)層段壓裂液效率為50.0%，帶入上式計算前置液比例,33.3%。同時綜合考慮施工安全及施工中可能出現(xiàn)的異常情況，考慮優(yōu)化LX-12井盒8段壓裂前置液比例為40%。,盒8段前置液比例,五 壓裂設(shè)計 前置液優(yōu)化,盒8段裂縫參數(shù)模擬,盒8段壓后產(chǎn)能變化曲線,盒8段裂縫形態(tài)圖,五 壓裂設(shè)計 盒8段裂縫參數(shù),盒8段小型壓裂測試,五 壓裂設(shè)計 小型壓裂測試,盒8段正式壓裂,注：1、正式壓裂壓裂液為50-70低濃度胍膠壓裂液體系； 2、推薦施工排量2.5-3.0m3/min ，

26、運用變排量控制縫高技術(shù)，階梯提升排量（從0.5m3/min開始，每次提0.5m3/min，泵壓有穩(wěn)定趨勢再提排量），施工參數(shù)可根據(jù)現(xiàn)場施工情況調(diào)整； 3、正式壓裂結(jié)束后，測1h壓降。,五 壓裂設(shè)計 泵注程序,千5段（排量3.5m3/min,砂比19.0%,砂量35m3）,裂縫半長與一年累計產(chǎn)量的關(guān)系在縫長為170m時出現(xiàn)拐點，此后，雖縫長增加，產(chǎn)量的增加也不明顯，故定裂縫半長為170m左右。,五 壓裂設(shè)計 縫長優(yōu)化、產(chǎn)能模擬,千5段壓裂施工排量優(yōu)化,當施工排量大于4.5m3/min時，縫高增加幅度明顯,有失控風(fēng)險，同時裂縫長度減小，對壓后效果產(chǎn)生會不良影響。而當排量小于1.5m3/min時，則

27、由于排量較小，裂縫延伸會受到一定限制，施工安全難以保證，造成壓后效果較差。故根據(jù)軟件模擬結(jié)果，結(jié)合類似儲層和現(xiàn)場施工規(guī)律，優(yōu)選壓裂施工排量以2.53.5m3/min為宜?？p高的模擬結(jié)果，綜合考慮控制縫高和施工安全，優(yōu)選LX-12井千5段壓裂施工排量為2.53.5m3/min。,1.5m3/min,3.0m3/min,4.5m3/min,五 壓裂設(shè)計 排量優(yōu)化,千5段壓后產(chǎn)能變化曲線,千5段裂縫參數(shù)模擬,五 壓裂設(shè)計 千5段裂縫參數(shù),前期施工井LX-6井對應(yīng)層位壓裂液效率為45.0%，帶入公式計算前置液比例,37.9%。同時綜合考慮施工安全及施工中可能出現(xiàn)的異常情況，考慮優(yōu)化LX-12井盒8段壓

28、裂前置液比例為40%。,千5段前置液比例,千5段小型壓裂測試,五 壓裂設(shè)計 小型壓裂測試,千5段正式壓裂,注：1、正式壓裂壓裂液為30-50低濃度胍膠壓裂液體系； 2、推薦施工排量2.5-3.5m3/min，運用變排量控制縫高技術(shù)，階梯提升排量（從0.5m3/min開始，每次提0.5m3/min ，泵壓有穩(wěn)定趨勢再提排量），施工參數(shù)可根據(jù)現(xiàn)場施工情況調(diào)整； 3、正式壓裂結(jié)束后，測1h壓降。,五 壓裂設(shè)計 泵注程序,功率計算,施工壓力按50MPa，施工排量按3.5m3/min計算，需要3955HHP。 即需4臺2000型壓裂泵車或3臺2500型壓裂泵車,設(shè)備清單,五 壓裂設(shè)計 壓裂設(shè)備,材料清單

29、,五 壓裂設(shè)計 壓裂施工材料,1. 前期準備 安裝井口：安裝KY70/65型壓裂井口，壓裂井口用繃繩固定。 通井：通井規(guī)mm，下至1900m。 射孔：（盒8段，射孔測試聯(lián)作）。 2壓裂液的配制 備液：儲液罐內(nèi)需清潔無雜質(zhì)，按設(shè)計數(shù)量要求備足壓裂所需清水。 配液：充分循環(huán)配制合格的壓裂液。 3壓裂施工（盒8段） 連接高低壓管匯。 循環(huán)排空、關(guān)井口閘門，高壓部分試壓50MPa不刺不漏為合格。 小型壓裂測試，壓后測瞬時停泵壓力，并測壓降曲線60分鐘。 正式壓裂，壓后測瞬時停泵壓力，并測壓降曲線60分鐘。 4. 返排、盒8段試氣 5. 填砂：砂面1600m 6. 射孔：千5段 7. 壓裂液的配制：（千

30、5段，參照2） 8. 壓裂施工：（千5段，參照3） 9.返排、千5段試氣,五 壓裂設(shè)計 施工步驟,供液問題,五 壓裂設(shè)計 應(yīng)急方案,壓裂泵故障或水馬力不足,五 壓裂設(shè)計 應(yīng)急方案,砂堵,五 壓裂設(shè)計 應(yīng)急方案,數(shù)采系統(tǒng)失效,五 壓裂設(shè)計 應(yīng)急方案,1、壓后關(guān)井時間2h后開井放噴。壓后排液的原則是既要防止地層出砂，又要盡快排出壓裂液，開始用5mm油嘴返排；井口壓力低于10MPa，可采用8mm油嘴，如果含氣量較大，應(yīng)根據(jù)實際產(chǎn)氣情況控制放噴速度。 2、在放噴后0.5小時、1.0小時、4小時、8小時、16小時、24小時及以后每天取樣化驗返排液的粘度、pH值和含砂量；每1小時記錄一次油、氣、水產(chǎn)量并記

31、錄井口壓力。 3、返排過程中完井人員要準確記錄返排液時的油套壓力、流量、液量以及砂量；同時密切注意出砂情況，記錄出砂量，及時檢查更換油嘴。在放噴1h、4h、8h、16h、24h及以后每天取一個樣，每60min準確記錄一次油、氣、水產(chǎn)量及井口油套壓。 5、如果排液速度較慢，且不能連續(xù)排液，利用連續(xù)油管氮氣氣舉排液。,五 壓裂設(shè)計 返排要求,匯報提綱,一、基本情況 二、壓裂基本思路 三、壓裂液與支撐劑 四、壓裂管柱 五、壓裂設(shè)計 六、總結(jié),1、LX-12井盒8段與千5段物性差，氣層厚度小，但隔層應(yīng)力差較大，實施水力壓裂改造雖是可行的，但存在較大施工風(fēng)險，尤其是盒8段。 2、壓裂液選取在大寧、吉縣相

32、同儲層壓裂改造成功運用的低濃度胍膠壓裂液體系，根據(jù)儲層溫度分別選擇3050和5070兩種體系。但仍需評價壓裂液體系對儲層巖心傷害，根據(jù)巖心傷害和敏感性評價結(jié)果對壓裂液體系進行配方優(yōu)化與調(diào)試。 3、依據(jù)實驗結(jié)果并結(jié)合前期現(xiàn)場施工規(guī)律，選擇性能優(yōu)良的中密高強陶粒作為LX-12井儲層改造的支撐劑。 4、通過對千5段和盒8段裂縫縫長優(yōu)化，優(yōu)化支撐縫長為190-200m，以期溝通儲層深部，優(yōu)化砂比20%-22%，排量2.5-3.5m3/min，前置液比例40%。 6、管柱結(jié)構(gòu)，采用射孔試氣一體化管柱和壓裂試氣一體化管柱。,六 總結(jié),7、由于儲層壓力系數(shù)較低，正式壓裂時伴注氮氣增能助排，總共約需要15.3

33、方液氮。 8、正式壓裂需要4臺2000型壓裂泵車或3臺2500型壓裂泵車。,六 總結(jié),盒8段附近巖石礦物特征（錄井）,一基本情況 錄井,一基本情況 完井數(shù)據(jù),目的層1438.0-1440.2m,1440.9-1447.7m,8.0m/2n；1882.0-1883.2m-1888.0-1890.4m,3.6m/2n。 探查千5段、盒8段致密砂巖的含氣性 確定儲層發(fā)育及展布特征 提供產(chǎn)能數(shù)據(jù)，為儲量計算提供依據(jù)。 LX-1井太原組： 2061.4-2063.1、2064.0-2064.5m，2.2m/2n。壓裂后測試無阻流量2.85104m3/d（上石盒子組未產(chǎn)氣）。壓力系數(shù)0.8205。裂縫半長59.1m，裂縫導(dǎo)流能力5987md.m LX-6井上石盒子組：1466.5m1472.1m，4.9m/2n。壓裂后測試無阻流量9.58104m3/d。壓力系數(shù)1.0394。裂縫半