高支模計算書

1、計算書一 100mm厚板模板支撐計算書（按120mm厚板計算）1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)板厚120mm，層高19.450m，結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；面板厚度18mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm4。 木方50100mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm4。支撐采用483.5mm鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm,壁厚3.5mm,截面積5.08cm2,回轉(zhuǎn)半徑i=1.58cm；鋼材彈性模量e=206000n/mm2，抗彎強度f=205.00n/mm2,

2、抗剪強度fv=125.00n/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算（自重時計算寬度為1m）荷載類型 標(biāo)準(zhǔn)值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數(shù) 設(shè)計值底模自重 0.30 kn/m2 1.0 1.2 = 0.36 kn/m砼自重 24.00 kn/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kn/m鋼筋荷載 1.10 kn/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kn/m施工人員及施工設(shè)備荷載 3.00 kn/m2 1.0 1.4 = 4.20 kn/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 8.17 kn/m底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 3.31 kn/

3、m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距l(xiāng)=300mm，計算跨數(shù)5跨。底模厚度18mm,板模寬度=900mm；w=bh2 /6=900182/6=48600mm3，i=bh3/12=900183/12=437400mm4。1）內(nèi)力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數(shù)km=-0.105m1=kmq1l2 =-0.1058.173002=-77207n.mm剪力系數(shù)kv=0.606v1=kvq1l=0.6068.17300=1485nb.荷載支座彎矩系數(shù)km=-0.105m2=kmq2l2 =-0.1053.973002=-37517n.mm跨中彎矩系數(shù)km=0.077m3=kmq2l2 =0.0783.9

4、73002=27870n.mm剪力系數(shù)kv=0.606v2=kvq2l=0.6063.97300=722n撓度系數(shù)k=0.6442=kq2l4/(100ei)=0.644(3.97/1.2)3004/(1006000437400)=0.07mmc施工人員及施工設(shè)備荷載按3.00kn（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載p=1.43.00=4.20kn ,計算簡圖如下圖所示?？缰袕澗叵禂?shù)km=0.200m4=kmpl=0.2004.20900300=226800n.mm支座彎矩系數(shù)km=-0.100m5=kmpl=-0.1004.20900300=-113400n.mm剪力系數(shù)kv=0.600v3=k

5、vp=0.6004.20=2.52kn撓度系數(shù)k=1.4583=kpl3/(100ei)=1.458(4.20/1.4)10003003/(1006000437400)=0.45mm2）抗彎強度驗算m1=-77207n.mmm2m5=-150917n.mmm3m4=254670n.mm比較m1、m2m5、m3m4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。mmax=254670n.mm=0.255kn.m=mmax/w=254670/48600=5.24n/mm2 樓板底?？箯潖姸?5.24n/mm2fm=15.00n/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算v1=1485nv2+ v3=722+252

6、0=3242n比較v1、v2v3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：vmax=3242n=3.24kn=3vmax/（2bh）=33242/(290018)=0.30n/mm2 樓板底?？辜魪姸?0.30n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.07+0.45=0.52mm =300/250=1.20mm樓板底模撓度max=0.52mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。3第一層龍骨驗算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨間距300mm,計算跨數(shù)2跨；第一層龍骨采用木枋b=50mm,h=100mm；w=bh2/6=501002/6=83333mm3,

7、i=bh3/12=501003/12=4166400mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=8.17300/1000=2.451kn/m彎矩系數(shù)km=-0.125mmax=kmql2=-0.1252.4519002=-248164n.mm=-0.25kn.m=mmax/w =248164/85333=3.0n/mm2 第一層龍骨抗彎強度=3.0n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=0.625vmax=kvql=0.6252.451900=1379n=1.4kn=3vmax/（2bh）=31379/(250100)=0.42n/mm2第一

8、層龍骨抗剪強度=0.42n/mm2fv=1.30n/mm2,滿足要求。3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度=3.97/1.2300/1000=1.00kn/m=1.00n/mm,撓度系數(shù)k=0.521 max=kql4/(100ei)=0.5211.009004/(10090004166400)=0.09mm=900/250=3.60mm第一層龍骨撓度max=0.09mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。4第二層龍骨驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數(shù)5跨。第二層龍骨采用雙鋼管a=978mm2；w=10160mm3, i=243600mm4,1)抗彎承載力驗算（一層龍骨

9、傳遞支座反力系數(shù)k=1.25）p=1.2502.451900=2760n=2.76kn彎矩系數(shù)km=0.171mmax=kmpl=0.1712760900=424764n.mm=0.42kn.m=mmax/w=637146/10160=41.8n/mm2第二層龍骨抗彎強度=41.8n/mm2f=205.00n/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=0.658vmax=kvp=0.6582.761000=1816n=1.82kn=3vmax/(2bh)=31816/(22489)=2.8n/mm2第二層龍骨抗剪強度=2.8n/mm2fv=125.00n/mm2,滿足要求。3)撓度驗算p

10、，=1.2501.00900=1125n=1.13kn撓度系數(shù)k=1.097max=kp，l3/(100ei)=1.09711259003/(100206000243600)=0.18mm=900/250=3.60mm第二層龍骨撓度max=0.18mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。5支撐強度驗算（考慮風(fēng)載）1)荷載計算傳至每根立柱的最大支座力的系數(shù)=2.198每根鋼管承載nqk1 =2.1982.761000=6067n每根鋼管承載活荷載（1.0kn/m2）:nqk2=0.900.9011000=810n每根鋼管承載荷載nqk =nqk1nqk2 =6067+810=687

11、7n 查jgj130-2011表a.0.3的每米結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk=0.1534kn/mngk=0.153419.25=2.95鋼管軸向力n=1.2ngknqk =1.22950+6877=10417n2)立桿的穩(wěn)定性計算公式: =n/(a)f其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kn) ：n = 10.417kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立桿凈截面面積(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算

12、值 (n/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 n/mm2； l0- 計算長度 (m)；滿堂支撐架立桿的計算長度按下式計算，取整體穩(wěn)定計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段： l0 = k1(h+2a)；非頂部立桿段：l0 = k2h； k- 滿堂支撐架立桿計算長度附加系數(shù)，按扣件式規(guī)范表5.4.6采用：k=1.217； h- 步距：h=1.5m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m； 1、2 - 考慮滿堂支撐架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，普通型構(gòu)造按扣件式規(guī)范附錄c表c-2、c-4采用：1=1.540，2=1.951立桿的計算長度計算結(jié)果最

13、不利值:頂部立桿段： l0 = 1.2171.540(1.5+20.2)=3.56m；非頂部立桿段：l0 = 1.2171.9511.5=3.56m；取l0 =3.813mlo/i=3560/15.8=225由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.144 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=10417/(0.144489) = 148n/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 148n/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！考慮風(fēng)載立桿穩(wěn)定性驗算考慮風(fēng)荷載計算時活荷載乘以折減系數(shù)0.9，即立桿的軸心壓力設(shè)計值 ：n =10417n 計算

14、立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 2.17立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205.000 n/mm2；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算 其中 wo - 基本風(fēng)壓(kn/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2012)的規(guī)定采用： wo = 0.400 kn/m2； uz - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001)的規(guī)定采用： uz= 1.23 ； us - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.8；經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 wk = 0.4001.2

15、30.8 = 0.4 kn/m2；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 mw 為 mw = 0.9 1.4wklah2/10 =0.9 1.40.40.900 1.5002/10 = 0.102 kn.m； = 10417/(0.186489.000)+102000/5080.000 = 168.1n/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 168.1n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205.000 n/mm2，滿足要求！6可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值n(kn)40 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力n6.877knn40kn 滿足要求！7地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg

16、 地基承載力設(shè)計值:c20混凝土fg = 10.0 n/mm2； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = n/a =10417/489=21.3 n/mm2 10.0 n/mm2故在鋼管底部加10010050的木板，立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = n/a =10417/10000=1.04 n/mm2 10.0 n/mm2地基承載力滿足要求！8計算結(jié)果底模樓模板18mm,第一層龍骨采用單枋b=50mm，h=100mm,間距300mm；第二層龍骨采用雙鋼管483.5，a=508mm2；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距1.50m；立桿下墊10010050的木板。二 300900梁模

17、板扣件鋼管高支撐架計算書（240800梁按300900計算）計算依據(jù)鋼管扣件式模板垂直支撐系統(tǒng)安全技術(shù)規(guī)程(dg/tj08-16-2011)。 1 計算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為18.65m， 梁截面 bd=300mm900mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm4。 木方50100mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm4。 梁兩側(cè)立桿間距 1.00m。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。

18、 模板自重0.30kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載3.00kn/m2。 梁兩側(cè)的樓板厚度0.12m，梁兩側(cè)的樓板計算長度0.40m。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 f = 1.2025.1000.1200.4000.900=1.3kn。 采用的鋼管類型為483.5。 2 底模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照單跨梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 （1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標(biāo)準(zhǔn)值 單位 計算寬度(m) 梁高

19、(m) 系數(shù) 設(shè)計值底側(cè)模自重 0.3 kn/m2 0.8(0.30 + 1.56 ) /0.31.2 = 1.8 kn/m砼自重 24.0 kn/m3 1.0 0.9 1.2 = 25.92 kn/m鋼筋荷載 1.5 kn/m3 1.0 0.9 1.2 = 1.62 kn/m振搗砼荷載 2.0 kn/m2 1.0 1.4 = 2.8 kn/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 32.14 kn/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 24.45 kn/m活荷載f=2.8kn 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 90.

20、001.801.80/6 = 48.60cm3； i = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 第一層龍骨間距l(xiāng)=300mm，（由于實際寬度240mm，在計算撓度是寬度用240mm）計算跨數(shù)1跨。底模厚度18mm,板模寬度=900mm； 最大為跨中彎矩計算m=q1l2/ /8+fl/432.140.30.3/8+2.80.3/40.57knm=mmax/w=570000/48600=11.7n/mm2 樓板底?？箯潖姸?11.7n/mm2fm=15.00n/mm2,滿足要求。最大剪力計算v=q1l+f/2=32.140.3+2.82=6.221kn=3vmax/（2

21、bh）=36221/(290018)=0.58n/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.58n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。最大撓度計算=5q2l4/(384ei)+fl3/48ei=524.452404/(3846000437400)+2.810002403/486000437400 =0.71mm =240/250=0.96mm樓板底模撓度max=0.71mm=0.960mm,滿足要求。 3 梁底支撐木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.221/0.900=6.910kn/m 最大彎矩 m = 0

22、.1ql2=0.16.910.900.90=0.56kn.m 最大剪力 q=0.60.9006.910=3.73kn 最大支座力 n=1.10.9006.910=6.84kn 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； i = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.56106/83333.3=6.72n/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: q

23、= 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=33730/(250100)=1.119n/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到24.450.320.9=4.075kn/m 最大變形 v =0.6774.075900.04/(1009000.004166666.8)=0.48mm 木方的最大撓度小于900.0/250=3.6mm,滿足要求! 4 梁底支撐鋼管計算 一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。

24、 集中荷載p取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖（kn） 鋼管(雙鋼管）橫向間距900mm,第一層龍骨間距300mm,計算跨數(shù)2跨；1) 抗彎強度驗算f=第一層龍骨支座反力=6.84kn；板面?zhèn)鬟f荷載1.3kn。（計算時為簡化計算將按均布集中荷載f=6.84計算）mmax=kmfl=-0.3336.84500=-1140000n.mm=-1.14kn.m=mmax/w =1140000/50802=112.1n/mm2 第二層龍骨抗彎強度=112.1n/mm2fm=205n/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=1.333vmax=kvf=1.3336.84500=9120n=9.1

25、2kn=3vmax/（2bh）=39.12/(22489)=14n/mm2第一層龍骨抗剪強度=14n/mm2fv=125n/mm2,滿足要求。 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖3)撓度驗算p=1.1ql=1.14.0750.94.034kn撓度系數(shù)k=1.466 max=kpl3/(100ei)=1.4664.0345003/(100206000243600)=0.15mm=500/250=2mm第一層龍骨撓度max=0.15mm=2mm,滿足要求。 支座反力計算fa=fb=0.6676.84=4.6kn中間支座反力f=2.6666.84=

26、18.2kn 二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算。 5 中間支座支托和邊支座扣件抗滑移的計算 中間支座支托計算可調(diào)托座承載力容許值n(kn)40 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力n18.2knn40kn 滿足要求！ 邊支座縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: r rc 其中 rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kn； r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 計算中r取最大支座反力，r=4.6kn 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 6 立桿的穩(wěn)定性計算（位于外側(cè)3跨以內(nèi)可不考慮風(fēng)載） 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 n 立桿的軸心

27、壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 n1=18.2kn (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 n2 = 1.200.153418.65=3.433kn n = 18.2+3.433=21.633kn - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立桿凈截面面積(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (n/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 n/mm2； l0- 計算長度 (m)；滿

28、堂支撐架立桿的計算長度按下式計算，取整體穩(wěn)定計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段： l0 = k1(h+2a)；非頂部立桿段：l0 = k2h； k- 滿堂支撐架立桿計算長度附加系數(shù)，按扣件式規(guī)范表5.4.6采用：k=1.217； h- 步距：h=1.5m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m； 1、2 - 考慮滿堂支撐架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，普通型構(gòu)造按扣件式規(guī)范附錄c表c-2、c-4采用：1=1.540，2=1.951立桿的計算長度計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段： l0 = 1.2171.540(1.5+20.2)=3.56m；非頂部立桿段：l0 =

29、1.2171.9511.5=3.56m；取l0 =3.813mlo/i=3560/15.8=225由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.144 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=21633/(0.1444892) = 153.6n/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 153.6n/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！7 地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:c20混凝土fg = 10.0 n/mm2； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = n/a =21633/978=22.1 n/mm2

30、 10.0 n/mm2故在鋼管底部加20010050的木板，立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = n/a =21633/20000=1.08 n/mm2 10.0 n/mm2滿足要求8 側(cè)模板驗算（梁高取900mm）(1）荷載計算1）新澆砼的側(cè)壓力f1 =0.22200/（t+15）1 2v1/2 =0.2224.005.001.201.152.000.5=51.52kn/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 v=2.0 t=25.0)f2=h=24梁高=240.9=21.6kn/m2 c混凝土的密度，取24kn/m3；t新澆筑砼的初凝時間（h）： t=200/(t+15)；t混凝土的入模溫

31、度，取25.01外加劑修正系數(shù)，因采用泵送砼故取為1.2；2砼坍落度影響系數(shù)，2取為1.15；v澆筑速度（m/h），v=2.0m/h；h砼側(cè)壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取0.9；f1、f2兩者取小值f=21.6kn/m2，有效壓頭高度=f/=0.9m。2)荷載計算荷載類型 標(biāo)準(zhǔn)值 單位 分項系數(shù) 設(shè)計值 單位新澆混凝土的側(cè)壓力f 21.6 kn/m2 g=1.2 25.92 kn/m2振搗混凝土產(chǎn)生的荷載q2k 4.00 kn/m2q=1.4 5.60 kn/m2梁側(cè)模和側(cè)肋強度荷載組合+ 31.52 kn/m2梁底模和側(cè)肋撓度驗算計算荷載/1.221.6 kn/m2（2）側(cè)

32、模板強度驗算取豎肋間距l(xiāng)=300mm，計算跨數(shù)5跨；木模板厚度h=18mm；w=bh2/6=780182/6=42120mm3， i=bh3/12=780183/12=379080mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)km=-0.105q=31.52(900-120)/1000=24.6kn/m=24.6n/mmmmax=kmql2=-0.10524.63002=-232470n.mm=-0.23kn.m=mmax/w=232470/42120=5.52n/mm2 側(cè)模抗彎強度=5.52n/mm2fm=15.00n/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數(shù)kv=0.606vmax=kvql=0.6

33、0624.6300/1000=4.5kn =3vmax/（2bh）=34.51000/(218780)=0.48n/mm2 側(cè)?？辜魪姸?0.48n/mm2fv=1.40n/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=21.6(900-120)/1000=16.85kn/m=16.85n/mm，撓度系數(shù)k=0.644撓度max=kq，l4/100ei=0.64416.853004/(1006000379080)=0.4mm=l/250=300/250=1.20mm側(cè)模撓度max=0.4mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算fs=0.95(gf+qq2k）=0.9531

34、.54=30kn/m2;設(shè)2排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(900-120)/3=260mm=0.26m，n=abfs=0.600.2630=4.68kn；對拉螺栓14,容許拉力ntb=17.80kn（查jgj162-2008）對拉螺栓受力4.68kn容許拉力17.80kn,滿足要求。（4）側(cè)肋強度驗算計算跨度260mm；跨數(shù)3跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；w=bh2 /6=501002/6=83333mm3，i=bh3/12=501003/12=4166400mm4 。1）抗彎強度驗算q=31.54300/1000=9.462n/mm；彎矩系數(shù)

35、km=-0.100mmax=kmql2=-0.1009.4622602=-63963n.mm=-0.064kn.m=mmax/w=63963/83333=0.77n/mm2 側(cè)肋抗彎強度=0.77n/mm2fm=13.00n/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)kv=0.600vmax=kv ql =0.6009.462260/1000=1.5kn =3vmax/（2bh）=31.51000/(250100)=0.44n/mm2 側(cè)肋抗剪強度=0.44n/mm2fv=1.30n/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=21.6300/1000=6.48n/mm；撓度系數(shù)k=0.677撓度ma

36、x=kq，l4/100ei=0.6776.482604/(10090004166400)=0.006mm=l/250=260/250=1.04mm 側(cè)肋撓度max=0.006mm=1.04mm,滿足要求。 計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖： 9 計算結(jié)果底模樓模板18mm,第一層龍骨采用單枋b=50mm，h=100mm,間距300mm；第二層龍骨采用雙鋼管483.5，a=508mm2；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距1.50m；立桿下墊10010050的木板.豎肋50100mm木枋300mm，對拉螺栓2排14,橫向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結(jié),側(cè)模厚

37、度18mm。（在梁下一排鋼管采用雙鋼管，立桿下墊20010050的木板）。三 1200400mm柱高支模計算（按圈梁與雨棚梁標(biāo)高，柱分六次澆筑，最大計算高度4m）柱截面寬度b(mm):400.00；柱截面高度h(mm):1200.00；柱模板的總計算高度:h = 19.15m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kn/m2；1 參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度b方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度b方向豎楞數(shù)目:3；木楞間距200mm；對拉螺桿間距350mm；抱箍間距400mm；柱截面高度h方向?qū)菟〝?shù)目:3；柱截面高度h方向豎楞數(shù)目:7；對拉螺栓直徑(mm):

38、m14；木楞間距200mm；對拉螺桿間距350mm；抱箍間距400mm；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩i(cm4):12.18；鋼楞截面抵抗矩w(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(n/mm2):6000.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(n/mm2):15.00；面板抗剪強度設(shè)計值(n/mm2):1.40；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(n/mm2

39、):13.00；方木彈性模量e(n/mm2):9000.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(n/mm2):1.30；鋼楞彈性模量e(n/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(n/mm2):205.00；2 柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得4.444h； t - 混凝土的入模溫度，取25.000； v - 混凝土的澆筑速度，取2.00m/h； h - 模板計算高度，取4.0m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取

40、1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別計算得 51.52 kn/m2、96.00 kn/m2，取較小值51.52 kn/m2作為本工程計算荷載。有效壓頭高度=f/=51.52/24=2.15m。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 f1=51.52kn/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 f2= 2 kn/m2。3柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度b方向和h方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進(jìn)行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述

41、參數(shù)信息可知，柱截面h方向豎楞間距最大，為l= 200 mm，且豎楞數(shù)為 7，面板為大于 3 跨，因此對柱截面h方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度b方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中， m-面板計算最大彎距(nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.251.520.40=24.73kn/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.40=1.120kn/m； q = q1 + q2 =24.73+1.120=

42、25.85 kn/m；面板的最大彎距：m =0.125.85200200= 103400n.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：其中， -面板承受的應(yīng)力(n/mm2)； m -面板計算最大彎距(nmm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； w= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板的抗彎強度設(shè)計值(n/mm2)； f=15.000n/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值： = m/w = 103400 / 2.16104 = 4.79n/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值 =4.79n/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 =15n/mm2，滿足要求！2.

43、面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中， -面板計算最大剪力(n)； l-計算跨度(豎楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.251.520.40=24.73kn/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.40=1.120kn/m； q = q1 + q2 =24.73+1.120=25.85kn/m；面板的最大剪力： = 0.625.85200.0 = 3102n；截面抗剪強度必須滿足下式:其中， -面板承受的剪應(yīng)力(n/mm2)； -面板計算最大剪力(n)： = 3102n； b-

44、構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設(shè)計值(n/mm2)：fv = 1.4 n/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值: =33102/(240018.0)=0.65n/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值: fv=1.400n/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.65n/mm2 小于 面板截面抗剪強度設(shè)計值 fv=1.4n/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kn/m)： q = 51.520.4020.608 kn/m； -面板最

45、大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =200.0mm ； e-面板彈性模量（n/mm2）：e = 9000.00 n/mm2 ； i-面板截面的慣性矩(mm4)； i= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大容許撓度: = 200 / 250 = 0.8 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.608200.04/(1009000.01.94105) = 0.13 mm；面板的最大撓度計算值 =0.13mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 = 0.8mm,滿足要求！4 豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算

46、。本工程柱高度為4m,柱箍間距為400mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 50100100/6 = 83.33cm3；i = 50100100100/12 =416.64cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中， m-豎楞計算最大彎距(nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.251.520.2=12.37kn/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.0

47、00.2=0.56kn/m； q = 12.37+0.56=12.93 kn/m；豎楞的最大彎距：m =0.112.93400.0400.0= 206880n.mm；其中， -豎楞承受的應(yīng)力(n/mm2)； m -豎楞計算最大彎距(nmm)； w -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，w=83333； f -豎楞的抗彎強度設(shè)計值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值: = m/w = 206880/83333 = 2.5n/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值 =2.5n/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設(shè)計值 =13n/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)

48、梁計算，公式如下:其中， -豎楞計算最大剪力(n)； l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.251.520.2=12.37kn/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.42.000.2=0.56kn/m； q = 12.37+0.56=12.93 kn/m；豎楞的最大剪力： = 0.612.93400.0 = 3103.2n；截面抗剪強度必須滿足下式:其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(n/mm2)； -豎楞計算最大剪力(n)： =3103.2n； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設(shè)計值(n/mm2)：fv = 1.300 n/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值: =33103.2/(250.0100.0)=0.931n/mm2；豎楞截面抗剪強度設(shè)計值: fv=1.300n/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值 =0.93