模板工程施工方案

1、目 錄一、工程概況01二、編制依據(jù)01三、模板施工方法01四、模板操作及施工時(shí)需注意的安全02五、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)與成品保護(hù)04六、梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)05一、工程概況1. 工程名稱：西工大長(zhǎng)安校區(qū)醫(yī)院門診樓2. 建設(shè)單位：西北工業(yè)大學(xué)長(zhǎng)安校區(qū)3. 設(shè)計(jì)單位：中國(guó)建筑西北設(shè)計(jì)院有限公司 4. 監(jiān)理單位：西北工業(yè)大學(xué)康廈監(jiān)理有限公司 5. 施工單位：陜建集團(tuán)第十一建筑工程公司6. 建設(shè)地點(diǎn)：西安市長(zhǎng)安區(qū)東大鎮(zhèn)本工程為四層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑高度：18.7m；總建筑面積：6665平方米；總工期：300天。二、編制依據(jù) 本工程結(jié)構(gòu)、建筑施工圖紙，建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB 50300200

2、1）、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008、建筑安裝分項(xiàng)工程施工工藝規(guī)程（DBJ 012696）、 建筑工程施工手冊(cè)第四版等有關(guān)的施工規(guī)程、工藝標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范。三、模板施工方法 1、在支撐架的頂部（梁底縱向橫桿部位）和底部（距地200以內(nèi)）必須滿設(shè)縱橫方向水平橫桿，每步也必須滿設(shè)縱橫方向水平橫桿。 2. 剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿高支架四周滿設(shè)剪刀撐；b.中部框架梁按間隔不超過(guò)6米設(shè)置縱橫剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長(zhǎng)采用搭接，搭接長(zhǎng)度不小于1m，等間距設(shè)置3個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接斜桿桿端的距離不小于100mm。 3. 頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)： a.梁底大楞的縱向支撐橫桿與梁底立桿的連接扣

3、件必須用扣件連接牢固。 4. 支撐架搭設(shè)的要求： a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)：所有架體均采用483.0焊接鋼管搭設(shè)，滿堂支模架立桿縱橫間距為900，步距1600，所有兩根相鄰架桿（立桿或縱橫水平桿）的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個(gè)相鄰接頭在水平方向錯(cuò)開(kāi)的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不大于縱橫間距的1/3。梁底按照全跨度的3起拱，底部留設(shè)清掃口； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求：均按高度10米以內(nèi)要求：垂直度誤差不超過(guò)25，橫桿水平誤差20； c.確保每個(gè)扣件都牢固固定住連接部分的縱橫架桿，扣件螺栓擰緊扭力矩值不小于40Nm，也不大

4、于65Nm，用力矩扳手檢查扣件總數(shù)的10。d.地基支座的設(shè)計(jì)：地基回填土必須按照規(guī)范要求分層回填，層層夯實(shí)，壓實(shí)系數(shù)達(dá)0.94以上，地基承載力達(dá)到105KN/以上,在所有立桿底部支墊300(寬)50（厚）4000（長(zhǎng)）通長(zhǎng)松木腳手板，并設(shè)置立桿底座（15015010厚鋼板），將鋼管支設(shè)在底座上，不得將立桿直接置于腳手板上。在搭設(shè)施工過(guò)程中由專人負(fù)責(zé)搭設(shè)過(guò)程中的安全。1）柱模板 柱模采用15mm厚木膠合板，縱楞60*80200木枋，橫楞采用48鋼管箍，地面往上兩道400，再往上600對(duì)拉螺桿緊固。2）梁模板梁底模采用15mm厚木膠合板，下墊60*80木方沿梁長(zhǎng)布置的擱柵，擱柵鋪于鋼管腳手架上。梁

5、側(cè)模采用15mm厚木膠合板，釘橫向60*80木龍骨，用縱向木檔加固，加對(duì)拉螺栓緊固，梁底加鋼管頂撐加固。次梁模板的安裝在主梁模板安裝并校正后進(jìn)行。主梁跨度超過(guò)4m時(shí)，在梁模的跨中按梁跨的2度起拱。700mm高以下的梁，模板為15mm厚木模板，底模下墊平行于梁的60*80木方200，擱在900的鋼管橫楞上，橫楞用扣件連接在縱向水平桿上，水平桿與支模架立桿相連；側(cè)模外設(shè)60*80150的縱楞，縱楞外側(cè)用900鋼管加固。700mm高以上的梁，1米以下梁模板為15mm厚木模板。底模下墊平行于梁的60*80200木方，擱在900的鋼管支架上，支架上設(shè)一道拉桿；側(cè)模外設(shè)60*80的托木150，托木傳力給橫

6、向木檔及兩道對(duì)拉螺桿。 3）板模板 平板模：板模在梁模支好后進(jìn)行，板模采用木膠板拼裝，板厚150mm的板模鋪設(shè)在6080木方擱柵上，擱柵擱置在滿堂腳手架上。本工程板模采用15mm厚木膠合板，下為200的60*80木方擱柵，木方擱在900的483.0鋼管支撐上。四、模板操作及施工時(shí)需注意的安全1、 模板和鋼管一定要按設(shè)計(jì)上的型號(hào)配置，當(dāng)型號(hào)改變時(shí)，一定要通知技術(shù)負(fù)責(zé)人，經(jīng)過(guò)審批后方可進(jìn)行模板的搭設(shè)。2、 模板系統(tǒng)一定要按計(jì)算書(shū)上的間距安裝，不經(jīng)技術(shù)負(fù)責(zé)人審批不得隨意改變。3、 模板安裝時(shí)一定要注意各個(gè)節(jié)點(diǎn)的連接牢固和拼縫的嚴(yán)密，特別是支撐與模板的連接點(diǎn)，一旦出現(xiàn)連接不牢的問(wèn)題后果將不堪設(shè)想。4、

7、 模板的拆除應(yīng)遵循自上而下先拆側(cè)向支撐后拆垂直支撐，先拆不承重結(jié)構(gòu)后拆承重結(jié)構(gòu)。5、 柱模應(yīng)自上而下、分層拆除。拆除第一層時(shí)，用木錘或帶橡皮墊的錘向外側(cè)輕擊模板上口，使之松動(dòng)，脫離柱混凝土。依次拆下一層模板時(shí)，要輕擊模邊肋，切不可用撬棍從柱角撬離。6、 梁模板的拆除應(yīng)先拆支架的拉桿以便作業(yè)，而后拆除梁與樓板的連接角模及梁側(cè)模板。拆除梁模大致與柱模相同，但拆除梁底模支柱時(shí)應(yīng)從跨中、向兩端作業(yè)。7、 模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂材料。頂撐要垂直，底端平整堅(jiān)實(shí)，并加墊木。木楔要釘牢，并用橫桿順拉和剪刀撐拉牢。8、 支模應(yīng)按工序進(jìn)行，模板沒(méi)有固定前，不得進(jìn)行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。9

8、、 支設(shè)4米以上的立柱模板。四周必須頂牢。操作時(shí)要搭設(shè)工作臺(tái)；不足4米的，可使用馬凳操作；模板作業(yè)面的預(yù)留洞和臨邊應(yīng)進(jìn)行安全防護(hù)，垂直作業(yè)應(yīng)上下用夾板隔離。10、 支設(shè)獨(dú)立梁模應(yīng)設(shè)臨時(shí)工作臺(tái)，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。11、 拆除模板應(yīng)經(jīng)施工技術(shù)人員同意。操作時(shí)應(yīng)按順序分段進(jìn)行，嚴(yán)禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。完工前，不得留下松動(dòng)和懸掛的模板。拆下的模板應(yīng)及時(shí)運(yùn)送到指定地點(diǎn)集中堆放，防止釘子扎腳。模板的堆放高度不得超過(guò)2米。12、 高處、復(fù)雜結(jié)構(gòu)模板拆除，應(yīng)有專人指揮和切實(shí)的安全措施，并在下面標(biāo)出工作面，嚴(yán)禁非操作人員進(jìn)入工作區(qū)。13、 拆除模板一般應(yīng)采用長(zhǎng)撬桿，嚴(yán)禁操作人員站在正

9、拆除的模板上。14、 拆模間隙時(shí)，應(yīng)將已活動(dòng)的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴(yán)防突然墜落，倒塌傷人。15、 模板拆除前必須有混凝土強(qiáng)度報(bào)告，強(qiáng)度達(dá)到規(guī)定要求后方可進(jìn)行拆模審批。五、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)與成品保護(hù)保證項(xiàng)目模板及其支架必須具有足夠的強(qiáng)度，剛度和穩(wěn)定性；其支承部分應(yīng)有足夠的支承面積。如安裝在基土上，基土必須堅(jiān)實(shí)，并有排水措施。對(duì)凍脹土必須有防凍融措施?；卷?xiàng)目模板接縫不應(yīng)漏漿。模板與混凝土接觸表面必須清理干凈并涂隔離劑，嚴(yán)禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接茬處。成品保護(hù)吊裝模板時(shí)輕起輕放，不準(zhǔn)碰撞，防上模板變形：拆模時(shí)不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土的表面和棱角。六、梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)西北

10、工業(yè)大學(xué)長(zhǎng)安校區(qū)醫(yī)院門診樓工程 ；西安市長(zhǎng)安區(qū)東大鎮(zhèn)西工大長(zhǎng)安校區(qū)對(duì)面；屬于框架結(jié)構(gòu)；共四層；建筑高度：18.7m；總建筑面積：6665平方米；總工期：300天。本工程由西北工業(yè)大學(xué)投資建設(shè)，中國(guó)建筑西北設(shè)計(jì)研究院設(shè)計(jì)，西安市鴻儒巖土科技開(kāi)發(fā)有限公司做地質(zhì)勘察，西北工業(yè)大學(xué)康廈建設(shè)監(jiān)理公司監(jiān)理，陜建集團(tuán)第十一建筑工程有限公司組織施工；由閆樹(shù)松擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，張濤擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)

11、范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:KLD2。-一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.20；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底

12、支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為483.0；立桿承重連接方式：?jiǎn)慰奂?，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：1.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：21.6；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：長(zhǎng)葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木

13、材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：900；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；固定支撐水平間距(mm)：900；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.

14、00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取3.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 26

15、.772 kN/m2、21.600 kN/m2，取較小值21.600 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 901.51.5/6=33.75cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布

16、活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.921.60.9=20.995kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.940.9=4.536kN/m；計(jì)算跨度: l = (900-150)/(4-1)= 250mm；面板的最大彎矩 M= 0.120.995(900-150)/(4-1)2 + 0.1174.536(900-150)/(4-1)2= 1.64105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.120.995(900-150)/(4

17、-1)/1000+1.24.536(900-150)/(4-1)/1000=7.134 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.64105 / 3.38104=4.9N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =4.9N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 20.995N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (900-150)/(4-1)=250mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 60

18、00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 901.51.51.5/12=25.31cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67720.995(900-150)/(4-1)4/(10060002.53105) = 0.366 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(900-150)/(4-1)/250 = 1mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.366mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 7.134/0.900

19、= 7.927kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.642 kNm，最大支座反力 R= 7.848 kN，最大變形 = 1.398 mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 6.42105/6.40104 = 10 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f =

20、17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 10 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 900/400=2.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =1.398mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力7.848kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = .00 N/mm2； 主楞

21、計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.589 kNm，最大支座反力 R= 10.667 kN，最大變形 = 0.167 mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 5.89105/8.99103 = 65.5 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =65.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.167 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓

22、度計(jì)算值 =0.167mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4501515/6 = 1.69104mm3； I = 450151515/12 = 1.27105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W

23、f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.450.90=11.300kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4(2.00+1.50)0.450.90=1.985kN/m；q=11.300+1.985=13.284kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12513.2841752=5.09104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37511.30.175+0.4371.9840.175=0.893kNRB=1.25ql=1.2513.2840.1

24、75=2.906kN =Mmax/W=5.09104/1.69104=3N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=9.416kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =175.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最

25、大撓度計(jì)算值: = 0.52111.31754/(10060001.27105)=0.073mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.073mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.7mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2.906/0.45=6.457kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截

26、面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.16.4570.452 = 0.131 kNm；最大應(yīng)力 = M / W = 0.131106/64000 = 2 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 2 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.4570.45 = 1.744 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 31.7441000/(26080

27、) = 0.545 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.545 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.6776.4574504 /(10010000256104)=0.07mm；方木的最大允許撓度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.07 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.8 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.893kN梁

28、底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.906kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.350)/40.450(1.20.15024.000+1.41.500)+1.220.450(0.900-0.150)0.300=0.857kN 簡(jiǎn)圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N3=0.202 kN；N2=6.003 kN；最大彎矩 Mmax=0.185 kNm；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.083 mm；最大應(yīng)力 =0.185106/4730=39.2 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205

29、N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 39.2 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.202 kN 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.032 kNm ；最大變形 max = 0.07

30、3 mm ；最大支座力 Rmax = 0.434 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.032106 /(4.73103 )=6.7 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 6.7 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.073mm小于900/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 6.003 kN 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 Mma

31、x = 0.945 kNm ；最大變形 max = 2.162 mm ；最大支座力 Rmax = 6.903 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.945106 /(4.73103 )=199.9 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 199.9 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=2.162mm小于900/150與10 mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計(jì)算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為1.00kN?？v向或橫向水平桿與立

32、桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=6.903 kN；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N2 =6.903kN；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.1254.2=0.629kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(0

33、.90/2+(1.20-0.35)/4)0.900.30+(0.90/2+(1.20-0.35)/4)0.900.150(1.50+24.00)=2.951kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N5=1.4(1.500+2.000)0.900/2+(1.200-0.350)/40.900=2.922kN；N =N2+N3+N4+N5=6.903+0.629+2.951+2.922=13.406kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截

34、面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.163； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m；得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = 3163.36 /

35、15.9 = 199；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.182；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=13405.504/(0.182450) = 163.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 163.7N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =6.003kN；腳手架鋼管的自重： N3 =1.20.1254.2=0.629kN；N =N1+N3 =6.003+0.629=6.632kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 l

36、o/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.163 ； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)

37、范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m；得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.182；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=6631.798/(0.182450) = 81N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 81N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.001(1.6+0.12) = 2.095 m； k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.163; k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a =1.8按照表2取值1.001；lo/i = 2095.493 / 15.9 = 132；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.386；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；= 13405.504/(0.386450) = 38.2N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 38.2N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件