苯硝化反應生產(chǎn)硝基苯間歇式反應釜的設計1400噸.doc

1、苯硝化反應生產(chǎn)硝基苯間歇式反應釜的設計1.基本設計條件的選定1.1反應溫度的確定1、生產(chǎn)能力：1400噸硝基苯年。2、原料和生產(chǎn)方法：苯含量為 98 %的工業(yè)苯，利用非均相混酸硝化法進行硝化反應，反應過程中除了主產(chǎn)物硝基苯以外，還產(chǎn)生了少量的二硝基苯。要求反應結(jié)束時硝基苯的收率達 98 %。設定: 物料的進料溫度為45，出口溫度為55夾套中水的進口溫度為-10,出口溫度為-51.2 反應器的選擇 苯的硝化是一個強放熱反應，而且在以混酸作硝化劑時，混酸中的硫酸被反應生成水稀釋而放出大量熱量。這樣大的熱量如不及時移出，勢必會使反應溫度迅速上升，不僅會引起多硝化、氧化等副反應，使產(chǎn)品質(zhì)量變壞，同時還

2、會發(fā)生硝酸分解，產(chǎn)生大量紅棕色二氧化氮氣體，污染周圍環(huán)境，嚴重時甚至會發(fā)生爆炸事故。因此采取有效的冷卻方式及時移出反應熱是維持一定硝化溫度、保持反應正常進行的重要條件。此外,本實驗產(chǎn)量較小.因此,選用夾套間歇反應釜。2. 物料衡算以晝夜生產(chǎn)能力為基準：按年開工數(shù)為330天計，每晝夜生產(chǎn)硝基苯的量為化學反應式： 純苯投料量：所需消耗的工業(yè)苯的量：硝酸理論消耗量：生成水的量：在實際生產(chǎn)中每加入500kg工業(yè)苯消耗的混酸為2020kg，其中占59.6%，占20%，水占20.4%混酸總量：混酸中的量：混酸中的量：混酸中水的量：物料總量：反應后剩下的的量：反應后水的總量：廢酸總量： 苯的體積：混酸的體積

3、：總進料量：3. 反應釜體的設計3.1 反應釜體積的計算取反應操作時間為6h，每天可以完成4次操作V總進料量V出料量，所以反應釜體積填充系數(shù)取 反應釜的體積圓整為4.0 次設備臺數(shù)：安裝臺數(shù)m取1臺3.2 反應釜尺寸的計算反應釜取 長徑反應釜直徑圓的公稱直徑系列，標準橢圓形封頭取相同的直徑查封頭附表得： 直邊高，內(nèi)表面積筒體高度：當，查表得標準橢圓封頭容積，筒體每1m高得容積筒體高估算為：于是=0.38實際容積為：4. 攪拌裝置的設計4.1 攪拌器的選擇 攪拌器的作用使釜內(nèi)物料混合均勻。攪拌器的類型很多，分為：推進式、槳式、渦輪式、錨式、框式、螺桿式、螺帶式等，攪拌器選型時，主要考慮：(1)保

4、證從反應器壁或侵入式熱交換裝置到反應混合物能有高的給熱系數(shù)。(2)具有顯著的攪拌效果，特別是對多相反應。(3)攪拌所消耗的能量應盡可能小 攪拌器結(jié)構(gòu)的確定按標準構(gòu)型攪拌裝置考慮。 由于本設計中的混合液為不互溶的硝化反應器，常采用徑向渦輪式攪拌器；當攪拌器置于容器中心時攪拌粘度不高的液體時，液體易形成漩渦，為了改善攪拌效果，消除打旋，則在器內(nèi)擋板。渦輪式攪拌器直徑小，轉(zhuǎn)速高，產(chǎn)生循環(huán)量大。4.2 攪拌器尺寸的計算因為選用渦輪式攪拌器，查表可知：攪拌器的直徑：攪拌槳葉寬：葉輪距槽底高度：槳葉數(shù)：6 為了消除可能的打旋現(xiàn)象，強化傳熱和傳質(zhì)，安裝6塊寬度為（1/10）D，即0.15m的擋板，全擋板條件

5、判斷如下： 由于0.3780.35,因此符合全擋板條件4.3 攪拌器的轉(zhuǎn)速和功率計算 轉(zhuǎn)速的確定:根據(jù)選定的槳式攪拌器來選定，查表可知，物料粘度不是太高，通常轉(zhuǎn)速在80120轉(zhuǎn)/分，則n=2.5轉(zhuǎn)/分4.4 電機的功率計算和減速機的選擇4.4.1電機的功率的計算根據(jù),有檔板條件下，查表得4.4.2減速裝置的選擇 目前我國已頒布的標準釜用立式減速機，有擺線齒行星減速機、兩級齒輪減速機、三角皮帶減速機和諧波減速機四種。 釜用立式攪拌機減速機外形及尺寸可查標準HG5-745-747-785. 傳熱裝置的設計5.1 熱量衡算熱平衡式 式中 Q1進料帶入設備中的熱量，KJQ2換熱劑（水）傳遞的熱量，KJ

6、Q3化學過程的反應熱與伴隨的溶解蒸發(fā)等物理化學過程放出或吸入的熱量的總和，KJQ4產(chǎn)物從設備中帶出的熱量，KJQ5消耗向周圍散失的熱量，KJQ6設備向周圍散失的熱量，KJQr濃度發(fā)生變化熱，KJQp化學反應熱，KJ假設（由經(jīng)驗得知）：Q5+Q6=15%基準溫度為45C則 Q1=GiCp(t1-t2)=GicCp(45-45)=0熱量平衡式可寫成5.1.1計算Q45.1.1.1硝基苯物質(zhì)Cp的計算（用Missenard法估算其Cp） 其結(jié)構(gòu)式，查基團數(shù)值，計算其Cp如下： Cp = CpC6H5-+CpNO2- = 113+64.9=177.9KJ/(k mol C)5.1.1.2廢酸中的Cp用

7、手冊查得CPHNO3 =1.78KJ/(KGC)CPH2SO4 =1.42KJ/(KGC)CPH2O =4.19KJ/(KGC)所以廢酸所以:5.1.2計算Q3（Q3=Qr+Qp） 5.1.2.1計算Qr（其中在條件中可知道苯在硝化是總的熱效應，=-134.0kJ/mol)5.1.2.2 Qp的計算按物料衡算數(shù)據(jù)進行計算在25C下：G混酸=11090.69Kg G廢酸=9551.25Kg G硝酸=2172.95KgQd計算如下：注：其中 ， ，S，N，W分別表示硫酸，硝酸及水在混酸中的百分質(zhì)量所以,同理 由蓋斯定律得： 所以5.1.3熱負荷Q2計算每小時熱負荷：5.2傳熱裝置幾何尺寸的計算5.

8、2.1夾套的尺寸確定夾套直徑裝料系數(shù)夾套高 m圓整后，夾套高mm封頭的表面積1m高內(nèi)表面積夾套總傳熱面積F=3.7383+5.660.69=7.64m25.3 傳熱面積的校核5.3.1釜側(cè)的傳熱膜系數(shù) D反應釜的直徑， 1800mm流體的導熱系數(shù)，0.36W/（mK）n攪拌轉(zhuǎn)速，2.50r/sd攪拌漿直徑，0.50m流體密度， kg/m3，s流體及其器壁上的黏度Pas 因為Re400 有擋板 所以查得J=0.74 a=0.67 b=0.33 c=0.14 因為 400 有擋板 所以查表2-8得J=0.74 a=0.67 b=0.33 c=0.14 5.3.2夾套側(cè)冷卻水對流傳熱系數(shù)Re3600

9、時，d 取u=0.04m/s 取井水Rz=0.0002 =62.90.00247=404.86w/()5.3.3需要的傳熱面積的A5.3.4 校核傳熱面積 因為 F=7.64A=2.56 所以該反應釜可以滿足條件6.設計參數(shù)一覽表筒體幾何尺寸項目及代號參數(shù)及結(jié)果全容積V, m33.29操作容積V1 , m32.63傳熱面積F, m27.64釜體形式圓筒形封頭形式橢圓行長徑比i = H1 / D11.3初算筒體內(nèi)徑D1 , m1.80圓整筒體內(nèi)徑D1 ,mm1.80一米高的容積V1m , m32.545釜體封頭容積V1封 ，m30.866釜體高度H1 = ( V V1封) / V1m , m0.

10、69實際容積V = V1m H1 + V1封 ,m32.622夾套筒體內(nèi)徑D2 , mm1900裝料系數(shù) = V操 / V 或按=0.60.85選取0.75夾套筒體高度H2( V - V1封) / V1m , m0.43圓整夾套筒體高度H2 , mm500罐體封頭表面積F1封 ，m23.7383一米高筒體內(nèi)表面積F1m , m25.66實際總傳熱面積F = F1mH2 + F1封 , m27.64計算結(jié)果表項目符號單位設計計算數(shù)據(jù)及選型攪拌器攪拌器型式六片平直葉圓盤渦輪式攪拌器葉輪直徑dm0.5葉輪寬度bm0.105葉輪距槽底高度Cm0.5攪拌轉(zhuǎn)速nr / s2.5槳葉數(shù)z6攪拌功率NW976

11、0.95攪拌器附件擋板nb6擋板寬度Wm0.15夾套夾套型式螺旋板夾套，內(nèi)設導流板螺旋板螺距Pm查表確定夾套環(huán)隙Em查表確定夾套內(nèi)冷卻水流速um / s 0.04冷卻水移出熱量QW被攪拌液體側(cè)的對流傳熱系數(shù)jW /()926.55夾套側(cè)冷卻水對流傳熱系數(shù)W /()971.78攪拌槽總傳熱系數(shù)KW /()404.86所需夾套面積F7.647. 后記 本次是氯苯硝化反應生產(chǎn)硝基苯間歇式反應釜的設計，首先要根據(jù)反應物的反應程度確定反應器類型，再根據(jù)其物性確定攪拌器的類型。反應時先把反應物預熱到45C，在熱量衡算中就應注意起始溫度，以免出錯。反應釜和攪拌器，封頭等規(guī)格要查化工手冊得出。在最后的傳熱面積校核中，實際的傳熱面積應小于反應所需要傳熱面積，所以需要加上蛇管以加大傳熱面積。經(jīng)過這次的設計，我們對精細化工反應工程與設備這門課程有了更深入的了解，對整個設計的思路有了整體的認識，課程設計主要鍛煉的是我們的獨立思路能力、開拓我們的思維、培養(yǎng)收集、篩選資料的能力，以及鍛煉動手能力。8.參考文獻1有機合成工藝優(yōu)化陳榮業(yè)著，北京：化學工業(yè)出版社，2005.92精細有機化工原料及中間體手冊徐克勛，北京：化學工業(yè)出版