最新現澆箱梁超高模板支架搭設專項施工技術方案.優(yōu)選

1、慶巫奉高速公路A14合同段B匝道2 號橋支架搭設專項施工技術方案編制：審核:湖南省第六工程公司重慶巫奉高速公路 A14合同段項目經理部二00八年十二月目 錄一：工程概況第3頁二：施工技術方案第3頁1、基礎處理第3頁2、鋼管支架材料選用和質量要求第6頁3、支架搭設方案第6頁三、腳手架受力計算書 第8頁1 混凝土結構及支撐架結構設計 第8頁2 垂直荷載計算 第8頁3.單肢立桿軸心荷載 第 9頁4 立桿強度核算 第9頁5 .風荷載計算 第9頁6 斜桿強度驗算 第10頁7 .立桿受拉驗算 第10頁8.地基承載力驗算 第11頁附錄一：B匝道2號橋立面圖 第12頁附錄二：B匝道2號橋支架布置平面圖 第13

2、頁一. 工程概述：B匝道2號橋現澆箱梁分為3聯，第1、3聯為三跨預應力混凝土連續(xù)箱 梁體系，跨徑組合為23+28+23m。采用箱形梁，橫截面為單箱單室，梁高1.6m, 箱梁頂寬8.5m。底寬4.5m。橋面設9cm瀝青混凝土鋪裝。第2聯為四跨預應 力連續(xù)剛構體系，跨徑組合為 24+2 X 42+24m。采用箱形梁，橫截面為單箱單 室，箱梁頂寬8.5m,底寬4.5m，梁高2.1m。橋面9cm瀝青混凝土鋪裝。全橋上部構造施工方法：采用滿堂落地支架現澆方法完成。在第二聯中跨滿堂 支架施工時，由于跨徑較大且第6跨箱梁最高處離地面約50m左右，是全橋上部構 造施工中質量安全控制的關鍵工序。故特將其作為專項

3、技術方案進行逐一詳細說明。二. 施工技術方案：1. 支架基礎處理：在支架搭設前應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。施工時，根據現場地質情況進行處理，以保證達到地基承載力要求。對軟土， 首先用挖掘機對箱梁下方12m寬度范圍內松軟地段全部挖除，采用碎石土換填，用 推土機對場地全部進行推平，并設置橫向單向橫坡，坡度控制在1 %范圍內，便于及時排除雨水，最后用16T振動壓路機碾壓密實，達到表面平整無輪跡，局部有反彈 地段需采用重新換填片石擠密等措施以達到承載能力。對老土，采用推土機去除表 層土后，壓路機碾壓密實，碾壓工藝及壓實度要求同前，橫坡調整到1%內。在搭設第二聯中跨滿堂支架時，由于跨

4、徑較大且第6跨箱梁最高處離地面約50m左右，搭設支架前將用YZ16壓路機對原狀土進行碾壓使之地基承載力標準值 達到中密要求，同時還應在容易遭受浸泡的軟弱地基支架搭設區(qū)域范圍內澆筑 15CM厚的C15砼進行硬化處理。在縱向坡度過大地段，開挖成臺階，便于立桿支墊平整。人工開挖臺階至滿足 承載力要求即可，澆筑15CM厚的C15砼進行硬化處理。每一臺階 60cm高，M10 號砂漿護面擋土，臺階預留采用蛙式夯夯實。(如下B匝道2號橋鋼管支架基礎處 理示意圖示)在處理完畢后的支架基礎上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪 設枕木或邊長30X 40cm,厚15 cm預制C20混凝土預制塊，為盡量減少地

5、基變形的影 響。壓實的土層及碎石土層的寬度大約為 12米。為避免處理好地基受水浸泡，在支 架兩側開挖20 X 20cm的截排水溝，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑。在5#6#墩之間貫穿一條過水面積約0.3 m2的沖溝，防止水流對支架基礎沖刷 影響，需增設一條長14m，孔徑2m*1m鋼筋混凝土蓋板涵(詳情參見B2橋支 架基礎處理增設蓋板涵施工簡圖。)涵背回填采用透水性材料填筑，采用蛙式夯分 層夯實至地基承載力要求方可進行搭架施工。現澆箱梁支架基礎處理工程數量統計：(1) 支架搭設前，對7#墩10號臺軟土堆積層較厚的支架搭設區(qū)域，首先用挖掘機對箱梁下方12m寬度范圍內松軟地段全部挖除，按平均

6、深度2m計算：土方開挖：12* (23+28+23) *2=1776 m3;(2) 由于跨徑較大且第5、6跨箱梁最高處離地面約50m左右，搭設支架前將 用丫Z16壓路機對原狀老土進行集中碾壓至滿足承載力要求；壓路機機械臺班：10h;(3) 應在容易遭受浸泡的軟弱地基支架搭設區(qū)域范圍內(即3#墩10號臺)澆筑15CM厚的C15砼進行硬化處理。澆筑 C15 砼：12* (24+42+42+24+23+28+23) *0.15=370.8 m3(4) 由于第4、7跨箱梁位于在縱向坡度過大地段，基礎需開挖成臺階，便于立桿支墊平整。人工開挖臺階至滿足承載力要求即可澆筑15CM厚的C15砼進行硬化處理。每

7、一臺階 60cm高，M10號砂漿護面擋土，臺階預留采用蛙 式夯夯實。人工開挖土石方：2* 12*16*(0.6*1.5) =345.6m3 ；(5) 在處理完畢后的支架基礎上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的 位置鋪設邊長30X 40cm,厚15 cm預制C20混凝土預制塊，為盡量減少地基變 形的影響。則第2聯箱梁第一階段箱梁施工共需 C20混凝土預制塊：20*100=2000塊；(6) 為避免處理好地基受水浸泡，在支架兩側開挖20 X 20cm的截排水溝 (砂漿抹面)，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑；全橋共計需設置截排水溝 600m;(7) 在5#6#墩之間貫穿一條過水面積約0.3

8、 m2的沖溝，防止水流對支架基礎 沖刷影響，需增設一條長16m，孔徑2m*1.5m鋼筋混凝土蓋板涵。每延米涵臺及基礎 C20砼：4.28+1.14=5.42m3；C20 砼共計：16*5.42=86.72 m3每延米M7.5漿砌片石鋪底：0.6m3；M7.5漿砌片石共計：16*0.6=9.6 m3;涵洞蓋板 C30砼共計：16*0.323=5.168 m3;涵洞蓋板鋼筋工程量共計：16*17.8=284.8kg;(8) 在第5、6跨間澆注60cm80cm厚5米寬(底板對應位置)的片石混凝土。在片式混凝土上再設置框架格子梁.I PO-” o cbO人工開挖至弱風化層并用M10號砂漿護面C15混凝

9、土處理B匝道2號橋鋼管支架基礎處理示意圖2. 鋼管支架材料選用和質量要求滿堂支架搭設采用鋼管腳手架，鋼管規(guī)格為48mm x 3.5m m,且有產品合格 證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管?？奂?應按現行國家標準鋼管支架扣件（GB15831）的規(guī)定選用，且與鋼管管徑相配 套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單 位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼 管支架扣件（GB15831 ）的規(guī)定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂 縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。3. 支架搭設方案：在

10、支架基礎施工完成后，對箱梁支架進行放樣，確定其平面位置，在架設時按預先確定的位置搭設?？v向間距為0.9米，橫桿步距為1.5m;在橫橋向腹板及縱橋向橫梁位置立桿間距加密為0.4m。三、腳手架受力計算書1 混凝土結構及支撐架結構設計B匝道2號橋現澆箱梁如上圖所示，箱梁頂寬8.5m，底寬4.5m，咼2.1m。最咼點模板標咼大約為50m。選擇鋼管腳手架作模板支撐架，立桿橫向間距如圖1所示，縱向間距為0.9米，橫桿步距為1.5m;在縱向橫隔板位置立桿間距間距加密為0.4m。2 垂直荷載計算(1) 鋼筋與混凝土重量：第二聯長 132 米，共 855 方混凝土，855方 25kN / 方 0.9米 145.

11、7386kN132米可分解為頂板均部荷載q1 9.9710kN /m，腹板均部荷載q? 25.3727kN/m，底板均部荷載q37.3194kN /m圖2:荷載分解圖由圖2 “荷載分解圖”可知立桿 A和立桿B所承受的荷載最大：9.9710 X 0.4+ ( 7.3194+25.3727 ) X 0.2375=12.9787 kN(2) 模板自重(內模和外模采用定型組合鋼模，底板采用木模)：0.4 0.9 0.5kN/m20.18kN(3) 施工人員及設備荷載：1.0 X 0.9 X 0.4=0.36 kN(4) 振搗混凝土時的施工荷載：1.0 X 0.9 X 0.4=0.36 kN(5) 單根

12、立桿及作用范圍內的橫桿鋼管、扣件自重荷載：G=51+ (0.4+0.9 ) X 34 X 3.84+34 X 2X 1.32=455.328 kg=4.5533kN3.單肢立桿軸心荷載 N =1.2 X( 12.9787+0.18+4.5533 ) +1.4 X( 0.36+0.36 ) =22.2624kN4 立桿強度核算150(1) 立桿長細比：旦 94.94 ;折減系數 0.6261.58(2) 容許荷載：N0.626 489 20562753.4N62.7534kN因N N，故立桿承載合格；(3) 扣件強度驗算：因立桿頂部荷載 N 頂=1.2 X( 12.9787+0.18 ) +1.

13、4 X( 0.36+0.36 ) =16.7984kN 8 kN 超出了扣件的抗滑強度，所以不能直接用扣件摩擦力把橫桿上的荷載傳遞到立桿?，F采用頂托承載頂層橫向鋼管，并把荷載傳遞到立桿的方法。故不需要考慮頂層扣件抗滑移的問題。5 風荷載計算k 0.7 z s o風壓高度變化系數z按B類離地50米高取值為1.67;折減系數按地處山間盆地、谷地等閉塞地形 n =0.7&0.85, z 1.67 0.81.336(1) 上端密網風荷載標準值：k0.71 .3360.80.80.30.1796 kN / m 2(2) 上端模板風荷載標準值：k0.7 1.3360.81.00.30.2244kN /m2

14、(3) 轉化為節(jié)點風荷載：1(2.1 0.9 0.17962.1 0.9 0.2244) 1.41.0690kN(4) 下端架體風荷載:擋風系數0叫梏嚴0.0889標準風載k0.7 1.336 1.2 020.30.0299kN/m考慮排架連續(xù)承受風荷載計算,10.08890.9111stw 12141510.91110.911120.9111140.9111158.7126求得節(jié)點風荷載：1.4 stw k 1.5 0.91.4 8.7126 0.0299 1.5 0.90.4924kN分解圖分解圖圖3因風荷載自上向下傳遞，具有累積性，故在最底層桿件內力最大 倒數第二層以上的水平風荷載累計為

15、：1 (n 1)1.0690(34-1) 0.492417.3182kN6. 斜桿強度驗算：（受如圖3,分解圖中的斜桿受拉，其拉力大小和分解圖中的斜桿所受壓力相等。 拉和受壓與風荷載的方向有關，當風荷載改變方向時，拉桿和壓桿的位置也出現互換） 最大斜桿內力發(fā)生在最下端，最大內力:sn丿 2 217.31820.91.50.98.4138kN174 9斜桿長細比： 両117，查表得.509斜桿承載力:NsAf 0.509 489 20551024.7 N 51.0247 kNsn（合格）采用旋轉扣件扣接斜桿，其承載力為8kN,略小于斜桿最大荷載 8.4138kN （不合格）。由于風荷載自上向下具

16、有累積性，當 n=32時斜桿的最大內力為7.6961，所以在斜桿底部2 層步高的范圍內采用雙扣件，雙扣件的抗滑強度為12kN 8.0422kN，故合格。7. 立桿受拉驗算：由圖3中的分解圖可知立桿此時受拉豎向拉力T17.3182 1.50.97.2159kN4.5533kN （單肢立桿自重）（不合格）水平風荷載： s 勺(n 1)1.0690 (n -1) 0.49240.4924n 0.5766鋼管自重為：G=1.5 x n+ (0.4+0.9 ) x n x 0.0384+n x 2X 0.0132=0.1339n風荷載引發(fā)的豎向拉力與鋼管自重之差：(0.2052 n 0.2403) 0.

17、1339n 0.2403 0.0653n ,當n=4時風荷載引發(fā)的向上的拉力開始大于立桿自重，并且風荷載引發(fā)的拉力與立桿自重的差值隨高度增加而每步增加0.0653kN，即每6步（每6步斜桿發(fā)生一次轉折）增加0.3918kN ;現在在每個斜桿轉折點處增加配重 200公斤（縱向每5排設一組橫向剪刀撐）, 即分別在（從箱梁底板起向下計算）6米、15米、24米、33米、42米高度處的斜桿斜桿發(fā) 生轉折點處增加200公斤的配重。注：因風荷載計算考慮為鋼管架搭設完畢， 已搭設箱梁側模和安全網的最大風荷載， 而沒有 任何施工荷載的最不利時間段，故當鋼筋、混凝土等荷載增加后，根據增加的重量可減少或 取消配重。8. 地基承載力驗算（1）立桿基礎底面的平均壓力上部結構傳至基礎頂面的軸向荷載：N =22.2624kN接地調節(jié)螺桿支承座下墊 0.35 X 0.35 x 0.1cm3混凝土預制塊受力面積：Ad0.35 0.35 0.1225m2立桿基礎底面的平均壓力:NAd22.26241kN20.1225m21