新建高速鐵路工程單箱單室連續(xù)梁施工方案范本

1、新建鐵路魯南高速鐵路日照至臨沂段連續(xù)梁施工方案編制: 常倫 復核: 李茂玉 審核: 李茂玉 日照榮光建筑工程有限公司第六項目部2020.8.31目錄一、編制依據.1二、結構形式.1三、施工計劃.1四、施工人員機械及材料配置.2五、施工工藝.3六、安全環(huán)保措施.28七、質量控制標準.301、 編制依據高速鐵路設計規(guī)范(TB10621-2020)鐵路橋涵設計基本規(guī)范(TB10002.1-2020)鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力結構設計規(guī)范(TB10002.3-2020)鐵路混凝土結構耐久性設計規(guī)范(TB1005-2020)時速300-350公里客運專線鐵路CRTS I板式無砟軌道(通線(2020)23

2、01)高速鐵路橋涵工程施工質量驗收標準(TB10752-2020)鐵路預應力混凝土連續(xù)梁(剛構)懸臂澆筑施工技術指南(TZ324-2020)2、 結構形式1、 梁體為單箱單室、等高度箱梁,底板腹板定版局部向內側加厚。全聯(lián)在端支點,中支點處設橫隔板,橫隔板設有孔洞,供檢查人員通過。2、 橋面寬度:防護墻內側凈寬9.0m,橋梁寬12.6m,橋梁建筑總寬12.9m。3、 梁全長113.5m,計算跨度32+48+32m,截面中心線處梁高3.035m,梁底下緣按直線變化。邊支座中心線至梁端0.75m,梁縫分界線至梁端0.10m。邊支座橫橋向中心距4.50m。中支座橫橋向中心間距4.50m。3、 施工計劃

3、計劃開工日期:以招標人書面開工通知為準；竣工日期:滿足招標人總體施工計劃要求；施工總工期:最終以招標人書面通知為準,施工進度應滿足發(fā)包人及招標人要求。4、 施工人員、機械及材料配置附表一:擬投入本標段的主要施工設備表序號設備名稱型號規(guī)格數量國別產地制造年份額定功率生產能力用于施工部位備注1塔吊4中國2平板車12m1中國3空壓機W-1.6/84中國11000W4電焊機5003中國5雙排運輸車1中國6三輪翻斗車1中國附表二:擬配備本標段的實驗和檢測儀器設備表序號儀器設備名稱型號規(guī)格數量國別產地制造年份已使用臺時數用途備注1水準儀DSZ24中國測量2經緯儀DT102C1中國測量3試塊模具15*15*

4、1530中國混凝土檢測4坍落度筒1混凝土檢測附表三:勞動力計劃單位:人工種按工程施工階段投入勞動力情況鋼筋工20木工20混凝土工10力工8管理人員9五、施工工藝5.1 掛籃懸臂澆筑施工工藝流程完成樁基、承臺墩柱施工后,分別在承臺上搭設支架,澆筑 0 號段箱梁,完成預應力張拉壓漿后,安裝掛籃,利用掛籃作為模板,施工 1 號梁段,1 號梁段施工完畢后,掛籃前移,繼續(xù)澆筑剩余梁段；同時在掛籃施工期間,在過渡墩安裝支架,完成邊跨現澆段施工；然后利用掛籃澆筑邊跨現澆段；最后完成中跨合攏段施工,拆除掛籃,完成體系轉換,拆除臨時墩柱,懸臂現澆梁施工結束。5.2 掛籃懸臂澆筑施工工藝流程圖圖 5-1 掛籃懸臂

5、施工流程圖5.3 0號梁段施工工藝箱梁 0 號梁段處于墩梁結合部位,受力復雜,預埋件、鋼筋、各向預應力鋼束及其孔道、錨具密集交錯,端面與待交段密切相連,采用一次澆筑工藝。5.3.1 0 號梁段施工工藝流程圖圖 5-2 0#塊施工流程圖5.3.2 0 號支架體系方案0#塊支架采用獨立落地(承臺)支架,鋼管頂部自下而上依次設置承重梁、分配梁等。(1)橫橋向平行設置兩排鋼管,排間距 6.84m；每排設置 4 根63010mm 鋼管,間距(2.43+3.97+2.43)m；(2)鋼管之間采用 36b 工字鋼鋼管作為平聯(lián),22a 作為斜撐；(3)為滿足懸臂段梁體施工,墩身外側鋼管設置 36b 工字鋼(項

6、目已有)斜撐；為滿足 0#塊外模支撐需要,在橫橋向每排鋼管外側設置三角托架；(4)為滿足承重需要,并保持縱橋向鋼管的整體聯(lián)系,兩排鋼管頂部設置完整2 工40b 承重梁；為滿足模板桁架的支撐需要,三角托架上放置工40b；(5)承重梁上部墩間設置間距 0.3m 工40b 作為分配梁。(6)分配梁上部墩間放置方木及竹膠板,懸臂段放置調節(jié)托架,托架上部放置方木及竹膠板。圖 5-3 0#支架及外側模板模型圖5.3.3 0 號塊現澆支架預壓根據鐵路橋涵施工基本規(guī)范的規(guī)定以及檢查支架承載能力的需要,在澆筑混凝土之前需要對 0 號塊支架體系進行預壓。以便消除支架的非彈性變形、確定支架彈性變形值及檢查支架承載能

7、力。預壓荷載采用水泥,加以相當于 0 號塊 12020重的堆載進行不間斷預壓。根據 0 號塊重量分布情況布設水泥,并留出觀測點位置,其位置在底模兩端兩側腹板處分別布置。預壓順序為:030%G60%G100%G1202060%G0 (G 為 0 號塊自重),加載完畢后,立即進行沉降跟蹤觀測,滿載穩(wěn)定后即可卸載,通常以連續(xù) 3 天累計沉降不大于 3mm 方可視為穩(wěn)定。預壓變形值是設置梁體預拱度的依據之一,為保證其結果的準確性,采用精密水準儀對預壓過程進行測定,以得到對施工有指導意義的變形值,即預壓前對底模頂面高程(h1)進行一次測定,預壓荷載滿荷時,再一次測定底模頂面高程(h2),全部卸除預壓荷載

8、后再次測定底模頂面高程(h3)。非彈性變形值(w)的確定按下式計算:w= h2- h3,彈性變形值(f)的確定按下式進行計算:f=h1-h2-w。5.3.4 0 號塊模板系統(tǒng)及安裝模板系統(tǒng)底模側模、翼緣板采用掛籃模板,內模、堵頭模板采用自制大塊鋼模板,橫隔板模板采用組合木模。底模板安裝:用外側模板包底模板的方法進行施工。施工中注意底模板平臺標高和梁底線型。內箱模板安裝:內箱模板由三部分組成,即內模骨架、內?；瑒酉到y(tǒng)及組合鋼模板；在內模骨架上安裝 5mm 厚鋼模板做為內箱模板支撐體系；并用拉桿和外模相拉,保證腹板的幾何尺寸。人洞及倒角等特殊部位可采用鋼木組合模板,并按設計位置正確安裝預埋件和預留

9、孔。外側模板安裝:外模板利用掛籃的外模,側模的對拉螺桿全部通過預埋套管周轉使用?？紤]到箱梁的 0 號梁段的高度較高,為保證箱梁的外形尺寸,擬在箱梁的 0 號梁段的上、中、下部布置拉桿對拉外模。此拉桿利用螺栓擰緊,保證箱梁結構尺寸并在澆注混凝土過程中不出現漲模變形。5.3.5 鋼筋及預應力管道安裝鋼筋制作:普通鋼筋由加工場地統(tǒng)一加工好后運至施工現場,由吊車作為垂直運輸工具、現場一次綁扎成型。鋼筋安裝要點:頂板、腹板內有大量的預埋波紋管,為了不使波紋管損壞,一切焊接在波紋管埋置前進行,管道安裝后盡量不焊接,當普通鋼筋與波紋管位置發(fā)生矛盾時,可適當移動梁體鋼筋或進行適當彎折,準確安裝定位鋼筋網,確保

10、管道位置準確。鋼筋綁扎前由測量人員復測模板的平面位置及高程,其中高程包括按支架的計算撓度所設的預拱度,無誤后方進行鋼筋綁扎。縱向普通鋼筋在兩梁段的接縫處的連接方法及連接長度滿足設計圖紙、PAQ 及規(guī)范要求。鋼筋、預應力管道安裝流程:先進行底板普通鋼筋綁扎、底板縱向波紋管及豎向預應力鋼筋梁底錨固端(包括墊板、錨固螺母及錨下螺旋筋)的安裝,再進行腹板鋼筋的綁扎、豎向波紋管及預應力鋼筋的接長、腹板內縱向波紋管的安裝,最后進行頂板普通鋼筋的綁扎、頂板內縱、橫向波紋管的安裝。鋼筋連接采用直螺紋連接或者搭接焊連接?？v向預應力管道采用塑料波紋管,利用定位“井”型鋼筋卡與鋼筋骨架點焊牢固。波紋管在每段端部位置

11、采用堵頭填塞。模板上將每個斷面的波紋管的位置提前割出圓洞,然后將每個部位的波紋管對號放入。預應力波紋管接長時,接縫處用膠布進行密封,密封長度至少超出接頭 300mm,接縫用膠布纏裹至少三層,以免漏漿。5.3.6 預埋件安裝0 號塊預埋件較多,可能造成遺漏或返工,此項工作設 1 名工程師專人負責。預埋件主要有預應力波紋管、排氣管、壓漿嘴,掛籃預埋件,電氣化預埋件,防護護欄埋件等。各種預埋件位置必須嚴格按設計埋設準確,預埋件埋設誤差:預應力波紋管管道位置的容許偏差:平面不得大于1cm,豎向不得大于 0.5cm、掛籃預埋件 1cm、其他可控制在2cm 之內。預埋件在模型和鋼筋安裝過程中即應同步預埋預

12、埋件在模板和鋼筋安裝過程中即應同步預埋。掛籃預埋件、欄桿及防護墻預埋件、模板加固預埋件、排氣孔等根據設計要求直接預埋或預留孔道。5.3.7 0 號塊混凝土澆筑混凝土采用攪拌站自產混凝土,罐車運輸,采用混凝土輸送泵進行澆筑?；炷列吞枮?C50,設計塌落度 140-180mm。混凝土澆筑前重點檢查如下幾項:模板堵漏質量、模板支撐、鋼筋保護層、管道坐標及數目、預埋件、預埋孔位置的準確性、雜物、振搗人員分工等,經檢驗合格后方可進行混凝土澆筑。首先搭設混凝土作業(yè)平臺,在腹板和頂板上預留天窗,布置溜放混凝土用的漏斗和串筒,采用分層一次澆筑的方法。對于橫梁等結構厚度較大部位,混凝土澆注厚度控制在 30cm

13、以下,以加快混凝土散熱速度。先進行底板混凝土澆筑,從底板開始前后左右對稱地整體灌注梁段混凝土,使支架受力均勻,底板澆筑結束后,再從兩端澆筑腹板混凝土,之后再對頂板及翼緣板進行澆筑。采用插入式振搗器振搗,要快插慢拔,插點要均勻排列,逐點移動,按順序進行,不得遺漏,做到均勻振實。移動間距不大于振動棒作用半徑的 1.5 倍(一般為 30-40cm)。振搗上一層時應插入下層混凝土面 5cm,以消除兩層之間的接縫。混凝土澆注過程中,要特別注意對箱梁底面豎向預應力鋼筋墊板處混凝土的搗實,防止出現蜂窩狀,確保有效預應力達到設計要求?；炷琳駬v時防止振動棒撞擊波紋管造成漏漿。同時配備檢查人員,經常檢查模板與支

14、架產生的有害變形?；炷翝沧创篌w積混凝土的施工要求進行控制,確?；炷恋臐沧①|量?；炷凉嘧⒔Y束后,加強對梁段(尤其是箱體內側和外側)的灑水養(yǎng)護,并注意保溫,控制箱梁內外及混凝土內外溫差,防止出現溫度和干縮裂縫。5.3.8 0 號塊預應力施工5.3.8.1 預應力體系(1)縱橫向預應力體系:縱橫向預應力采用 GB/T5224-2020 低松弛鋼絞線,公稱直徑 15.2mm,單根面積 140mm 2 ,fpk=1860MPa ,彈性模量 Ep=1.9510 5 MPa ,控制張拉應力con=0.75 fpk =1395MPa ,縱向預應力筋錨固體系采用鋼絞線相配套的 YM 及 YMB錨具,橫向

15、預應力筋錨固體系采用 BM15-4 錨具及配套的支承墊板。縱向預應力筋除邊跨頂板、邊跨底板連續(xù)束采用箱內單端張拉外,其余鋼束均采用兩端張拉。橫向預應力筋采用 15-4 規(guī)格,均采用單端張拉。所有預應力采用塑料波紋管成孔。(2)豎向預應力體系:腹板豎向預應力筋采用 JL32 型高強精軋螺紋鋼筋,標準準強度為 785 MPa ,張拉控制應力con=0.9fpk =706.5MPa ,錨固體系采用 YGM-32 型錨固系統(tǒng),管道形成采用內徑50mm 圓波紋管。豎向預應力筋采用單端張拉,張拉端設在橋面,張拉時采用張拉力和引伸量雙控。每根鋼筋張拉噸位為 568.2KN。5.3.8.2 預應力筋穿束預應力

16、鋼束下料前認真校核鋼絞線設計長度,按所需長度(包括兩端工作長度)切割下料,并用膠布包裹。鋼絞線下料只允許采用砂輪切割方式。穿預應力鋼鉸線需要對管道進行檢查。檢查完后在管道內先人工穿過一根牽引繩,選用 3-5 噸牽引力的卷揚機作為鋼鉸線束的拖拉牽引動力。將整束鋼鉸線束一端線頭錯開綁扎成梭形,并包裹好或戴好梭形罩,套上牽引繩,緩慢伸入管道 1m 左右后,從牽引繩的另一端拖拉就位。拖拉要緩慢,防止鋼鉸線頭碰撞波紋管壁。5.3.8.3 預應力筋張拉(1)張拉條件張拉前提條件:梁體混凝土強度達到設計值的 90%,彈性模量達到設計值的 100%時才進行張拉施工。(2)張拉準備在錨具安裝前應檢查兩端鋼絞線的

17、工作長度是否符合要求,將鋼絞線上的水銹和雜物清除干凈,伸入錨墊板喇叭管內的波紋管應剪掉,然后在進行錨(夾)具安裝,錨具在錨墊板上,采用螺栓定位措施,保證鋼束與錨墊板垂直。張拉前首先對張拉設備進行校驗,并根據設計要求的初應力、控制張拉力等數據在油泵油表上標定張拉時指針位置。嚴格按設計要求的張拉力進行張拉,詳細做好張拉記錄。(3)張拉設備根據張拉要求,綜合各種因素,考慮配置 4 臺 YDC5000 千斤頂(縱向預應力張拉),4 臺 YCQ25Q-300 前卡式千斤頂(橫向預應力張拉),4 臺 YDC750 千斤頂(豎向預應力張拉),6 臺 ZB4-500 油泵完成整個預應力張拉施工。(4)預應力鋼

18、絞線張拉程序混凝土齡期超過 7 天,且混凝土強度和彈性模量超過設計的 90%時,才允許進行預應力張拉工作,并嚴格按圖紙設計要求控制好張拉力,初應力取張拉控制應力con 的 15%(2分鐘)持荷 2min 后測量引伸量 1 張拉到控制應力con(10 分鐘)持荷 2min 后測量引伸量 2 回油、退頂測量引伸量 3 ?？v向預應力鋼絞線張拉順序為:先張拉腹板預應力束,再張拉頂板預應力束,由腹板向外張拉。張拉控制應力如下表(5)豎向預應力筋張拉程序豎向預應力采用二次張拉施工工藝,第一次張拉噸位為 56.8 噸,張拉程序為 015%,初應力(85.2KN) con (持荷 2min 錨固)( 568K

19、N)；第二次張拉為檢查張拉,一次性張拉至設計的 56.8 噸,復拉時間間隔為 2-5 天。兩次張拉分別由兩個班組分別進行,并對張拉后的粗鋼筋用不同顏色的油漆進行標記。(6)橫向預應力鋼絞線張拉程序橫向預應力為鋼絞線,張拉程序和縱向預應力施工相同。鋼絞線類型為 15-4,設計張拉力 con 為 139514040.001=781.2020,初始張拉控制力為 15%con=781.20205%=117.18KN。5.3.8.4 管道壓漿及封錨預應力張拉達到要求后,用砂輪機割除多余的鋼絞線、粗鋼筋,利用清水沖洗管道,再用空壓機將管道內的積水吹出,然后利用壓漿機從低端向高端壓入配好的水泥凈漿,水泥漿標

20、號為 M50,壓漿壓力為 0.5-0.7MPa ,待高端出漿孔冒出濃漿,堵塞出漿孔,再加壓一次,穩(wěn)壓兩分鐘后封閉壓漿孔,壓漿完畢,進行封錨,封錨前必須將錨具及封錨區(qū)域沖洗干凈并鑿毛,然后按設計要求澆注封錨 C50 混凝土。粗鋼筋封錨直接將混凝土填滿槽口,振搗密實；橫向扁錨利用竹膠板制作模板,以保證封錨混凝土外觀質量。管道壓漿是否飽滿要求以壓漿量進行控制,即每一管道的壓漿體積 V(A0-AF)L1+漏漿體積。(A0 為管道面積,AF 為鋼絞線凈面積,L1 為管道長度)5.3.9 預應力施工施工流程圖:圖 5-9 張拉施工流程圖5.4 主梁懸臂澆筑施工0 號塊段混凝土澆注完成后,在 0 號塊上拼裝

21、掛籃,對稱逐段施工懸澆段,最后在跨中進行合攏段。連續(xù)梁節(jié)段采用菱形掛籃懸臂澆筑。5.4.1 主梁懸臂澆筑施工工藝流程圖 5-10 懸臂澆注施工流程圖5.4.2 掛籃構造5.4.2.1 掛籃主梁系統(tǒng)主梁系位于橋面豎向預應力筋中心線位置,是掛籃主要受力部件。主梁系由上下主梁、前橫梁、后橫梁、立柱、立柱橫聯(lián)和斜拉帶構成。主梁和前橫梁由鋼板焊制成鋼板梁,立柱由角鋼焊制成格構式立柱,斜拉帶由合金圓鋼組合成可調式拉帶。主梁系由以上各構件構成三角式剛體,受力較為合理。5.4.3.2 掛籃行走及錨固系統(tǒng)行走系由內外滑梁、滑梁吊桿、螺母墊片、走行輪架、滑梁滾輪構成?；呵安康踉谇皺M梁上,后部吊在已成梁段上。側模

22、利用滾輪在滑梁上前行。5.4.3.3 掛籃前吊系統(tǒng)前吊系主要由32 精軋螺紋鋼、聯(lián)接件、扁擔梁及千斤頂構成。主要用于懸吊底模和調節(jié)節(jié)段高度。5.4.3.4 掛籃平臺系統(tǒng)為方便施工,需在掛籃上設置3個工作平臺:(1)前橫梁工作平臺:為方便前吊的操作。(2)底模前工作平臺:為方便張拉,立模。(3)底模后工作平臺:為方便底錨的安裝和處理橋下混凝土。5.4.3.5 掛籃模板系統(tǒng)掛籃模板系統(tǒng)由底模、側模和內模組成。底模主要由前后托梁、縱梁、工作梁和底模面板構成。前部由前吊系承吊,后部由底錨錨固在已成梁段上；側模由高低片側模、牛腿、可調板和甲方自備的對拉筋構成。翼邊模擋板用50mm木板代替,可拆卸；內模由

23、內模桁架、夾板、調整絲杠組成。桁架上輔設組合鋼模；堵頭模板利用0號塊堵頭模板。模板安裝要求位置準確,各斷面幾何尺寸滿足設計及規(guī)范要求。5.4.3 掛籃拼裝在 0 號段施工完成后,在其頂上拼裝菱形掛籃, 掛籃拼裝應按照構件相應位置,依據所做標記對號入座。一般程序是:5.4.3.1 主桁架及走行系統(tǒng)拼裝:滑道底抄平安放走行系主桁縱梁安裝中橫梁安裝主桁立柱和斜桿安裝并臨時穩(wěn)定安裝橫向聯(lián)結系并與主桁栓接牢靠后橫梁安裝并錨固安裝中橫梁安裝前上橫梁安裝吊桿千斤頂及起頂橫梁。5.4.3.2 模板平臺安裝:底模平臺后橫梁安裝,并用吊桿錨固于已施工梁段前橫梁安裝并用吊桿錨固于上橫梁縱梁安裝并進行橫向連接前后吊平

24、臺安裝前操作平臺安裝底模板安裝外模桁架安裝并錨固。5.4.4 掛籃預壓5.4.4.1 預壓目的為檢驗掛籃實際承載能力,確定施工最不利條件下掛籃的安全可靠性,使用前必須進行試壓,并通過試壓檢查結構的安全性,并消除掛籃自身非彈性變形,測得掛籃彈性變形值,根據測得數據繪制荷載撓度關系曲線,為線形控制提供重要數據,并根據測得的數據,推算各階段掛籃澆筑施工時的豎向位移。主桁架屬空間結構,受力較為復雜,特別是上橫梁及主桁錨固點處的受力復雜,變形及內力難以準確分析,為此試壓試驗主要測試主桁架的受力變形情況,同時通過掛籃主桁架的受力變形情況,對該掛籃的安全性進行綜合評定。5.4.4.2 預壓方案為了使試壓加載

25、過程和實際施工過程受力狀態(tài)相符合, 掛籃拼裝好并移到 1 號節(jié)段安裝就位后,即可進行加載預壓,荷載試驗采用“堆載法”,采用沙袋或鋼絞線作為試驗荷載,按等代荷載的分級逐級遞增加載的試驗方法。(1)加載荷載及偏載值單側最大加載量:為最重節(jié)段(1 號塊)設計荷載的 1.2 倍,按 2020,50%G,100%G,12020四級進行加載。偏載值:懸臂澆筑施工時,兩只掛籃順橋向偏載值控制在一罐車混凝土(6m3)重量內；因此加載試驗時,兩只掛籃應盡量同步加載,其偏載重量控制在 16t 以內。兩側腹板混凝土澆筑時,可能出現橫橋向偏載。為檢驗單只掛籃在此種偏載工況下掛籃的整體穩(wěn)定,加載試驗時按照兩側腹板高差

26、50cm 的荷載進行偏載試驗。(2)檢測項目檢查整個掛籃的穩(wěn)定性,分別測定菱形主桁縱梁、前橫梁和后錨梁的撓度值。(3)加載試驗掛籃加載前對掛籃進行全面的檢查,并對掛籃的各觀測點進行測量,合格后方可進行加載。在加載平臺上堆放沙袋對掛籃進行加載,加載到設計荷載的 2020,停止加載,荷載持續(xù)至少 30 分鐘。分別測試主桁架位移,填入預定表格,待桁架穩(wěn)定后方可進行下一級加載。按以上步驟,分別將荷載增加到等效荷載的 50%,100%、12020穩(wěn)定后即可進行有關項目的測試。加載 12020壓 24 小時穩(wěn)定后按 100%、50%、0 進行卸載,并分別測試主縱梁,上下橫梁的撓度,填入預定表格。對數據進行

27、整理、分析,繪制出試壓過程荷載撓度曲線圖,得出掛籃的塑性變形及彈性變形,為連續(xù)梁懸灌施工線形控制提供可靠的數據。(4)掛籃加載注意事項嚴密組織試驗測試,統(tǒng)一信號,統(tǒng)一行動,除指定的現場指揮人員外,其它人員不得直接指揮加載。 開始加載試驗前,應對掛籃系統(tǒng)進行一次全面的安全質量檢查,確保桿件連接的安全可靠。以后每做一級試驗,均應對整個掛籃進行一次全面檢查,才能進行下一級試驗測試。整個加載過程中,必須有專人對掛籃進行觀察,一有異常,應立即停止加載。加載前應對沙袋重量進行標定,并做好標識；加載過程中應認真做好各項試驗數據的記錄,如發(fā)現異常情況,立即中止加載,分析出原因后并采取相應措施后,方能繼續(xù)進行。

28、掛籃經過試驗,并征得監(jiān)理工程師的同意后進行懸臂梁的施工。掛籃懸臂澆筑節(jié)段的鋼筋與預應力管道安裝,混凝土澆筑及預應力施工等施工工藝和O 號塊相應施工工藝相似,再此不在贅述。詳見 0 號塊施工工藝。5.4.4 掛籃移位梁段預應力張拉、壓漿完畢,即可移動掛籃,準備澆筑下一段梁,掛籃的移動遵照以下步驟進行:將剛灌好的梁段頂面找平,然后鋪設軌道放松底模架的前后吊桿和吊帶,將底模架后橫梁用 5t 倒鏈懸掛在外模走行梁上拆除后吊帶與底模架的聯(lián)結解除主梁后端長錨固螺栓在軌道頂面安裝 5t 倒鏈,并標好前支座應到的位置用倒鏈牽引前支座,使桁架、底模、外模一起向前移動,兩邊的掛籃要保持與之同步前移移動到位后,安裝

29、后吊桿,將底模架吊起解除外模走行梁上的一個后吊桿,將吊架移至待灌梁段頂面的預留孔處,再與吊桿連接,另一側的掛籃用同樣的方法移動(同一結構上的兩個掛籃必須同步向兩邊移動)調整掛籃位置和高程,進行下一節(jié)梁段的施工。5.5 邊跨現澆段及合攏段施工5.5.1 邊跨現澆段邊跨現澆段采用腳手架支撐體系進行施工。在懸澆塊件進行中,提前進行邊跨現澆直線段的施工,確保在澆筑邊跨合攏段混凝土時,邊跨現澆段已經達到混凝土強度的100%,并在邊跨合攏后張拉時保證邊跨現澆段能活動。由于邊跨過渡墩承臺尺寸過小,邊跨現澆段搭設支架前需要在承臺兩側固定斜撐以增加支架工作面,斜撐采用 40b 工字鋼,分別在承臺兩側焊接三道。邊

30、跨現澆段采用型鋼 +支架組成的組合支架體系進行現澆施工,在承臺施工時,預留固定腳手架底座的鋼筋預埋件,搭設支架時,首先將 3 根 40b 雙拼工字鋼底座焊接固定,之后在工字鋼底座上安裝雙拼 40b 工字鋼分配梁,作為滿堂支架基礎。滿堂支架立桿間距為 6060cm?？v橫向掃地桿距腳手板高度為 30cm。橫桿步距統(tǒng)一為 12020。頂桿配置頂托,頂托上設 1010cm縱向方木,縱向方木上設 510cm 橫向方木,橫向方木間距 30cm。在邊跨現澆段底模板鋪設完成后采用水泥包堆載方式對支架進行預壓,預壓荷載為1.2 邊跨現澆段結構自重。外模板、底模、內模板采用鋼模板,鋼筋加工、預應力管道安裝,預埋件

31、,混凝土澆筑,預應力施工工藝與 0 號段類似,這里不再贅述。5.5.2 合攏段施工合攏順序:先邊跨后中跨對稱進行5.5.2.1 合攏段施工圖 5-13 合攏段施工流程圖5.5.2.2 合攏段施工工藝(1)合攏段施工要求合攏時懸臂端加配重,合攏段每側配重(水箱)重量相當于合攏段所澆砼重量的二分之一,加配重要依橋軸線對稱加載。砼澆筑時,同時同步等效卸重。合攏段砼摻加減水劑、早強劑。選擇在一天較低溫度(凌晨)時澆筑砼,并用草袋等覆蓋,加強接頭混凝土養(yǎng)護,使混凝土早期結硬過程處于升溫受壓狀態(tài)。(2)合攏前準備工作預留孔的設置在邊跨現澆段懸臂段施工時,注意調整并預留兩端錨固孔、拆模預備孔及泵送砼孔(可在

32、合攏段頂板設置)。勁性骨架安裝為了保證澆筑質量,在邊、中跨合攏段設置內外剛性勁性骨架,將兩懸臂端間距離按照設計要求及施工溫度及施加預應力后彈性壓縮換算后的距離安裝頂板、底板和腹板安裝勁性骨架。依據日氣溫差實測合攏段箱梁變形情況,連接鋼梁的時間選擇在日最低溫度下進行。合攏溫度和時機確定收集近年與合攏時間同期氣溫資料,同時設專人記錄合攏前 5 天每隔 1-2 小時現場氣溫情況,從而確定合攏時的技術措施,并從中找出一天中氣溫較低且較穩(wěn)定的時間,用以指導合攏鎖定和進行砼澆筑施工。合攏配重方案在勁性骨架鎖定前,在梁端加設水箱或沙袋與合攏段混凝土換重。澆筑混凝土時,兩端同步等效放水或同步等量卸載沙袋,使合

33、攏段兩端懸臂在混凝土澆筑過程中受力保持一致,從而使合攏段兩邊懸臂高差始終保持不變,盡可能避免因施工原因而使結構引起附加應力,實現“無應力”合攏。(4)邊跨合攏段施工安裝壓重水池或沙袋并壓重；安裝底模板；根據觀察資料,確定勁性骨架連接桿長度,制作并安裝勁性骨架；綁扎底板、腹板鋼筋和豎向預應力筋,安裝底板預應力波紋管；內模就位；在適宜的時間鎖定勁性骨架,解除支座臨時約束,盡快完成頂板鋼筋和預應力波紋管安裝；在適宜的溫度、時間澆筑砼,邊跨懸臂端同時同步等效放水或卸載沙袋卸重；根據設計要求,張拉完邊跨底板束,完成體系轉換。(4)中跨合攏段施工工序及步驟中跨合攏施工工序和步驟與邊跨合攏時基本相同。中跨合

34、攏時,兩側均是兩跨連續(xù)剛構,又是對稱的,利用原掛籃的底籃、模板系統(tǒng)作為合攏段施工的支架和模板。制作并安裝勁性骨架。待混凝土強度達到 95%以上時,拆除各墩上的臨時約束,使永久支座參與受力,完成體系轉換。張拉預應力鋼束,完成全橋合攏。5.6 懸臂澆筑施工控制懸臂現澆箱梁施工控制是全橋線型保持設計要求的關鍵,箱梁每節(jié)段模板立模標高,必須按照監(jiān)控小組提供的高程調整。懸澆施工前,根據混凝土配合比作出試件,測出混凝土的彈模、容重以及混凝土的收縮系數,提供給大橋施工控制小組。由于懸澆施工梁體受混凝土自重、收縮徐變、溫度、預應力張拉等外荷載等因素影響會產生撓度、縱向、伸縮、扭曲等變形,為使合攏后的橋梁線型符

35、合設計要求,必須在懸臂澆筑時進行標高控制,在施工中對已澆筑或準備澆筑的箱梁段各工序進行撓度、溫度觀 測,以便隨時調整標高。5.6.1 觀測內容5.6.1.1 掛籃模板安裝就位后的撓度觀測；5.6.1.2 混凝土澆注前預拱度調整(模板安裝放樣)；5.6.1.3 混凝土澆注后(張拉前)高程觀測；5.6.1.4 混凝土澆注后(張拉后)高程觀測；5.6.1.5 合攏段合攏前溫度觀測；5.6.2 測點布置在每個施工塊件的梁體頂面需布置 4 個高程觀測點,分別設置在懸臂端部和腹板處。一般要求在太陽出來前完成觀測,此時的箱梁上下溫差最小,可最大限度地消除溫度影響。當每段張拉完成后,掛籃已就位再作一次 24h

36、 撓度和溫度的連續(xù)觀測。施工測量各梁段長度時,均應從控制點為準,計算長度,防止誤差。箱梁施工控制所有活動和數據采集均在大橋施工監(jiān)控小組指導下進行。5.6.3 撓度控制及計算5.6.3.1 立模標高=箱梁頂面設計標高+設計施工預拱度+掛籃變形值日照溫差修正值。其中掛籃變形值包括:掛籃自重引起的本身變形,以及混凝土澆注后的掛籃變形。設計施工預拱度修正通過實測來進行。混凝土收縮強度、預應力張拉、日照溫差等引起的撓度修正值。5.6.3.2 設計施工預拱值的修正:由于計算狀態(tài)和實際施工狀態(tài)的差異,為了達到設計的理論線形,必須通過實際測量資料的積累和實際分析,找出各階段的撓度變化規(guī)律,以修正各項計算參數,

37、使計算狀態(tài)基本吻合實際狀態(tài)。5.6.3.3 掛籃變形值的修正:通過掛籃試壓以及施工前幾段產生的實際撓度數據進行修正。5.6.3.4 混凝土收縮引起的修正:根據模擬試驗結果來修整。由于箱梁的橫截面面積 W 與截面邊界長度 L 之比 S(W/L),可根據資料查得。5.6.3.5 張拉值的修正:通過錨下預應力損失理論公式以及實際觀測值比較后決定。5.6.3.6 日照溫差引起的撓度修正:由于日照影響,頂板直接受陽光輻射,溫度升高,而底板肋板僅受氣溫影響；這樣,必須會在混凝土內產生溫度梯度,溫度高的部位伸長大,而溫度低的部分?。辉斐扇照諝鉁厣邥r,梁端下?lián)?日照氣溫降低時,梁端上撓。為消除日照影響,宜選

38、擇溫度梯度較小的時候,早上 6-7 時觀察。5.6.3.7 懸臂施工對已施工完箱梁段標高的影響任一節(jié)段箱梁的施工,對已施工完的箱梁段都是一次加載,使原有梁底標高發(fā)生變化。為了有效地控制懸臂施工過程中梁底標高的變化,在每一節(jié)箱梁施工時,在節(jié)段端各設三個測量點,并對其在整個施工中跟蹤測量。在第一節(jié)段施工時,在觀測掛籃變形的同時,還應觀測 0 號i 號節(jié)段由于 i 節(jié)段施工所產生的變形,從而得到每節(jié)段箱梁在整個施工過程中由于懸臂施工引起的累計標高變化曲線即箱梁在施工階段的最終撓度曲線,從而取得了正確控制懸臂施工對標高影響的重要依據。六、安全環(huán)保措施1、操作人員上崗按規(guī)定穿戴防護用品。施工負責人和安全

39、檢查人員隨時檢查勞動防護用品的穿戴情況,不按規(guī)定穿戴防護用品的人員不得上崗。2、拆除模板之前,設立禁區(qū)。拆除模板時,按規(guī)定的程序進行,先拴牢吊具掛鉤,再拆除模板。模板、材料、工具不得往下扔。施工人員與拆下的模板之間,有一定安全距離,拆下的模板和支架分類堆放,堆放高度滿足要求。3、預應力張拉作業(yè)區(qū),無關人員不得進入,千斤頂的對面及后面嚴禁站人,作業(yè)人員只能站于千斤頂的兩側。電動油泵開動后,進、回油速度與壓力表指針升降平衡,均勻一致,安全閥保持靈敏可靠。張拉前作業(yè)人員要確定聯(lián)絡信號,張拉兩端相距較遠時,用對講機等通訊設備進行聯(lián)絡。張拉完畢后,對張拉施錨兩端進行妥善保護,嚴禁撞擊錨具,鋼束等,壓漿結

40、束后,及時將錨具進行封錨處理。4、模板及鋼筋安裝過程中,由專人統(tǒng)一指揮進行吊裝,保證高空拼裝作業(yè)的安全。5、掛籃在走行過程中既要保證同一墩頂兩懸臂端的同步,又要保證同一掛籃兩片主桁的同步,避免掛籃在走行中出現過大的偏斜。為防止掛籃前行失控,在走行過程中還須有一定的限位措施。6、掛籃走行過程中要保證同一掛籃兩片主桁的同步,避免掛籃走行過程中出現中線偏移和前行失控,在走行過程中還需有一定的限位措施。在松脫吊桿之前必須全面檢查,弄清各處承力關系,充分肯定各處承載能力后,統(tǒng)一指揮,確保走行安全。具體應檢查。7、勁性骨架和砼澆筑最好選擇在較低氣溫的陰天進行,提前作好所有準備工作,在盡可能短的時間內完成勁

41、性骨架的鎖定和砼澆筑工作。8、夜間施工,必須配備足夠的照明設施；9、施工過程中產生的鋼筋、混凝土廢料和生活垃圾等,進行集中堆放、集中處理；10、嚴禁任何工人酒后工作。七、質量控制標準 附件：工程施工現場應急預案及安全保證措施一、編制原則1、以人為本,安全第一原則。把保障人民群眾生命財產安全,最大限度地預防和減少突發(fā)事件所造成的損失作為首要任務。 2、統(tǒng)一領導,分級負責原則。在本項目部領導統(tǒng)一組織下,發(fā)揮各職能部門作用,逐級落實安全生產責任,建立完善的突發(fā)事件應急管理機制。 3、依靠科學,依法規(guī)范原則?？茖W技術是第一生產力,利用現代科學技術,發(fā)揮專業(yè)技術人員作用,依照行業(yè)安全生產法規(guī),規(guī)范應急救

42、援工作。 4、預防為主,防止結合原則。認真貫徹安全第一,預防為主,綜合治理的基本方針,堅持突發(fā)事件應急與預防工作相結合,重點做好預防、預測、預警、預報和常態(tài)下風險評估、應急準備、應急隊伍建設、應急演練等項工作。確保應急預案的科學性、權威性、規(guī)范性和可操作性。二、編制目的1、應急預案應針對那些可能造成企業(yè)、系統(tǒng)人員死亡或嚴重傷害、設備和環(huán)境受到嚴重破壞的突發(fā)性災害,如觸電事故、泥石流災害、火災、環(huán)境破壞等。2、應急預案是對日常安全管理工作的必要補充,應急預案應以完善的預防措施為基礎,體現“安全第一、預防為主”的方針。3、應急預案應以努力保護人身安全、防止人員傷害為第一目的,同時兼顧設備和環(huán)境的防

43、護,盡量減少災害的損失程度。4、應急預案應結合實際,措施明確具體,具有很強的可操作性。5、應急預案應經常檢查修訂,以保證先進科學的防災、減災設備和措施被采用。三、應急組織機構及職責1、應急組織機構為加強安全領導,進行系統(tǒng)化、網絡化管理,項目部成立應急預案管理領導小組,項目經理任組長,項目總工程師、常務副經理、安全總監(jiān)、項目副經理為副組長,各職能部門負責人、安全環(huán)保部安全員、各施工隊專職安全員、施工隊隊長為組員,負責日常的安全管理工作。2、應急領導小組職責負責重、特大事故的現場應急搶險救援指揮,對施工現場突發(fā)性情況進行技術、資金和設備支持,在施工現場發(fā)生重特大事故時以最快的時間達到現場,分析緊急狀態(tài)和確定風險事故級別,負責分部和有關地方管理部門、組織、機構聯(lián)絡和報告事故情況,制定搶險救援的方案措施,領導現場應急搶險救援工作,確定緊急狀態(tài)的解除,協(xié)助事故原因的調查和處理工作。在上級和有關地方部門進入的情況下,參與制定搶險救援方案措施,做好應急搶險救援配合工作。四、應急預案的基本要求1、發(fā)生人員傷亡事故后,施工現場應急處理措施一般規(guī)定 當發(fā)生事故時,負傷人員或者最先發(fā)現事故的人,應立即報告項目經理或專項安全負責人,并應馬上組織人力現場搶救傷