二級(jí)減速器設(shè)計(jì)計(jì)算說明書 完成版版

1、西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）目錄1機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書.12電動(dòng)機(jī)選擇.22.1電動(dòng)機(jī)類型的選擇.22.2電動(dòng)機(jī)功率的計(jì)算.22.3電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇.22.4電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定.23計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù).33.1計(jì)算總傳動(dòng)比.33.2合理分配各級(jí)傳動(dòng)比.33.3各軸轉(zhuǎn)速、輸入功率、輸入轉(zhuǎn)矩計(jì)算.34齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算.44.1高速齒輪的計(jì)算.44.1.1按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì).44.1.2按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì).74.2低速齒輪的計(jì)算.114.2.1按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì).114.2.2按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì).135軸系結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算.165.1軸的尺寸計(jì)算.165.1.1高速軸尺寸計(jì)算.165.1.

2、2中間軸尺寸計(jì)算.175.1.3低速軸尺寸計(jì)算.185.2軸的受力分析及核算.195.2.1高速軸受力分析.195.2.2中間軸受力分析及核算.205.2.3低速軸受力分析及核算.215.3軸承壽命驗(yàn)算.235.3.1高速軸軸承.235.3.2中間軸軸承.245.3.3低速軸軸承.256鍵連接的選擇和強(qiáng)度校核.266.1高速軸與聯(lián)軸器鍵連接.266.2中間軸上的鍵連接.276.3低速軸上的鍵連接.276.3.1與二級(jí)大齒輪配合的鍵連接.276.3.2與聯(lián)軸器配合的鍵連接.287潤(rùn)滑方式、潤(rùn)滑油牌號(hào)、密封裝置選擇.288箱體及其附件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì).299設(shè)計(jì)總結(jié).29參考資料：.301西南大學(xué)工程技

3、術(shù)學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)(論文)題 目:帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)學(xué)生姓名楊進(jìn)專業(yè)_ 機(jī)械設(shè)計(jì)及其自動(dòng)化學(xué)號(hào)_222012322220278班級(jí)_2012 級(jí) 5 班指導(dǎo)教師楊玲成績(jī)_工程技術(shù)學(xué)院2015 年 1 月1西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書學(xué)生姓名楊進(jìn)專業(yè)年級(jí)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 2012 級(jí)設(shè)計(jì)題目：帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)條件：1、輸送帶工作拉力：F = 4000N；2、輸送帶工作速度：v = 1.6m/s（允許輸送帶速度誤差為5%）；3、滾筒直徑：D =400mm；4、工作情況：兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)；室內(nèi)，有灰塵，環(huán)境最高

4、溫度 35；5、使用折舊期：8 年；6、檢修間隔期：四年一次大修，兩年一次中修，半年一次小修；7、動(dòng)力來源：電力，三相交流，電壓 380/220V；8、運(yùn)輸帶速度允許誤差： 5%9、制造條件及生產(chǎn)批量：一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。設(shè)計(jì)工作量：1、減速器裝配圖 1 張（A1）；2、零件工作圖 3 張；3、設(shè)計(jì)說明書 1 份。指導(dǎo)教師簽名：2014 年 01 月 11日說明：1.此表由指導(dǎo)教師完成，用計(jì)算機(jī)打?。ˋ4 紙）。2.請(qǐng)將機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書裝訂在機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)(論文)的第一頁。1西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)2院課程設(shè)計(jì)（論文）2 電動(dòng)機(jī)選擇2.1 電動(dòng)機(jī)類型的選擇電動(dòng)機(jī)選擇全封閉的 Y 系列

5、三相鼠籠式異步電動(dòng)機(jī)，具有防止灰塵、鐵屑、或其它雜物侵入電動(dòng)機(jī)內(nèi)部的特點(diǎn)，B 級(jí)絕緣，工作環(huán)境溫度不超過+40，相對(duì)濕度不超過 95%，海拔高度不超過 1000m，額定電壓 380V，頻率 50Hz。2.2 電動(dòng)機(jī)功率的計(jì)算 工作機(jī)所需功率 PwPw =F *v=40001.6= 6.4KW1000*hw10001 設(shè)計(jì)方案的總效率h 聯(lián) =0.99（兩對(duì)聯(lián)軸器的效率相等）h 軸承1 =0.99，h軸承2 =0.98，h軸承3 =0.99h 齒 =0.97（兩對(duì)齒輪的效率取相等）則：h 總 = 聯(lián)2 軸承 1 齒2 軸承 2 軸承 3 =0.886 電動(dòng)機(jī)所需工作功率 PdPd =Pw=6.4

6、= 7.22 KW0.886h2.3 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 由 v=1.6m/s 求卷筒轉(zhuǎn)速 nwV =pDn w=1.6 nw=76.39 r/min(D=400)60 *1000在該系統(tǒng)中只有減速器中存在二級(jí)傳動(dòng)比 i1,i2，由圓柱齒輪傳動(dòng)比范圍為 35。所以nd = (i1 *i2 )nw = 9,25 nwnd 的范圍是（687.51，1909.75）r/min，初選為同步轉(zhuǎn)速為 1440r/min 的電動(dòng)機(jī)2.4 電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 Y132M-4, 其額定功率為 7.5.kW ，滿載轉(zhuǎn)速1440r/min?；痉项}目所需的要求。電動(dòng)機(jī)額定功滿載轉(zhuǎn)速堵轉(zhuǎn)額定最大額定質(zhì)量型號(hào)

7、率/kWr/min轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)矩/kgY132M-7.514402.22.3814Pw=6.4 KWh總=0.886Pd =7.22 KWnw=76.39 r/min nm=1440 r/min2西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)3院課程設(shè)計(jì)（論文）3 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配3.1 計(jì)算總傳動(dòng)比由電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速 nm 和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速 nw 可確定傳動(dòng)裝置應(yīng)有的總傳動(dòng)比為：i總 nm/nw (nw76.39r/min nm=1440r/min)i總 18.853.2 合理分配各級(jí)傳動(dòng)比由于減速箱是二級(jí)展開式布置，所以 i1（1.3-1.5）i2 取i1 = 1.4i2 估

8、測(cè)選取 i1=5.12 i2=3.66傳動(dòng)比誤差為18.85 - 5.12*3.66 *100 %=0.587%，所以可行。 18.853.3 各軸轉(zhuǎn)速、輸入功率、輸入轉(zhuǎn)矩計(jì)算 計(jì)算各軸轉(zhuǎn)速電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)軸速度n0=nm=1440r/min高速軸 1n1=nm=1440 r/min中間軸 2n2= n1 = 1440 = 281.25 r/min i1 5.12低速軸 3n =n1=1440= 76.84 r/min5.123.663i1*i2卷筒軸n4=76.39r/min。 計(jì)算各軸功率高速軸 1P1 =Pd*h聯(lián)1 =7.22*0.99=7.15 Kw中間軸 2P2=P1*n 齒*n 軸承 1

9、=7.1478*0.97*0.99=6.86 Kw低速軸 3P3=P2* n齒n軸承2 =6.6840*0.97*0.98=6.52 Kw卷筒軸P4=P3* n聯(lián)2 n軸承3 =6.5249*0.99*0.99=6.40 Kw 計(jì)算各軸轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩Td = 9550 Pd= 9550 7.22 = 4.79 10 4 N mmnm1440i總 18.85i1=5.12i2=3.66各軸轉(zhuǎn)速n0=1440r/min n1=1440r/min n2=281.25r/min n3=76.84 r/min n4=76.39 r/min各軸功率P1= 7.15KwP2=6.86 KwP3=6.52

10、KwP4=6.40 Kw3西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)4院課程設(shè)計(jì)（論文）高速軸 1T = T hd1=9550 p1= 4.74 104 N mm1dn1中間軸 2T = Th12=9550 * P2= 2.33 105 N mm21n2低速軸 IIIT = T h23=9550 * P3= 8.10 105 N mm32n3卷筒軸T =9550 * P4= 8.00 105 N mm4n4項(xiàng) 目電動(dòng)機(jī)高速軸 I中間軸II低速軸卷筒軸III轉(zhuǎn)2576.8476.39（r/min）功率7.227.156.866.526.40（kW）轉(zhuǎn)矩47.947.4233810800（Nm）

11、傳動(dòng)比115.123.6614 齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算4.1 高速齒輪的計(jì)算輸入功率小齒輪轉(zhuǎn)齒 數(shù)小齒輪轉(zhuǎn)矩類型速比7.151440r/min5.1247.4 Nm斜齒選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)：1）材料及熱處理選擇小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。2）精度等級(jí)選用 8 級(jí)精度；壓力角為 20 度，螺旋角為 14 度3）試選小齒輪齒數(shù) Z1 20，大齒輪齒數(shù) Z2 103 的；4.1.1 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式（1024）試算，即d1 t32 K Tu + 1Z * Z * Z e * Z b 2Ht 1

12、EH du H 1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值Td = 4.79104 N mmT1 = 4.47 104 N mmT2 = 2.33105 N mmT3 = 8.10105 N mmT4 = 8.00105 N mm8 級(jí)精度z120z21034西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)5院課程設(shè)計(jì)（論文）（1）試選 Kht 1.5（2）由表 107 選取齒寬系數(shù)d1（3）由表 106 查得材料的彈性影響系數(shù) ZE189.8Mpa（4）由圖 1030 選取區(qū)域影響系數(shù) Z H =2.433（5）按計(jì)算式 10-21 計(jì)算 ZeZe=4 - e(1- eb ) +eb3eeb= f z tan b / p = 1 20

13、tan(14 ) / p = 1.587d 1t= arctan(tan n / cos b = 20.562at1 = arccosz1 cos t /(z1 + 2han* cos b ) = 31.407 同理at 2 = 46.606則有e a = z（1tanaat1 - tanat ) + z2 (tana 2 - tanat )/ 2p = 1.227Ze=4 - e(1- eb ) +eb=0.753e（6）由計(jì)算式 1023 可得螺旋角系數(shù)Zb = cosb = cos14 = 0.985（7）由圖 1025d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極 Hlim1 600MPa

14、；大齒輪的解除疲勞強(qiáng)度極限Hlim2 550MPa；（8）由式 1013 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N1 = 60n1 jLh = 6014401 (212 365 8) = 6.05109 N2 = N1 = 6.05109 = 1.18109i15.12（8）由1圖 1023 查得接觸疲勞壽命系數(shù) KHN1 = 0.90 ，KHN 2 = 0.95取失效概率為 1，安全系數(shù) S1，由式（1014）得5西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)6院課程設(shè)計(jì)（論文）取小的那個(gè)，則許用接觸應(yīng)力為：522.5Mpa2）試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑32 K Tu + 1 Z E * Z H * Z e * Z b 2d 1t Ht 1

15、du H = 3 21.547.4104 103/ 20+1(2.443189.80.7010.985)2 = 39.95 1103/ 20522.5(2)調(diào)整小齒輪分度圓直徑計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備。1.圓周速度V= d1t n1=p 39.951440= 3.012 m/s6010006010002.齒寬 bb = fd d1t = 1 39.95 = 39.95 mm計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù) KH 。I 由表 10-2 查得使用系數(shù) KA = 1II 根據(jù) v=7.845m/s、8 級(jí)精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載系數(shù) KV = 1.25III 齒輪的圓周力Ft1 = 2T1 / d1t =

16、 2 47.4103 39.95 = 2.37 103KA Ft1 / b = (1 2.37 103 ) 39.95 = 59.324 100N / mm查表 10-3 得齒間載荷分配系數(shù) KHa = 1.4IV由表10-4 用插值法查得8 級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支撐非對(duì)稱分布時(shí)，KHb = 1.471。則載荷系數(shù)為.KH = KA KV KHa KHb = 11.251.41.471= 2.5746西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)7院課程設(shè)計(jì)（論文）按實(shí)際載荷系數(shù)校正分度圓直徑由式 10-12 得：d1 = d1t 3 KH = 39.95 3 2.574mm = 47.829mmKHt1.5（7）計(jì)算模數(shù)

17、 mm =d1 cosb=47.829 cos14= 2.320mmnz1204.1.2 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式 10-20 得：彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式試算齒輪模數(shù)m 32KFtYeYbT1 cos2 b(Y Y)Fa Saf z2ntsd 1F1.確定公式中的各參數(shù)值I 試選載荷系數(shù) KFt = 1.5 。II 由計(jì)算式 10-18，可計(jì)算得彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù)Yeb b = arctan(tan b cosat ) = arctan(tan14 cos 20.562 ) = 13.140e av = ea / cos2 bb = 1.227 / cos213.140 = 1.227Ye =

18、0.25 + 0.75 /1.227 = 0.861III 由計(jì)算式 10-19，可計(jì)算得彎曲疲勞強(qiáng)度的螺旋角系數(shù)YbYb= 1- ebb= 1-1.587 14= 0.815120120IV計(jì)算 YFaYSas F計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)：Zv1=Z1=20= 21.89cos3bcos314Zv2=Z2=103= 116.20cos3bcos314查圖 10-17，得齒形系數(shù) Y F a 1= 2 . 82 , Y F a 2 = 2 . 177西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)8院課程設(shè)計(jì)（論文）查取應(yīng)力校正系數(shù)：由表 10-18 查得YSa1 = 1.569;YSa2 = 1.789由圖 10-20c 查得小齒輪

19、的彎曲疲勞強(qiáng)度極限s FE1 = 500MPa，大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限s FE2 = 380MPa由圖 10-18 取彎曲疲勞壽命系數(shù) KFN1 = 0.85 , KFN 2 = 0.88 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力：取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4，由式（10-14）得s=KFN1s FE1=0.85 500= 303.57MPaF1s1.4s=KFN 2s FE2=0.88 380= 238.86MPasF21.4YFaYSa計(jì)算大小齒輪的s F 并加以比較：YFa1YSa1=2.82 1.596= 0.0148s303.57F 1（大齒輪的大）YFa2YSa22.17 1.789= 0.0163=

20、s238.86F 2因?yàn)榇簖X輪的數(shù)據(jù)大，故YFaYSa取 0.0163s F V 計(jì)算齒輪模數(shù)2*1.5*47.4*103*0.861*0.815*cos2 14 *0.0163m 3mmnt1*202=1.564mm2)調(diào)整齒輪模數(shù)I 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備。圓周速度 vd1 = mnt z1 / cos b = 1.564 20 / cos14 = 32.238mmv =pd1n1=p 32.2381440= 2.43 m/s6010006010008西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)9院課程設(shè)計(jì)（論文）齒寬 bb = fd d1 = 1 32.238 = 32.238mm齒高 h 及寬高比 b/h

21、h = (2han* + cn* )mnt = (21+ 0.25) 1.564 = 3.519mm b/h = 32.238 / 3.519 = 9.161II 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù) KF根據(jù) v=2.43m/s,8 級(jí)精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載系數(shù) KV = 1.15由 Ft1 = 2T1 / d1 = 2 4.74103 / 32.238 = 2.94103 N KA Ft1 / b = 1 2.94103 / 32.238 = 91.216mm查表 10-3 得齒間載荷分配系數(shù) KFa =1.4查表 10-4 的 KHb = 1.42 , 結(jié)合 b/h=9.161 查圖 10-13 得

22、KFb = 1.34 ，則載荷系數(shù)為：KF = KA KV KFa KFb = 11.151.341.4 = 2.1574由計(jì)算式 10-13 得安實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模數(shù)mn = mnt 3 KF / KFt = 1.564 3 2.1574 /1.5 = 1.765對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) mn 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，取標(biāo)準(zhǔn)值mn = 2 .但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑d1 = 47.829mm

23、 來計(jì)算相應(yīng)的齒數(shù)：z1 = d1 cosb = 47.829*cos14= 23.204mmmn2取 z1 = 24, z2 = 1233）幾何尺寸計(jì)算（1）計(jì)算中心距mn = 2z1 = 24z2 = 1239西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)10院課程設(shè)計(jì)（論文）模數(shù)分度圓直徑齒寬齒數(shù)小齒輪2505024大齒輪225545123a = (z1 + z2 )mn = (24 +123)*2 = 151.5mm2cosb2*cos14故圓整后取中心距為 a =151mm（2）修正螺旋角b = arccos(z1 + z2 )mn= arccos(24 +123)* 2= 14.786= 50 mm2a2*1

24、23d1螺旋角改變不多，不需要修正相關(guān)的參數(shù)。d2= 255mm（3）計(jì)算齒輪的分度圓直徑d =z1mn=24 2= 49.644mm1cosbcos14.786d2=z2mn=123 2= 254.425mmcos bcos14.786b 1 = 50 mm（4）計(jì)算齒輪寬度b2= 45 mmb = fd d1 =1 49.644 = 49.644mm調(diào)整后取 b1 = 50mm,b2 = 45mm 。mn = 2mmz1 = 24，z2 = 123a =151mmb = 14.78610西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)11院課程設(shè)計(jì)（論文）4.2低速齒輪的計(jì)算輸入功率小齒輪轉(zhuǎn)速齒數(shù)比小齒輪轉(zhuǎn)矩類型6.8

25、6kw281.25r/min3.66233 Nm直齒選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1）材料及熱處理；選擇小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。2）精度等級(jí)選用 8 級(jí)精度；3）試選小齒輪齒數(shù) z124，大齒輪齒數(shù) z289 的；4.2.1 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)公式（10-9a）進(jìn)行計(jì)算，即d1t 32KHtT2.u 1(ZH ZE Ze)2Fdus H 1）確定各計(jì)算值（1）試選載荷系數(shù) Kt = 1.3（2）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩，T =9.55106* P= 2.329105N m22n2（3）由

26、表 10-7 選取齒寬系數(shù)fd = 1 ，查 10-20 得 ZH = 2.5（4）由表 10-5 查得材料的彈性影響系數(shù) ZE = 189.8MPa1/ 2（5）由圖 10-25d 按齒面硬度查得：小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；s H lim3 = 600MPa大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；s H lim 4 = 550MPa（6）由式 10-15 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N3 = 60n2 jLh = 60 281.251(2123658)= 1.183109N 4 =N3 = 1.2 10 9 = 3.231 108i23.66（7）由圖 10-23 查得接觸疲勞壽命系數(shù)11西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)12院課程

27、設(shè)計(jì)（論文）KHN3 = 0.90 ， K HN 4 = 0.95（9） 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取 失 效 概率 為 1% ， 安 全 系數(shù) S=1 ， 由 （ 10-12 ） 得s H 3 = K HN 3s lim 3 = 0.9 600 MPa = 540 MPaSs H 4 = KHN4slim4 = 0.95550MPa= 522.5MPaS(10)由式（10-9）計(jì)算疲勞強(qiáng)度用重合系數(shù)Ze a1 = arccosz1cosa/(z1 + 2h*a ) = 29.841 a 2 = arccosz2cosa/(z2 + 2h*a ) = 23.214e a = z1 (tan a1 -

28、 tan ) + z2 (tana 2 - tana )/ 2p = 1.853Ze =4 - ea= 0.84632）計(jì)算（1）試算小齒輪分度圓直徑d3t ，代入中較小的值s H KHtT2u +1ZH ZE Ze2d3t 3= 61.059mmfdu s H （2）計(jì)算圓周速度 vv =pd3tn2=p 61.059281.25m s = 0.899m s60100060000（3）計(jì)算尺寬 bb = fd *d3t =161.059mm = 61.059mm（4）計(jì)算尺寬與齒高比 b/h模數(shù)m =d3t=61.059mm = 2.544mmtz324齒高h(yuǎn) = 2.25mt = 2.25

29、2.544mm= 5.724mm12西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)13院課程設(shè)計(jì)（論文）bh = 61.0595.724 = 10.667 （5）計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù) KH 根據(jù) v = 0.899m/ s ，8 級(jí)精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載系數(shù)Kv = 1.08 查表 10-3 直齒輪齒間載荷系數(shù) KHa = KFa = 1.2 由表 10-2 查得使用系數(shù) KA = 1 由表 10-4 用插值法查得 8 級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)KHb = 1.454 由 bh = 10.667 ， KHb = 1.454故載荷系數(shù)：K = K A KV K Ha K Hb = 11.08 1.2 1.454

30、 = 1.884（6）按實(shí)際的載荷系數(shù)所算得的分度圓直徑，由式（10-12 得:d3 = d3t 3 KH = 61.059 3 1.884mm = 69.097mmKHt1.3（7）計(jì)算模數(shù) mm = d3 = 69.07 mm = 2.879mmz3244.2.2 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式（10-7）得彎曲疲勞強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為：mt 32KFtT2YeYFaYSafd z32s F 1）確定各計(jì)算值（1）試選 KFt = 1.3（2）由式子 10-5 得，Ye = 0.688（3）由圖 10-24c 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極s FE3 = 500MPa，大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限s FE4 = 380MPa 由圖 10-22 取彎曲疲勞壽命系數(shù) KFN3 = 0.88 ， KFN 4 = 0.9013西南大學(xué)工程技術(shù)學(xué)14院課程設(shè)計(jì)（論文）（4)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力,由式（10-14）得：取彎曲疲勞安全系 S=1.4，s F 3 = 314.29,s F 4 =