鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)說(shuō)明

1、筋混凝土雙向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)DOC專(zhuān)業(yè)鋼筋混凝土 11-12學(xué)年第三學(xué)期課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)學(xué)院：建設(shè)工程學(xué)院班級(jí)：09級(jí)3班學(xué)號(hào)：63090305:王國(guó)超目錄一、鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)21設(shè)計(jì)題目：22設(shè)計(jì)目的23設(shè)計(jì)容24設(shè)計(jì)資料25設(shè)計(jì)要求3二、板的設(shè)計(jì)41. 平面布置和截面尺寸42. 荷載計(jì)算43. 按彈性理論設(shè)計(jì)板61）計(jì)算跨度62）支座最大彎矩值73）按彈性理論配筋計(jì)算，如表2所示 84. 按塑性理論設(shè)計(jì)板81）A區(qū)格板彎矩計(jì)算92）B區(qū)格板彎矩計(jì)算。103）C區(qū)格彎矩計(jì)算。114）D角區(qū)格彎矩的計(jì)算。115）配筋計(jì)算。12三、支承梁的設(shè)計(jì)131. 縱向支承梁L-1設(shè)計(jì)131）跨

2、度計(jì)算132）荷載計(jì)算143）力計(jì)算154）正截面承載力計(jì)算185）斜截面受剪承載力結(jié)算192. 橫向支承梁L-2設(shè)計(jì)201）計(jì)算跨度202）荷載計(jì)算203）力計(jì)算214）正截面承載力計(jì)算245）斜截面受剪承載力結(jié)算25一. 鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1設(shè)計(jì)題目設(shè)計(jì)某多層工業(yè)廠房的中間樓面，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋。2設(shè)計(jì)目的（1）了解鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一般程序和容；（2）了解梁、板結(jié)構(gòu)的荷載傳遞途徑及計(jì)算簡(jiǎn)圖；（3）熟悉受彎構(gòu)件梁和板的設(shè)計(jì)方法；（4）了解力包絡(luò)圖及材料圖的繪制方法；（5）掌握鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的施工圖表達(dá)方式。3設(shè)計(jì)容3.1結(jié)構(gòu)平面布置圖：柱網(wǎng)、板、及支承梁的

3、布置。3.2板的強(qiáng)度計(jì)算（按彈性理論計(jì)算）。根據(jù)樓面荷載，按彈性理論計(jì)算板的力，進(jìn)行板的正截面承載力計(jì)算，并進(jìn) 行板的鋼筋配置。3.3板的強(qiáng)度計(jì)算（按塑性理論計(jì)算）。3.4支承梁強(qiáng)度計(jì)算（按彈性理論計(jì)算）。計(jì)算梁的力，進(jìn)行梁的正截面、斜截面承載力計(jì)算，并對(duì)此梁進(jìn)行鋼筋配置。3.5繪制結(jié)構(gòu)施工圖：（1）結(jié)構(gòu)平面布置圖；（2）板的配筋圖（按彈性理論計(jì)算）；（3）板的配筋圖（按塑性理論計(jì)算）；（4）支承梁的配筋詳圖及其抵抗彎矩圖；（5）鋼筋明細(xì)表及圖紙說(shuō)明。4設(shè)計(jì)資料4. 1廠房平面示意圖生產(chǎn)車(chē)間的四周外墻均為承重磚墻，設(shè)鋼筋混凝土柱，其截面尺寸為400mmX 400mm,層髙4. 5叭 建筑四周采

4、用370mm承重墻，平面示意圖見(jiàn)下圖（暫不用考慮樓 梯）。建筑四周采用370mm承重墻。支承梁短邊跨度為5000mm，支承梁長(zhǎng)邊跨度為 6000mm。doc號(hào)業(yè)二、板的設(shè)計(jì)1平面布置和截面尺寸雙向板肋梁樓蓋由板和支承梁構(gòu)成。雙向板肋梁樓蓋中，雙向板區(qū)格一般以35m 為宜。支承梁短邊的跨度為5000”，支承梁長(zhǎng)邊的跨度為6000/;/;/ o根據(jù)任務(wù)書(shū)所 示的柱網(wǎng)布置，選取的結(jié)構(gòu)平面布置方案如圖1所示。-II卩 l!lI111BBnZl iA 11 AB：2125000BCF - i i AD ； B li5000 LkDBMOOD 二- C 二 DHr;DOC號(hào)業(yè)板厚的確定：連續(xù)雙向板的厚度一

5、般大于或等于L/5O = 5OOO/5O = 1OO/,且雙向 板的厚度不宜小于80”，故取板厚為100/7?/?o支承梁截面尺寸：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，支承梁的截面髙度h = L /14厶/8,梁截面高度為(6000/14 6000/8)勸=429 750mm故取h = 450mm；截面寬度故取 Z? = 250mm ；b = h/3 h/2 = 200 300mm2.荷載計(jì)算100mm厚鋼筋混凝土樓板:18mm厚水泥砂漿打底：0Ax25 = 2.5kN/m20018x20 = 036kN/15mm厚混合砂漿天棚抹灰:0.015x17 = 0.255/n212mm水磨石:0.65W / m2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值

6、：乩=2.5 + 0.36 + 0.65 + 0.255 = 3.765RN / nr活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk = 4kN / nry = L3x- = 2.6W/h224pr = 1.2x3.765 + 1.3x- = 7.118iWV/m26 2/? = 1.2x3.765 + 1.3x4 = 9.718W/n2作用在板上恒荷載均勻布置，活荷載按棋盤(pán)式布置。如圖二所示8z/zZg丿&十g ?/&% / g 十g z V/,7/ +g 7/s%0.75,以防誤差過(guò)大。Omax當(dāng)要求各區(qū)格跨中最大彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)按棋牌式布置，它可以簡(jiǎn)化為當(dāng)支座固 支時(shí)8+1作用下的跨中彎矩與當(dāng)支座絞支時(shí)土纟作用下的

7、跨中彎矩之和。2 2支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿(mǎn)布求得，即支座固支時(shí)g+g作用下的支座彎 矩。所有區(qū)格按其位置與尺寸分為A, B, C, D四類(lèi)，如圖三所示，計(jì)算彎矩時(shí)，考 慮鋼筋混凝土的泊松比為0.2.圖三1）計(jì)算跨度跨度計(jì)算規(guī)定：邊跨：且侶/” +雪（板）/ l .O5/o = 1.05 x (5 -0.25) = 4.9875m 5mI、= 6m /. + + =4.93/772 2 2 2/v = 6m lO5/o =105x(5025)= 4987552/ =6-0.12- +0.25 + 0.122= 5.9444=5.93.D區(qū)格板計(jì)算:/v = 4.93m （同B區(qū)格板）1）

8、跨中彎矩計(jì)算當(dāng)P=0. 2時(shí)：.=5.93加（同C區(qū)格板）m =（彎矩系數(shù)xg+彎矩系數(shù)xq ）心mJ = mx + pmx 計(jì)算結(jié)果如表1所示。2）支座最大彎矩值A(chǔ)B 支座:m=(-15.57-17.67)=-16.62kN-mJm2AC 支座:m = 1(-13.46-13.78)=-13.62W - in Im2BD 支座：in = 1(-16.46-17.48)=-16.97kN-m/m2cD 支座：叫= 1（-17.01 -20.10）=-18.56W mhn3）按彈性理論配筋計(jì)算，如表2所示表2按彈性理計(jì)算論板的配筋計(jì)算表截面m/kN m)ho/mmAJmnr選配鋼筋實(shí)配面積/mm

9、2跨中A區(qū)格7. 9980351081503524. 927024708 200252B區(qū)格8. 1880359081304025. 977030008170302C區(qū)格& 5980377加1304024. 657022908 200252D區(qū)格9. 1380401081304025. 82702928170302支座AB16. 6280729如2150791AC13.6270683012150791BD16. 9770851如2130904CD1& 5680814如2130904按塑性理論計(jì)算彎矩計(jì)算4.按塑性理論設(shè)計(jì)板鋼筋混凝土為彈塑性體，因而彈性理論計(jì)算結(jié)果不能反映結(jié)構(gòu)剛度隨荷載而變化

10、的特點(diǎn)，與已考慮材料塑性性質(zhì)的截面計(jì)算理論也不協(xié)調(diào)。塑性較線法是最常用的塑 性理論設(shè)計(jì)方法之一。塑性錢(qián)線法，是在塑性錢(qián)線位置確定的前提下，利用虛功原理 建立外荷載與作用在塑性錢(qián)線上的彎矩二者之間的關(guān)系式，從而寫(xiě)出各塑性錢(qián)線上的 彎矩值，并依次對(duì)各截面進(jìn)行配筋計(jì)算?；竟綖椋?M + 2My +M； +M； +M； +M；詁（g + 必v-Zx）令：叫a =mx 叫 my考慮到節(jié)省鋼筋和配筋方便，一般取0 = 1525。為方便使用階段兩個(gè)方向的截面應(yīng)力較為接近，宜取a = （-）2on采用通長(zhǎng)配筋方式。M； = mJtn 衛(wèi)（-I帶入基本公式，得:8 （0 + a# + + a）先計(jì)算中間區(qū)格

11、板，然后將中間區(qū)格板計(jì)算得出的各支座彎矩值，作為計(jì)算相鄰區(qū)格 板支座的已知彎矩值，依次由外向直至外區(qū)格一一解出。對(duì)邊區(qū)格、角區(qū)格板，按實(shí) 際的邊界支承情況進(jìn)行計(jì)算。此處采用通長(zhǎng)配筋方式（即分離式配筋），對(duì)于連續(xù)板 的計(jì)算跨度的計(jì)算公式：當(dāng)兩端與梁整體連接時(shí),當(dāng)一端擱支在墻上另一端與梁整體連接時(shí)，/。?。?“+）與（/”+巴）的較小值。 2 2其中：厶一板的計(jì)算跨度;板的凈跨度;h一一板的厚度；d板在墻上的支承長(zhǎng)度。1）A區(qū)格板彎矩計(jì)算 計(jì)算跨度：lQx =ln =5-0.2 = 4.8/wZOv = ln = 6 0.2 = 5.8m5.8n = 1.21h 4.8& =(丄)2=(丄)2 =

12、0 68, 0 取為 2.0n 1.21加雖 (Z/3)_9.718x4.8288 (np + afl + n + a)= 433KNmlm(1.21-1/3)(1.21x2 + 0.68 x 2.0 +1.21 + 0.68)m = a mr = 0.68 x 4.33 = 2.94KN m / mm/ =tn； = fiinx = -2.0x4.33 = 866KN mhn (負(fù)號(hào)表不支座彎矩)mJ = m = 0叫=20x294 = 588KN 加2) B區(qū)格板彎矩計(jì)算。計(jì)算跨度：/Or = ln =5-0.2 = 4.8/?/ov =in+h/2 = 6- 0.1-0.12 + 0.1

13、/2 = 5.83m5.83n = = 1.21h 4.8a =(l)2=(J_)2=0.68, 0 取為 2.0n 1.21將A區(qū)格板算得的短邊支座彎矩m = 5.88KN 川/加，作為B區(qū)格板的“的 已知值，則：心羊心/3)-牛=叱空.21-1竺仝01KN皿n/3 + n +a1.21x2 + 1.21 + 0.68mv = a叫=0.68x5.01 = 3.41 KN mlmmJ = 一588KNmlm （負(fù)彎矩表示支座彎矩）m： = OKN in/ m=m； = /3叫=-2 x 5.01 = -1 Q.Q2KN - m / m3）C區(qū)格彎矩計(jì)算。計(jì)算跨度：h =仃+/2 = 5 01

14、一 0.12 + 0.1/2 = 4.83/?/Qy = ln = 6-0.2 = 5.8/m竺= 1.204.83& =（丄）2=（丄）2=069, 0 取為 2.0 n1.20將A區(qū)格板算得的長(zhǎng)邊支座彎矩m： =&66KN/m作為B區(qū)格板的皿的已知值, 則：羊（警=丁xW/3）-呼+92K5加a/3 + n +aA “ 一0.69x2 + 1.2 + 0.69g = a 叫=0.69 x5.92 = 4.08KN m / m= -8.66K/V-m/m （負(fù)彎矩表示支座彎矩） = 0KN -m/m%mJ = m = Pm. =-2.0x 4.08 = -8.16KN m/ m4）D角區(qū)格彎

15、矩的計(jì)算。計(jì)算跨度：lQx =/w+/i/2 = 5-0.1-0.12 + 0.1/2 = 4.83/?/ lQy =ln+h/2 = 6- 0.1-012+0l/2 = 583 加0y5.83n = 1.21h 4.83a = （-）2=（）2=0.68, 0 取為 2.0 n 1.21該區(qū)格的支座配筋分別與B區(qū)格板和C區(qū)格板相同，故支座彎矩?仁已知, 則：學(xué)一 1/3）一竽一扌n + a= 778KN 也/加山管川 (1.21 _ 1 / 3) _旦嚴(yán)一學(xué)1.21 + 0.68叫=amx = 0.69 x 7.78 = 5.31KN m/ mm： =0KN in/mntY = OKN ml

16、mnix = 10.02 KN tn! inmy = -8.16A7V ml m5）配筋計(jì)算。由于雙向配筋，兩個(gè)方向的截面有效高度不同?？紤]到短跨方向的彎矩比長(zhǎng)跨方 向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受力鋼筋放置在長(zhǎng)跨方向的外側(cè)。因此， 跨中截面：Id = h-20mm = 100 - 20 = 80mm （短跨方向）h、=h 30mm = 100 30 = 70mm （長(zhǎng)跨方向）支座截面：/zo = 80/72/7? o對(duì)A區(qū)格板，考慮該板四周與梁整澆在一起，整塊板存在拱作用，使板的彎矩大 大減小,故對(duì)其跨中彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.8。近似取乙=0.95。計(jì)算配筋截面面積的近似計(jì)算公式為人=廠

17、0 95從表3按塑性理論計(jì)算板的配筋表截面m/kN m)hohntnA J mm1選配鋼筋實(shí)配面積/mm2跨中A區(qū)格4. 338018908 200252*2. 947014808 200252B區(qū)格5.01802202002523.417017108 200252C區(qū)格5. 9280260081703024.087020508 200252D區(qū)格7. 7880342。813040255. 377(.127008170302支座AB8. 66803798130402AC5. 887028108170302BD5. 887028408170302CD8. 66803798130402三、支承梁的

18、設(shè)計(jì)按彈性理論設(shè)計(jì)支承梁。雙向板支承梁承受的荷載如圖四所示。計(jì)算梁的力，進(jìn)行梁 的正截面、斜截面承載力計(jì)算，并對(duì)此梁進(jìn)行鋼筋配置。=/ + = 5-0.185-0.2+-37 + 0-4221 縱向支承梁L-1設(shè)計(jì)1）跨度計(jì)算 邊跨：1.025/,H +| = 1.025 x(5-0.185-0.2) + 0.2 = 4.93? 取小值lx = 4.93m o中跨：取支乘中心線間的距離人=5.0m ,平均跨度:(4.93+ 5.0)/2 = 4.965也,按等跨連續(xù)梁計(jì)算。2）荷載計(jì)算由板傳來(lái)的恒荷載的設(shè)計(jì)值：由板傳來(lái)的活荷載的設(shè)計(jì)值：梁自重：梁自重均布荷載設(shè)計(jì)值：縱向支承梁的計(jì)算圖如圖五所示

19、。g = l2x3765x5 = 27lMN/加q = 1.3x4x5 = 31.2 刀V / m0.25 x (0.45 一0.1) x 25 = 3.125kN / m ；g = l2x3125 = 3750V/M,g =27. llkN/m q* =31. 2kN/m g-3. 75kN/ni圖五3）力計(jì)算將g、q轉(zhuǎn)化為均布荷載：g = g，x? = 27.11x? = 16.94kN/加88 = x- = 31.2x-= 19.5W/h88a）彎矩計(jì)算:M=Rg/：+込g號(hào)+心盤(pán)（k值由附表查得）。邊跨：g可=3.75x4.932 =91.14冊(cè)加g /； = 16.94 x 4.93

20、2 =411.73kN - m=19.5x4.932 =473.95冊(cè)加中跨：g =3.75x52 =93.7505g/； =16.94x52 =423.5RN= 19.5x52=487.53平均跨：= 3.75 x 4.965? = 92.44kN - mg =16.94 x 4.9652 =417.59冊(cè)加7; =19.5 x 4.9652 = 480.7W-w縱向梁彎矩計(jì)算如表所示表4縱向支承梁L-1彎矩計(jì)算表序D計(jì)算簡(jiǎn)圖跨彎矩支座彎矩kkm2kM.kMpkMckkAG0.0780.0330.046-0.105-0.079-0.079-0.105AUU1：F33.0313.9819.48

21、-44.4733.46-33.46-44.470.0780.0330.046-0.105-0.079-0.079-0.105七亠亠7.313.094.31-9.84-7.41-7.41-9.84I JlII0.10.085-0.053-0.040-0.040-0.053亠AsTWtlflB4&7541.44-25.84-19.5-19.5-25.84A IAt * t fIh0.079一0.053-0.040-0.040-0.0534?Jr顯3&51-25.84-19.5-19.5-25.84jf I0.0730.059/28.760.119-0.022-0.044-0.051念矗4為35.5

22、90.078/33.03-58.01-10.73-21.46-24.861、Ift0.0980.0550.064-0.035-0.111-0.020-0.057aWFJ47.7826.8131.2-17.06一541-9.75-27.79（7）xFb0.094-0.067-0.018-0.005-0.001!s-45.83-32.66-8.78-2.44-0.49 89.09RN w（-l2.32kN m）屬 2 2于第一類(lèi)T形截面。C）正截面承載力結(jié)算。按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁力時(shí)，中間跨的計(jì)算跨度取為支 座中心線間的距離，故所求的支座彎矩和支座剪力都是指支座中心線的。而實(shí)際上正 截面受彎承載力

23、和斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊緣，所以計(jì)算配筋時(shí)，將其 換算到截面邊緣。橫梁正截面承載力計(jì)算見(jiàn)下表。受力鋼筋選用噸400級(jí)，箍筋選用HRB335級(jí)。根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)(GB50010-2002)第951條的規(guī)定，縱向受力鋼筋的最 小配筋率為0.2%和0.45 ft / fc中的較大值，即0.2% o下表5中的配筋率滿(mǎn)足要求。配 筋形式采用分離式。表5縱向支承梁L-1正截面受彎承載力計(jì)算表截面邊跨中3支座中間跨中中間支座M /kN m）89. 09-112. 3265. 23-94. 98Vb:/2（kN-m）04104.17x 一20.832Mh=M-Vh/2 伙N 仙）89. 09-91

24、.4965. 23-94. 98_ Mb6 （啊0. 0240. 0330.0180. 034加1 Jl 2乞0.024 b =0.5180.034 b =0.5180.018b =0.5180.034 0.2%0.68% 0.2%0.45% 0.2%0.68% 0.2%5)斜截面受剪承載力結(jié)算Vnux 0.7/；/?/?0= 0.7x1.43 x 250 x 360 = 90.09W所以，根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)(GB50010-2002)第10.2. 10條的規(guī)定，該梁中箍筋 最大間距為200mmo橫向支承梁L-1斜截面受剪承載力計(jì)算見(jiàn)下表6。表6橫向支承梁L-1斜裁面受剪承載力計(jì)算截面% 嗚叫左

25、V/kN83. 27-122.82-104.91-100. 23-104. 17-83. 27104. 42109. 0696. 86116. 321.00V, 足截面要求DOC號(hào)業(yè)0.7幾伙N)vnm 0.7九=0.7 X1.43 X 250 x 360 = 903kN箍筋直徑和肢數(shù)HRB335, 8200,雙肢Asv/ mm2100.6100.6100.6100.6100.6100.61.25幾A,人 s =(mm)U-0.7 他按構(gòu)造 配筋按構(gòu)造 配筋按構(gòu)造配筋按構(gòu)造 配筋按構(gòu)造配 筋按構(gòu)造配 筋實(shí)配間距/mm175175175175175175配筋率 = 175x250=0-23%-(

26、)9%配筋圖見(jiàn)附圖4-6o2橫向支承梁L-2設(shè)計(jì)1) 計(jì)算跨度邊跨：.f u + b c 幺 cl cc 0.37 + 0.4/, = / += 6 0.185 0.2 H 6/?z1 w, 2 21.025/, +- = 1.025 x(6-0.185-0.2) + 0.2 = 5.955? 2取小值厶=5.955/ o中跨：取支乘中心線間的距離/2 = 6,h o平均跨度：(5. 955+6)/2=5. 978nu跨度差：W.75%vl0%,可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。62) 荷載計(jì)算由板傳來(lái)的恒荷載的設(shè)計(jì)值： g = 1.2x3.765x5 = 27.113/？由板傳來(lái)的活荷載的設(shè)計(jì)值： 7 =

27、 1.3x4x5 = 31.23/梁自重：0.25 x (0.45 一0.1) x 25 = 3.125kN / m ；梁自重均布荷載設(shè)計(jì)值：g = 1.2x3.125 = 3.753/?。橫向支承梁的計(jì)算圖如圖五所示。1855955600059558=27. llkN/m q=32. lkN/m g=3, 75kN/m 圖六橫向支承梁L-2計(jì)算簡(jiǎn)圖3）力計(jì)算a = a/ = 2500/5955 = 0.420g； = (1 一 2夕 + 夕)g，=( 一 2 % 0.4202 + 0.4203) x 27.11 = 19.554&N / m仇=(1 _ 2夕 + 夕燈=(1 _ 2 x 0.

28、4202 + 0.420) x 32.1 = 23.1533 / 加a）彎矩計(jì)算:M=g/：+g蠢+匕亦可（k值由附表1-4-2查得）。邊跨：臨=3.75 x 5.9552 = 132.9弘V m= 19.554x5.955? =693.42歸V加血瓷=23.153x5.9552 =820.05樹(shù)加中跨：g/； =3.75 x 62 =135曲加g J： = 19.554x62=703.944W-w=23.153x62 =833.508W-m平均跨(計(jì)算支座彎矩時(shí)取用)：g/j =3.75x5.97& = 134.012-/ng 代=19.554x5.9782 =69&79kN加么7： = 2

29、3.153x5.9782 = 827.4lJWV/w計(jì)算結(jié)果如表7所示。表7橫向支承梁-2彎矩計(jì)算表項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖kkkkMc恒荷 載illvitttftfttlftfV!0.080-0.10.025-0.11 2 :;ABCD10.64-13.53.375-13.5恒荷 載 8I I 11 1! r r M t ! f r r i T r r I r 0.080-00.025-0.1F i叢2卻3ABCD55.47-69.8817.60-69.88活荷 載jffflmniim123AB . C1)0.101-0.05-0.0582.83-41.37-41.37活荷 載q 1 2 入 3 ACD

30、0.07359.86-0.117-96.810.05445.01-0.033-27.30活荷 載 q12 3 ABC1)-0.05-41.370.07562.51-0.05-41.37活荷 載r q“取44 j0.094-0.0670.0171 2 3 ABCI)77.09-55.8514.17力 組 合+146. 94-124. 7520. 98-124.75+125. 95-180. 1965. 99-110. 68+66. 11-124. 7583. 49-124.75+113. 20-139. 2320. 98-69.21最 不 利力Mmm組合項(xiàng)次+M mm 組合值 /(kN-m)66

31、. 11-124. 7520. 98-69.21M組合項(xiàng)次+M 組合值/伙N加）146. 94-180.1983. 49-124.75注：跨跨中彎矩時(shí)根據(jù)求得的支座彎矩按未等效前的實(shí)際荷載取悅離體求出的。b）剪力計(jì)算：皿+叮邊跨：g/（）= 3.75 x 5.955 = 22.33RNgj（）=19.554x5.955 = 116.443 加侏 7。=23.153x5.955 = 137.88腳加中跨：賦=3.75x6 = 22.5RN - mgJo =19.554x6 = 117.32EN加你 7。=23.153x6 = 13&92kNm平均跨（計(jì)算支座彎矩時(shí)取用）：glQ = 3.75 x

32、 5.978 = 22.427V-/ng J。=19.554x5.978 = 116.89W mq Jo =23.153x5.978 = 13SAlkN-m結(jié)果如表8所示。表8橫向支承梁L-2剪力計(jì)算項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖k 可k%k%k可kk0.4-0.60.5-0.40.50.68.932-13.39811.21-8.932-11.2113.3980.4-0.60.5-0.4-0.50.646.576-69.86458.45-46.576-58.4569.8640.45-0.550-0.4500.5562.046-75.834-62.04675.8340.05-0.050.50.05-0.50.05

33、6.894-6.89468.946.894-68.946.8940.38352.81-0.617-85.070.58380.690.0334.55-0.417-57.730.0334.550.35-0.5670.083-0.017-0.083-0.01748.258-7&1811.49-2.35-11.49-2.35力組 合117. 55-159. 0969. 66-117.46-69. 66159. 0962. 40-90. 15138. 60-4& 53-138. 6090. 15108. 32-168. 33150. 35-50. 86-127. 3987.81103. 77-161.4

34、481. 15-57. 76-81. 1580.01組合項(xiàng)次組合值62.40-90. 1569. 66-48 53-69. 6680.01組合項(xiàng)次組合值117. 55-168. 33150. 35-117.46-138. 60159. 094）正截面承載力計(jì)算a） 確定翼緣寬度?？缰薪孛姘碩形截面計(jì)算。根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī) （GB50010-2002）第7.2.3條的規(guī)定，翼緣寬度取較小值邊跨：=士空= 1.985加33b； =b + S =0.25+ 5.615 = 5.865 加取較小值/?/= 1.985Wo中間跨：b； = = - = 2m33b； =b + Sit =0.25 + 5.6

35、 = 5.85取較小值= 2m o支座截面仍按矩形截面計(jì)算b）判斷截面類(lèi)型。在縱橫梁交接處，由于板、橫向梁和縱向梁的負(fù)彎矩鋼筋相 互交叉重疊，短跨方向梁（橫梁）的鋼筋一般均在長(zhǎng)跨方向梁（縱梁）鋼筋的下面， 梁的有效高度減小。因此，進(jìn)行短跨方向梁（橫梁）支座截面計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)其鋼筋 的實(shí)際位置來(lái)確定截面的有效髙度幾。佩=450-40 = 410，. li, ajcbfhfh)100V985X100 0-丁)和 W.94M心 8。詠5)屬于第一類(lèi)T形截面。c）正截面承載力結(jié)算。按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁力時(shí)，中間跨的計(jì)算跨度取為支 座中心線間的距離，故所求的支座彎矩和支座剪力都是指支座中心線的。而實(shí)際上

36、正 截面受彎承載力和斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊緣，所以計(jì)算配筋時(shí)，將其 換算到截面邊緣。橫梁正截面承載力計(jì)算見(jiàn)下表。受力鋼筋選用HRB400級(jí)，箍筋選用HRB335級(jí)。根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)(GB50010-2002)第9. 5.1條的規(guī)定，縱向受力鋼筋的最 小配筋率為0.2%和0.45、中的較大值，即0. 2%o下表9中的配筋率滿(mǎn)足要求。配筋 fc形式采用分離式。表9橫向支承梁L-2正截面受彎承載力計(jì)算截面邊跨中B支座中間跨中M/伙N 也)146. 94180. 1983. 49Vb：/2(k N 04168.33x -33.672146. 94146. 5283. 49a 曲)時(shí)0. 0310. 0310.018加 l-Jl-2y0.31V% =0.5180.31 v 心=0.5180.180.2%l.ll%0.2%0.74% 0.2%5)斜截面受剪承載力結(jié)算縱向支承梁L-2斜截面受剪承載力計(jì)算見(jiàn)下表4-8。根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī) (GB