H1105柴油機(jī)氣缸三面粗鏜組合機(jī)床設(shè)計(jì)（左主軸箱設(shè)計(jì)）-正文

1、ZH1105ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面粗鏜組合機(jī)床設(shè)計(jì)（左主柴油機(jī)氣缸體三面粗鏜組合機(jī)床設(shè)計(jì)（左主 軸箱設(shè)計(jì)）軸箱設(shè)計(jì)） 目目 錄錄 1 前言.1 1.1 總體設(shè)計(jì).1 1.2 左主軸箱設(shè)計(jì).1 1.3 發(fā)展?fàn)顩r及涉及內(nèi)容.1 1.4 本課題擬解決的問(wèn)題.1 1.5 解決方案及預(yù)期效果.2 1.5.1 解決方案.2 1.5.2 預(yù)期效果.2 2 方案論證.3 2.1 組合機(jī)床工藝方案的制定.3 2.1.1 確定機(jī)床完成工藝時(shí)的一些限制.3 2.2 確定切削用量及選擇刀具.3 2.2.1 選擇切削用量.3 2.2.2 對(duì)左側(cè)面上 4 個(gè)孔的切削用量的選擇.4 2.2.3 對(duì)后面上 1 個(gè)孔的

2、切削用量的選擇.5 2.3 計(jì)算切削力、切削扭矩及切削功率.5 2.4 選擇刀具結(jié)構(gòu).9 3 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)三圖一卡.10 3.1 被加工零件工序圖.10 3.2 加工示意圖.10 3.2.1 導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇.11 3.2.2 動(dòng)力箱型號(hào)的選擇.11 3.2.3 動(dòng)力部件工作循環(huán)及行程的確定.11 3.3機(jī)床尺寸聯(lián)系總圖.12 3.3.1 選擇動(dòng)力部件.12 3.3.2 動(dòng)力箱型號(hào)的選擇.13 3.3.3 確定夾具輪廓尺寸.13 3.3.4 確定中間底座尺寸.14 3.3.5 確定主軸箱輪廓尺寸.14 3.4機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡.15 4左主軸箱設(shè)計(jì).17 4.1左主軸箱箱體零件的設(shè)計(jì).17 4

3、.1.1 箱體的選用.17 4.2確定傳動(dòng)軸的位置和齒輪齒數(shù).17 4.3坐標(biāo)計(jì)算.19 4.4主軸等有關(guān)零件的設(shè)計(jì). .22 4.4.1 主軸直徑的確定.22 4.4.2 主軸結(jié)構(gòu)的選定.22 4.4.3 傳動(dòng)軸的選定.23 4.5 主軸箱坐標(biāo)計(jì)算、繪制坐標(biāo)檢查圖.23 4.5.1 計(jì)算傳動(dòng)軸的坐標(biāo).23 4.5.2 繪制坐標(biāo)檢查圖.24 4.6 齒輪的校核及參數(shù)的確定.25 4.6.1 齒輪的校核.25 4.6.1.1 齒輪的材料，精度和齒數(shù)的選擇.25 4.6.1.2 設(shè)計(jì)計(jì)算.25 4.7 箱體或前蓋補(bǔ)充加工圖.27 5 設(shè)計(jì)總結(jié).29 參考文獻(xiàn).30 致 謝.31 附 錄.32 摘要

4、摘要：為了提高加工效率和質(zhì)量以及保證 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面相應(yīng)粗鏜孔的 尺寸精度及位置精度的要求，需要設(shè)計(jì)一臺(tái)滿(mǎn)足三面粗鏜要求的臥式組合機(jī)床，本 課題組設(shè)計(jì)了 ZH1105 柴油機(jī)氣缸體三面粗鏜機(jī)床及左主軸箱。在分析加工工件的 特點(diǎn)的基礎(chǔ)上，按組合機(jī)床的設(shè)計(jì)方法和步驟，進(jìn)行了組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)，繪制 了被加工零件的工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸圖和生產(chǎn)率計(jì)算卡，在此基礎(chǔ) 上，繪制了左主軸箱設(shè)計(jì)的原始依據(jù)圖，擬訂了主軸箱的傳動(dòng)路線(xiàn)，應(yīng)用最優(yōu)化方 法布置齒輪。確定傳動(dòng)參數(shù)，繪制了主軸箱裝配圖、箱體坐標(biāo)檢查圖、前蓋及后蓋 的補(bǔ)充加工圖，進(jìn)行了軸、齒輪等零件的強(qiáng)度校核。該機(jī)較好地完成了設(shè)計(jì)

5、要求， 大大提高了工作效率。 關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞：柴油機(jī)；氣缸體；三面粗鏜；主軸箱；組合機(jī)床 The Design of Three-Side Rough Boring of The ZH1105 Engine Casing Cylinder Block(Left NSpindle Box Design) Abstract:. To improve the efficiency of processing ,and quality assurance of ZH1105 engine casing ,and cylinder block three rough surface correspondi

6、ng Boring, and the dimensional accuracy of location requirements for the design of a rough surface to satisfy the requirements of Horizontal Boring Machine portfolio, the discussion group has designed ZH1105 engine casing design of the cylinder block 3., Rough Boring Machine and left spindle box. On

7、 the base of the characteristics of the analysiss process , the methods and steps of the design of the modular machine tool, the designing system was made. By the process of drawing ,the schematic diagram of machining ,the relationship of the machine size and the card of the productivity were drawn.

8、 Then the primitive chart for the design of the left-side spindle box was given out. The transmission route was confirmed and the transmission parameter was made. The assembly diagram of the spindle box was drawn. After arranging the gears ,we used the optimized design. The supplement processing dia

9、gram of the front side and behind side plate were also made. The intensity of the axises and gears was checked. The machine can satisfy the requirement of the design and the controlling precision was wholly improved. Keywords：desel machine; cylinder body; three-side Rough Boring ; spindle box; modul

10、ar machine tool. 1 前言前言 組合機(jī)床是用按系列化標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)的通用部件和按被加工零件的形狀及加工工 藝要求設(shè)計(jì)的專(zhuān)用部件組成的專(zhuān)用機(jī)床。 本人課題來(lái)源于江蘇江淮動(dòng)力集團(tuán)，本人所設(shè)計(jì)的題目是 ZH1105 柴油機(jī)氣缸 體三面粗鏜組合機(jī)床設(shè)計(jì)，主要完成左主軸箱裝配圖和零件圖設(shè)計(jì)任務(wù)，所設(shè)計(jì)的 機(jī)床主要用于加工柴油機(jī)左氣缸體，本人在完成“三圖一卡”的基礎(chǔ)上，完成組合機(jī) 床自動(dòng)加工柴油機(jī)氣缸體的左主軸箱設(shè)計(jì)。 1.1 總體設(shè)計(jì)總體設(shè)計(jì) 1、制定工藝方案，確定機(jī)床的配置型式及結(jié)構(gòu)方案； 2、三圖一卡設(shè)計(jì)，包括：a)被加工零件工序圖；(b) 加工示意圖；(c) 機(jī)床聯(lián) 系尺寸圖；(d)

11、生產(chǎn)率計(jì)算卡。 1.2 左主軸箱設(shè)計(jì)左主軸箱設(shè)計(jì) 1、左箱總裝圖； 2、左軸箱箱體零件圖； 3、其它零件圖； 4、有關(guān)計(jì)算、校核等 1.3 發(fā)展?fàn)顩r及涉及內(nèi)容發(fā)展?fàn)顩r及涉及內(nèi)容 當(dāng)我國(guó)加入 WTO 以后，制造業(yè)所面臨的機(jī)遇與挑戰(zhàn)并存。對(duì)組合機(jī)床的要求 相對(duì)提高，從而設(shè)計(jì)機(jī)床的要求也提高。為了組合機(jī)床行業(yè)適時(shí)調(diào)整戰(zhàn)略，采取了 積極的應(yīng)對(duì)策略，出現(xiàn)了產(chǎn)、銷(xiāo)兩旺的良好勢(shì)頭，截至 2002 年 9 月份，組合機(jī)床 行業(yè)僅組合機(jī)床產(chǎn)品一項(xiàng)，產(chǎn)量快速增長(zhǎng)，相比 2001 年同比增長(zhǎng)了十個(gè)百分點(diǎn)以 上, 另外組合機(jī)床行業(yè)工業(yè)增加值、產(chǎn)品銷(xiāo)售率、全員工資總額、出口交貨值等經(jīng) 濟(jì)指標(biāo)均有不同程度的增長(zhǎng)，新產(chǎn)品、

12、新技術(shù)較去年均有大幅度提高，可見(jiàn)行業(yè)企 業(yè)運(yùn)營(yíng)狀況良好。 研究的主要內(nèi)容可涉及：工程設(shè)計(jì)相關(guān)的理論；產(chǎn)品設(shè)計(jì)中的技術(shù)難點(diǎn)；對(duì)如 何進(jìn)行同類(lèi)產(chǎn)品設(shè)計(jì)進(jìn)行研究；相關(guān)行業(yè)的熱點(diǎn)技術(shù)問(wèn)題；針對(duì)的設(shè)計(jì)任務(wù)的特點(diǎn) 所采用的相關(guān)結(jié)構(gòu)的工作原理；如何用相關(guān)的技術(shù)手段來(lái)保證設(shè)計(jì)質(zhì)量；設(shè)計(jì)產(chǎn)品 所涉及的相關(guān)技術(shù)；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性校驗(yàn)；產(chǎn)品設(shè)計(jì)的操作簡(jiǎn)便性、制造和使用 的經(jīng)濟(jì)性；產(chǎn)品設(shè)計(jì)的環(huán)保、節(jié)能特性；產(chǎn)品設(shè)計(jì)的制造可實(shí)施性；產(chǎn)品設(shè)計(jì)的壽 命；產(chǎn)品設(shè)計(jì)中零、部件的標(biāo)準(zhǔn)化、通用化問(wèn)題。 1.4 本課題擬解決的問(wèn)題本課題擬解決的問(wèn)題 1、總體設(shè)計(jì)問(wèn)題:如設(shè)計(jì)選型、產(chǎn)品總體布局、產(chǎn)品配置； 2、產(chǎn)品設(shè)計(jì)的特殊要求:例如

13、特定的參數(shù)要求，特定的結(jié)構(gòu)要求，特定的性能 要求； 3、產(chǎn)品傳動(dòng)方案的確定:標(biāo)準(zhǔn)件、通用件的選擇； 4、詳細(xì)設(shè)計(jì)相關(guān)問(wèn)題:例如相關(guān)的強(qiáng)度校核、剛度校核、局部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)問(wèn)題的 方案確定； 5、產(chǎn)品的設(shè)計(jì)分析:例如有限元分析、運(yùn)動(dòng)分析、動(dòng)力學(xué)分析； 6、工藝設(shè)計(jì)方案的論證:設(shè)計(jì)效果仿真；加工模擬仿真； 7、生產(chǎn)效率:經(jīng)濟(jì)性；生產(chǎn)周期； 1.5 解決方案及預(yù)期效果解決方案及預(yù)期效果 1.5.1 解決方案解決方案： 1、采用何種總體設(shè)計(jì)方案；針對(duì)某種需求采用何種特殊結(jié)構(gòu)； 2、易損件采用便于裝拆的結(jié)構(gòu)；采用何種設(shè)計(jì)手段； 3、采用何種分析手段；采用何種實(shí)驗(yàn)手段； 4、采用何種優(yōu)化方法；采用何種仿真手段；

14、 1.5.2 預(yù)期效果預(yù)期效果： 產(chǎn)品的制造工藝性好；產(chǎn)品外形美觀；產(chǎn)品的制造成本降低；提高設(shè)計(jì)的一次 成功率、減少設(shè)計(jì)返工；交貨期縮短；產(chǎn)品使用中的維護(hù)成本降低；設(shè)計(jì)的產(chǎn)品工 作更穩(wěn)定、可靠；產(chǎn)品結(jié)構(gòu)合理，符合工作現(xiàn)場(chǎng)的需要，更易于操作和使用；產(chǎn)品 的使用效果達(dá)到什么樣的指標(biāo)；產(chǎn)品拆卸方便、更易于維護(hù)；所設(shè)計(jì)的部分符合整 個(gè)工藝流程的要求。 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)歷時(shí)四個(gè)多月，在指導(dǎo)老師的細(xì)心指導(dǎo)下，在本組設(shè)計(jì)人員的共 同努力下，我們的畢業(yè)設(shè)計(jì)得以按時(shí)圓滿(mǎn)地完成。在此向所有支持我這次畢業(yè)設(shè)計(jì) 的老師和同學(xué)表示深深的感謝！ 2 方案論證方案論證 組合機(jī)床的通用部件分大型和小型兩大類(lèi)。用大型通用部件組成的

15、機(jī)床稱(chēng)為大 型組合機(jī)床，用小型通用部件組成的機(jī)床稱(chēng)為小型組合機(jī)床。 機(jī)床帶有一套固定的夾具，根據(jù)所需加工面數(shù)布置動(dòng)力部件。動(dòng)力部件可以是 立式，臥式或斜式安裝。工件安裝在機(jī)床的固定夾具里，夾具和工件固定不動(dòng)。動(dòng) 力滑臺(tái)上的動(dòng)力箱連同多軸箱或單軸切削頭實(shí)現(xiàn)切削運(yùn)動(dòng)。 根據(jù)加工零件的要求，本機(jī)床采用單工位組合機(jī)床。刀具對(duì)零件的加工為平行 加工，動(dòng)力部件采用臥式安裝，品字型結(jié)構(gòu)。 2.1 組合機(jī)床工藝方案的制定組合機(jī)床工藝方案的制定 2.1.1 確定機(jī)床完成工藝時(shí)的一些限制確定機(jī)床完成工藝時(shí)的一些限制 1、孔間中心距的限制 在確定組合機(jī)床完成工藝時(shí)，要考慮可同時(shí)加工的最小孔中心距。由于主軸箱 的主軸

16、結(jié)構(gòu)的設(shè)備導(dǎo)向的需要，所以近距離孔能否在同一多軸箱上同一工位加工受 其限制。 2、結(jié)構(gòu)工藝性不好的限制 有些工件結(jié)構(gòu)工藝性不好，如箱體多層壁上的同軸線(xiàn)的孔徑中間大兩頭小時(shí)， 則進(jìn)刀困難。當(dāng)孔徑大于 50mm 時(shí)，可采用讓刀的辦法。多層壁同軸孔，為便于 布置中間導(dǎo)向裝置，孔中心離箱體側(cè)壁間距離也應(yīng)夠。 2.2 確定切削用量及選擇刀具確定切削用量及選擇刀具 2.2.12.2.1 選擇切削用量選擇切削用量 16 個(gè)被加工孔中，由于既有鉆孔加工又有鏜孔加工，所以選擇切削用量時(shí)應(yīng)綜 合考慮，鉆孔切削用量從文獻(xiàn)9的 130 頁(yè)表 6-11 中選取，鏜孔切削用量從文獻(xiàn)9 的 130 頁(yè)表 6-15 中選取。

17、由于鉆孔的切削用量與鉆孔深度有關(guān)，隨孔深的增加而逐 漸遞減，其遞減值按文獻(xiàn)9的 131 頁(yè)表 6-12 選取。鉆孔時(shí)，降低進(jìn)給量的目的是 為了減小軸向切削力，以避免鉆頭折斷，降低切削速度主要是為了提高刀具壽命。 1、對(duì)右側(cè)面上 5 個(gè)孔的切削用量的選擇：保證進(jìn)給速度相等 A鉆孔 4：36.4，通孔. 由 d22-50，硬度大于 190-240HBS，選擇 v=10-18m/min,f0.25-0.4mm/r,又 d=36.4mm,取定 v=17.6m/min,f=0.3mm/r,則由文獻(xiàn)5的 43 頁(yè)知 （2- d v n 1000 1） 得： n=100017.6/36.4=154r/min

18、 B鉆孔 5： 24.4，通孔 由 d22-50，硬度大于 190-240HBS，選擇 v=10-18m/min,f 0.25-0.4mm/r,又 d=24.4mm,取定 v=17.7m/min,f=0.3mm/r,則由 d v n 1000 得： n=100017.7/24.4=230r/min C鏜孔 1、2： 61.4 由于刀具采用硬質(zhì)合金，加工材料為鑄鐵，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r 中選 擇,考慮到刀具壽命以及進(jìn)給速度的一致性，取 v=35m/mim,f=0.6mm/r，則 =100035/61.4=181.5r/min d v n 1000 D鏜孔 6： 56

19、.6 由于刀具采用硬質(zhì)合金，加工材料為鑄鐵，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r 中選 擇,考慮到刀具壽命以及進(jìn)給速度的一致性，取 v=40m/min,f=0.5mm/r，則 =100040/56.6=225r/min d v n 1000 2.2.2 對(duì)左側(cè)面上對(duì)左側(cè)面上 4 個(gè)孔的切削用量的選擇個(gè)孔的切削用量的選擇 由于分兩次進(jìn)給，要同時(shí)考慮進(jìn)給速度和轉(zhuǎn)速，兩次進(jìn)給轉(zhuǎn)速要相同，同次進(jìn) 給保證進(jìn)給速度相同 A鏜孔 3： 194.4/124.4 由于刀具采用硬質(zhì)合金，加工材料為鑄鐵，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r 中選 擇,考慮到刀具壽命,加工余量應(yīng)取小一點(diǎn)，

20、故加工 193.8 孔采用分層切削。 第一次進(jìn)給主要加工 194.4 孔，取定 v=50m/min,f1=0.50mm/r,則 =100050/194.4=82r/min d v n 1000 第二次進(jìn)給要同時(shí)鏜 124.4 孔，考慮到軸向切削力，進(jìn)給量應(yīng)選小一點(diǎn),取定 v=37.3m/min,f2=0.6mm/r，則 =100037.3/124.4=95r/min d v n 1000 B鏜孔 1、2： 261.4 由于刀具采用硬質(zhì)合金，加工材料為鑄鐵，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r 中選 擇,考慮到刀具壽命以及進(jìn)給速度的一致性，取定 v1=35m/mim,f1=0.6m

21、m/r，則 =100035/61.4=181.5r/min d v n 1000 同軸轉(zhuǎn)速相同，進(jìn)給速度一致，取定 v2=35m/min,f2=0.60mm/r C鉆孔： 36.4，通孔 由 d22-50，硬度大于 190-240HBS，選擇 v=10-18m/min,f0.25-0.4mm/r,又 d=35.8mm,取定第一次進(jìn)給 v1=17.9m/min,f1=0.3mm/r,則 =100017.9/36.4=157r/min d v n 1000 同軸轉(zhuǎn)速相同，進(jìn)給速度一致，取定 v2=17.9m/min,f2=0.3mm/r 2.2.3 對(duì)后面上對(duì)后面上 1 個(gè)孔的切削用量的選擇個(gè)孔的

22、切削用量的選擇 鏜孔： 114.4/115/122.4 由于刀具采用硬質(zhì)合金，加工材料為鑄鐵，在 v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r 中 選擇，考慮轉(zhuǎn)速和進(jìn)給速度的一直性，取定 v=36/40/45m/min。 第一次進(jìn)給，取定 f1=0.36mm/r；第二次進(jìn)給,取定 f2=0.16mm/r，則 =100055.7/114.4=155r/min d v n 1000 （孔的編號(hào)見(jiàn)被加工零件工序圖） 2.3 計(jì)算切削力、切削扭矩及切削功率計(jì)算切削力、切削扭矩及切削功率 根據(jù)文獻(xiàn)9的 134 頁(yè)表 6-20 中公式計(jì)算鉆孔 （2- 6 . 08 . 0 26HBDfF 2） （2

23、- 6 . 08 . 09 . 1 10HBfDT 3） （2- D Tv P 9740 4） 根據(jù)文獻(xiàn)9的 134 頁(yè)表 6-20 中公式計(jì)算鏜孔 （2- 55 . 0 75 . 0 4 . 51HBfaF pZ 5） （2- 1 . 165 . 0 2 . 1 51 . 0 HBfaF pX 6） （2- 55 . 0 75 . 0 7 . 25HBfDaT p 7） （2- 61200 vF P Z 8） 式中， F、Fz-切削力（N） ；T-切削轉(zhuǎn)矩（N） ；P-切削功率（Kw） ；v-切削 速度（m/min） ；f-進(jìn)給量（mm/r） ；ap-切削深度（mm） ； D-加工（或鉆頭）

24、直徑 （mm） ； HB-布氏硬度， 得 HB=223。 由以上公式可得： 右面 1、2 軸 55 . 0 75 . 0 4 . 51HBfaF pZ N6 .1659 2233 . 03 4 . 51 55 . 0 75. 0 1 . 165 . 0 2 . 1 51 . 0 HBfaF pX 1 . 165 . 0 2 . 1 2233 . 0351 . 0 N336 55 . 0 75 . 0 7 . 25HBfDaT p 55 . 0 75 . 0 22345 . 0 3 4 . 61 7 . 25 mmN 63149 61200 vF P Z 61200 35 7 . 2054 kw

25、175 . 1 4 軸 6 . 08 . 0 26HBDfF 6 . 08 . 0 22316 . 0 4 . 3626N 1 . 5581 6 . 08 . 09 . 1 10HBfDT 6 . 08 . 09 . 1 2233 . 0 4 . 3610mmN 90128 D Tv P 9740 4 . 3614 . 3 9740 6 . 1790128 kw425 . 1 5 軸 6 . 08 . 0 26HBDfF 6 . 08 . 0 22316 . 0 4 . 3626N 1 . 5581 6 . 08 . 09 . 1 10HBfDT 6 . 08 . 09 . 1 2233 .

26、0 4 . 2410 mmN 4 . 42335 D Tv P 9740 4 . 2414 . 3 9740 7 . 17 4 . 42335 kw004 . 1 6 軸 55 . 0 75 . 0 4 . 51HBfaF pZ N 2 . 1794 2235 . 03 4 . 51 55 . 0 75 . 0 1 . 165 . 0 2 . 1 51 . 0 HBfaF pX 1 . 165 . 0 2 . 1 2233 . 0351 . 0 N336 55 . 0 75 . 0 7 . 25HBfDaT p 55 . 0 75 . 0 2235 . 03 6 . 56 7 . 25 mmN

27、 94.50776 61200 vF P Z 61200 40 2 . 1794 kw173 . 1 左面 1、2 軸 55 . 0 75 . 0 4 . 51HBfaF pZ N 1 . 1222 2233 . 03 4 . 51 55 . 0 75 . 0 1 . 165 . 0 2 . 1 51 . 0 HBfaF pX 1 . 165 . 0 2 . 1 2233 . 0351 . 0 N336 55 . 0 75 . 0 7 . 25HBfDaT p 55 . 0 75 . 0 2234 . 03 8 . 60 7 . 25 mmN 3 . 46139 61200 vF P Z 61

28、200 29 7 . 1517 kw719 . 0 3 軸 孔徑 194.4mm mmN HBfaDT p 5 . 871982235 . 05 . 1 4 . 194 7 . 25 7 . 25 55 . 0 75 . 0 55 . 0 75 . 0 333 N HBfaF pZ 26.8962235 . 05 . 1 4 . 51 4 . 51 55 . 0 75 . 0 55 . 0 75 . 0 33 N HBfaF pX 1462233 . 05 . 151 . 0 51 . 0 1 . 165 . 0 2 . 1 1 . 1 65 . 0 3 2 . 1 3 KW VF P Z 7

29、32 . 0 61200 5026.896 61200 3 3 孔徑 124.4mm mmN HBfaDT p 78.12043422345 . 0 5 . 3 4 . 124 7 . 25 7 . 25 55 . 0 75. 0 55 . 0 75 . 0 333 N HBfaF pZ 3 . 93 . 2 2235 . 05 . 3 4 . 51 4 . 51 55. 075 . 0 55 . 0 75 . 0 33 N HBfaF pX 52.52222345 . 0 5 . 351 . 0 51 . 0 1 . 165 . 0 2 . 1 1 . 1 65 . 0 3 2 . 1 3

30、KW VF P Z 18 . 1 61200 318.3735.1936 61200 3 3 6 軸 0.750.55 51.4 3309.6 Zp Fa fHB N 1.20.651.1 0.51 333.7 Xp FafHB N 3309.6 17.9 0.968 6120061200 Z F V PKW 后面 孔徑為 114.4mm mmN HBfaDT p 99.11063722345 . 0 5 . 3 4 . 114 7 . 25 7 . 25 55 . 0 75. 0 55 . 0 75 . 0 33 N HBfaF pZ 2 . 193422345 . 0 5 . 3 4 .

31、51 4 . 51 55 . 0 75 . 0 55 . 0 75 . 0 N HBfaF pX 52322345 . 0 5 . 351 . 0 51 . 0 1 . 165 . 0 2 . 1 1 . 1 65 . 0 2 . 1 KW VF P Z 76 . 1 61200 7 . 55 2 . 1934 61200 孔徑為 122.4mm 55 . 0 75 . 0 33 7 . 25HBfaDT p mmN 4 . 111334 N HBfaF pZ 193622345 . 0 5 . 3 4 . 51 4 . 51 55 . 0 75 . 0 55 . 0 75 . 0 N HBf

32、aF pX 45222336 . 0 5 . 351 . 0 51 . 0 1 . 165 . 0 2 . 1 1 . 1 65 . 0 2 . 1 KW VF P Z 58 . 1 61200 501936 61200 孔徑為 122.4mm mmNT 5 . 118498 N HBfaF pZ 193622345 . 0 5 . 3 4 . 51 4 . 51 55 . 0 75 . 0 55 . 0 75 . 0 N HBfaF pX 45222336 . 0 5 . 351 . 0 51 . 0 1 . 165 . 0 2 . 1 1 . 1 65 . 0 2 . 1 KW VF P

33、Z 596 . 1 61200 7 . 59 2 . 1636 61200 (軸編號(hào)與孔編號(hào)相對(duì)應(yīng)) 2.4 選擇刀具結(jié)構(gòu)選擇刀具結(jié)構(gòu) 根據(jù)加工精度、工件材料、工件條件、技術(shù)要求等進(jìn)行分析，按照經(jīng)濟(jì)地滿(mǎn)足 加工要求的原則，合理地選擇刀具。只要所選工藝方案可以采用剛性較好的鏜桿， 還是采用鏜削方法，這是因?yàn)殓M刀制造簡(jiǎn)單，刃磨方便。 當(dāng)被加工孔直徑在 40mm 以上時(shí)，組合機(jī)床上多采用鏜削加工，其加工精度 可高達(dá) 1-2 級(jí)。 直徑小于 40mm 時(shí)，選用鉆削方法，鉆頭選用高速鋼修磨棱帶及橫刃鉆頭。 鏜孔選用合金鏜刀頭。 直徑大于 40mm 時(shí)，選用鏜削方法，刀具材料為硬質(zhì)合金。當(dāng)加工階梯孔時(shí)，

34、選用階梯桿，由于多刀加工，扭矩較大，所以要選用強(qiáng)度較好的刀桿材料：41Gr。 3 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)三圖一卡三圖一卡 3.1 被加工零件工序圖被加工零件工序圖 被加工零件工序圖是根據(jù)制定的工藝方案，表示所設(shè)計(jì)的組合機(jī)床上完成的工 藝內(nèi)容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技術(shù)要求，加工用的定位基準(zhǔn)、夾 壓部位以及被加工零件的材料、硬度和在本機(jī)床加工前加工余量、毛坯或半成品情 況的圖樣。除了設(shè)計(jì)研制合同外，它是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的重要依據(jù)，也是制造、使用、 調(diào)整和檢驗(yàn)機(jī)床精度的重要文件。被加工零件工序圖是在被加工零件的基礎(chǔ)上，突 出本機(jī)床或自動(dòng)線(xiàn)的加工內(nèi)容，并作必要的說(shuō)明而繪制的。其主要

35、內(nèi)容包括： 1、被加工零件的形狀和主要輪廓尺寸以及與本工序機(jī)床設(shè)計(jì)有關(guān)部位結(jié)構(gòu)形 狀和尺寸。 2、本工序所選用的定位基準(zhǔn)、夾壓部位及夾緊方向。 3、本工序加工表面的尺寸、精度、表面粗糙度、形位公差等技術(shù)要求以及對(duì) 上道工序的技術(shù)要求。 4、注明被加工零件的名稱(chēng)、編號(hào)、材料、硬度以及加工部位的余量。 E C C E B B F F F-F H -H 1X45 1X45 6.3 6.3 G-G B-B 6.3 6.3 C-C D-DE-E 1X45 6.36.3 6.3 6.3 6.3 6.3 6.3 Q 6.3 Y H H G G C C Y 圖 3-1 被加工零件工序圖 3.2 加工示意圖加工

36、示意圖 零件加工的工藝方案要通過(guò)加工示意圖反映出來(lái)。加工示意圖表示被加工零件 在機(jī)床上的加工過(guò)程，刀具、輔具的布置狀況以及工件、夾具、刀具等機(jī)床各部件 間的相對(duì)位置關(guān)系，機(jī)床的工作行程及工作循環(huán)等。 3.2.1 導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇 組合機(jī)床鉆孔時(shí)，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的導(dǎo)向裝置來(lái)保證的。導(dǎo) 向裝置的作用是：保證刀具相對(duì)工件的正確位置；保證刀具相互間的正確位置；提 高刀具系統(tǒng)的支承剛性。 本課題中鏜孔采用旋轉(zhuǎn)套導(dǎo)向，鉆孔采用固定套導(dǎo)向。 a.尺寸規(guī)格的選用 b.導(dǎo)向套的布置 c.導(dǎo)向套配合的選擇 3.2.2 確定主軸、尺寸、外伸尺寸確定主軸、尺寸、外伸尺寸 在該課題中，主軸既

37、有用于鏜孔又有用于鉆孔，鏜孔選用滾錐軸承主軸，鉆孔 選用滾珠軸承主軸。鏜孔時(shí)主軸與刀具采用浮動(dòng)卡頭連接，主軸屬于短主軸；鉆孔 時(shí)主軸與刀具采用接桿連接，主軸屬于長(zhǎng)主軸。 根據(jù)由選定的切削用量計(jì)算得到的切削轉(zhuǎn)矩 T，由文獻(xiàn)9的 43 頁(yè)公式 4 10TBd 式中，d軸的直徑（） ；T軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩（Nm） ；B系數(shù)，本課題中 鏜孔主軸為剛性主軸，取 B=7.3；鉆孔主軸為非剛性主軸，取 B=6.2。 由公式可得： 左面 軸 1 d=30 取定 d=40 軸 2 d=30mm 取定 d=40 軸 4 d=30.46 取定 d=40 軸 6 d=25.35 取定 d=40 右面 軸 1、2 d=37

38、 取定 d=40 軸 4 d=34 取定 d=35 軸 5 d=28 取定 d=30 軸 6 d=35 取定 d=45 后面 軸徑 d=55mm 軸徑實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)確定 根據(jù)主軸類(lèi)型及初定的主軸軸徑，文獻(xiàn)9的 44 頁(yè)表 3-6 可得到主軸外伸尺寸 幾接桿莫氏圓錐號(hào)。滾錐主軸軸徑 d=40時(shí)，主軸外伸尺寸為： D/d1=67/48,L=135。滾錐主軸軸徑 d=35時(shí)，主軸外伸尺寸為： D/d1=50/36,L=115。滾珠主軸軸徑 d=30時(shí)，主軸外伸尺寸為： D/d1=50/36,L=115；接桿莫氏圓錐號(hào)為 4。滾珠主軸軸徑 d=30時(shí)，主軸外伸尺 寸為：D/d1=50/36,L=115；接

39、桿莫氏圓錐號(hào)為 3。 3.2.3 動(dòng)力部件工作循環(huán)及行程的確定動(dòng)力部件工作循環(huán)及行程的確定 1、工作進(jìn)給長(zhǎng)度 L工的確定 工作進(jìn)給長(zhǎng)度 L工，應(yīng)等于加工部位長(zhǎng)度 L（多軸加工時(shí)按最長(zhǎng)孔計(jì)算）與刀 具切入長(zhǎng)度 L1和切出長(zhǎng)度 L2之和。切入長(zhǎng)度一般為 5-10，根據(jù)工件端面的誤差 情況確定；鏜孔時(shí)，切出長(zhǎng)度一般為 5-10mm。 當(dāng)采用復(fù)合刀具時(shí),應(yīng)根據(jù)具體情況決定。所以得出以下結(jié)果: 左主軸箱：工進(jìn)長(zhǎng)度:55mm 右主軸箱：工進(jìn)長(zhǎng)度:95mm 后主軸箱：工進(jìn)長(zhǎng)度:128mm 2、快速進(jìn)給長(zhǎng)度的確定 快速進(jìn)給是指動(dòng)力部件把刀具送到工作進(jìn)給位置。初步選定三個(gè)主軸箱上刀具 的快速進(jìn)給長(zhǎng)度分別為 21

40、5，255和 125。 3、快速退回長(zhǎng)度的確定 快速退回長(zhǎng)度等于快速進(jìn)給和工作進(jìn)給長(zhǎng)度之和。由已確定的快速進(jìn)給和工作 進(jìn)給長(zhǎng)度可知，三面快速退回長(zhǎng)度分別為 270，350mm,253mm。圖 2-3 為加工示 意圖。 35 ?150 22 3 35 ?45 ?65H5 ?120K7 ?44 75135 ?22 ?26 ?70F8 ?M30X1.5 ?70H7/G6 418 25 19 65200 ?70H7/G6 ?85H7/G6 ?44 11024 50 Tr30X3 ?40F8 ?35 ?46H7/K6 ?30 225 25 24 26 26 ?14 2826 22 ?70H7/G6 ?8

41、5H7/M6 220205 135 75 101 3030 6 30 ?25K5 ?70H7/M6 ?60H7/M6 15 ?20 ?15 ?20 ?30 ?70H7/M6 ?60H7/M6 37 34 4 30 123727 81254 23 4930 GB73-85-M12X16 T6114 T12-1?16G主主 GB812-88-M50X1.5 43 GB70-85-M6X35 44 GB65-85-M8X35 45 GB65-85-M8X50 46 47 48 49 GB70-85-M6X8 50 51 主主 GB/ZQ4606-86 主主2510 GB/T288 GB79-85-M

42、20X15 GB/T71-85-M10X12 52 53 54 55 主主主主6212 GB/T276-94 56 57 58 59 60 主主主主主主 n=150r/min f=0.2mm/r 1 2 T6113 TD641-61 M10 x12 3 4 T6115 TD641-61 M12X20 GB1096-76 12X50 5M80X2 GB810-88 6 7318212主 主 GB810-88 主主125 JB/ZQ4606-86 8 M8X35 GB70-85 9 10 M16X70 GB65-76 M8X70 GB67-76 M16X40 GB67-76 1112M16X40

43、GB67-7613 主主80 JB/ZQ4 606-86 1415主主主主6213 GB/T 276-94 M6X20 GB70-85 16 171819 T6113 T6112 M10 x2 T0641-41 8X35 GB1096-72 T6112 2021 22 M25x15 GB810-88 M25x15 GB810-88 232425 26 27 28 29 30 M12x15 GB65-76 M6x15 GB65-76 31 32 33 M12x20 GB65-76 M6x15 GB67-76 M12x20 GB65-76 3435 36 37 383940 41 M30 x2 G

44、B810-88 42 主主主主 n=181.5r/min f=0.6mm/r 主主主主 n=95r/min f=0.6mm/r 主主主主 n=154r/min f=0.3mm/r 主主主主 n=230r/min f=0.3mm/r 主主主 n=82r/min f=0.5mm/r n=181.5r/min f=0.6mm/r n=157r/min f=0.3mm/r 主主主主 主主主主 主主主主主主43170200180210105180 75160 ?60 ?198F8 ?215H7/M6 M80X2 ?198H7/G6 ?85K6 M115X2 16 318 22 190160190217

45、174.65185.64 圖 3-2 加工示意圖 3.3 機(jī)床尺寸聯(lián)系總圖機(jī)床尺寸聯(lián)系總圖 3.3.1 選擇動(dòng)力部件選擇動(dòng)力部件 動(dòng)力滑臺(tái)型號(hào)的選擇 根據(jù)選定的切削用量計(jì)算得到的單根主軸的進(jìn)給力，按文獻(xiàn)9的 62 頁(yè)公式 n i FiF 1 多軸箱 計(jì)算。 式中，F(xiàn)i各主軸所需的 向切削力，單位為 N。 則 左主軸箱：2 336 146522.52333.71674.22FN 多主軸箱 右主軸箱 202.4605605602402.39070.3211197.382FN 多主軸箱 后主軸箱：5234524521427FN 多主軸箱 實(shí)際上,為克服滑臺(tái)移動(dòng)引起的摩擦阻力，動(dòng)力滑臺(tái)的進(jìn)給力應(yīng)大于

46、F。又考慮 到所需的最小進(jìn)給速度、切削功率、行程、主軸箱輪廓尺寸等因素，為了保證工作 的穩(wěn)定性，由文獻(xiàn)9的 91 頁(yè)表 5-1，左、右、后面分別選用機(jī)械滑臺(tái) HJ40A 型、 HJ40A 型、HJ40A 型，臺(tái)面寬 400mm，臺(tái)面長(zhǎng) 800mm，滑臺(tái)及滑座總高為 320mm，允許最大進(jìn)給力為 20000N；其相應(yīng)的側(cè)底座型號(hào)分為 1CC401M、1CC401M、1CC401。 3.3.2 動(dòng)力箱型號(hào)的選擇動(dòng)力箱型號(hào)的選擇 由切削用量計(jì)算得到的各主軸的切削功率的總和，根據(jù)文獻(xiàn)9的 47 頁(yè)公 切削 P 式計(jì)算： 式中, 消耗于各主軸的切削功率的總和（Kw） ； 切削 多軸箱 P P 切削 P

47、多軸箱的傳動(dòng)效率,加工黑色金屬時(shí)取 0.80.9，加工有色金屬時(shí)取 0.70.8；主軸數(shù)多、傳動(dòng)復(fù)雜時(shí)取小值，反之取大值。本課題中，被加工零件材 料為灰鑄鐵，屬黑色金屬，又主軸數(shù)量較多、傳動(dòng)復(fù)雜，故取5。8 . 0 右主軸箱：0.8561.2760.96820.7194.538PKW 主主 則 4.538 5.33 0.85 PKW 主主主 根據(jù)液壓滑臺(tái)的配套要求，滑臺(tái)額定功率應(yīng)大于電機(jī)功率的原則，查文獻(xiàn)9的 頁(yè)表 5-38 得出動(dòng)力箱及電動(dòng)機(jī)的型號(hào),見(jiàn)表 2-1。115114 表 3-1 動(dòng)力箱及電動(dòng)機(jī)的型號(hào) 動(dòng)力箱型號(hào)電動(dòng)機(jī)型號(hào)電動(dòng)機(jī)功率 (Kw) 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 (r/PM) 輸出軸轉(zhuǎn)速 (

48、r/min) 左主軸箱1TD40-I Y132S -8 1 .1440480 右主軸箱1TD40-I Y132S -8 2 .21440480 后主軸箱1TD40-IY100-L8 960480 3.3.3 確定夾具輪廓尺寸確定夾具輪廓尺寸 夾具是用于定位和夾緊工件的，所以工件輪廓尺寸和形狀是確定夾具輪廓尺寸 的依據(jù)，由于加工示意圖中對(duì)工件和靠模桿的距離，以及導(dǎo)套尺寸都作了規(guī)定，掌 握了以上尺寸后，確定夾具總長(zhǎng)尺寸 A，A=590 mm。夾具底座高度應(yīng)視夾具大小 而定，既要求保證有足夠的剛性，又要考慮工件的裝料高度，一般夾具底座高度不 小于 240mm。根據(jù)具體情況，本夾具底座取高度為 345

49、mm。 3.3.4 確定中間底座尺寸確定中間底座尺寸 在加工示意圖中，已經(jīng)確定了工件端面至主軸箱在加工終了時(shí)距離： L1 左=650mm，L2 右=800mm 根據(jù)選定的動(dòng)力部件及其配套部件的位置關(guān)系，并考慮動(dòng)力頭的前備量因素， 通過(guò)尺寸鏈就可確定中間底座尺寸 L L=2（L1 左+L2 右+2L2+L3）-2（L 1+ L 2+ L 3） 其中 L1-動(dòng)力頭支承凸臺(tái)尺寸。 L2-動(dòng)力頭支承凸臺(tái)端面到滑座前端面加工完了時(shí)距離，由于動(dòng)力頭 支承凸臺(tái)端面到滑座端面最小尺寸和動(dòng)力頭向前備量組成。 L3-滑座前端面到床身端面距離取 L=585mm。 確定中間底高度尺寸時(shí)，應(yīng)考慮鐵屑的儲(chǔ)存及排除電氣接線(xiàn)

50、安排，中間底座高 度一般不小于 540mm。 本機(jī)床確定中間底座高度為 600mm。 3.3.5 確定主軸箱輪廓尺寸確定主軸箱輪廓尺寸 主要需確定的尺寸是主軸箱的寬度 B 和高度 H 及最低主軸高度 h1。主軸箱寬 度 B、高度 H 的大小主要與被加工零件孔的分布位置有關(guān)，可按文獻(xiàn)9的 49 頁(yè)公 式計(jì)算： B=b+2b1 H=h+h1+b1 式中，b工件在寬度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離（） ； b1最邊緣主軸中心距箱外壁的距離（） ； h工件在高度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離（） ； h1最低主軸高度（） 。 其中，h1還與工件最低孔位置（h2=70.52） 、機(jī)床裝料高度（H=1005） 、滑 臺(tái)滑

51、座總高（h3=320） 、側(cè)底座高度（h4=560）等尺寸有關(guān)。對(duì)于臥式組合機(jī)床， h1要保證潤(rùn)滑油不致從主軸襯套處泄漏箱外，通常推薦 h185-140，本組合機(jī)床 按文獻(xiàn)9的 50 頁(yè)公式 h1=h2+H-(0.5+h3+h4) 計(jì)算，得： h1=150.52。 b=212.33,h=186.48,取 b1=100，則求出主軸箱輪廓尺寸： B=b+2b1=212.33+2100=412.33 H=h+h1+b1=186.48+150.52+100=437 根據(jù)上述計(jì)算值,按主軸箱輪廓尺寸系列標(biāo)準(zhǔn)，左、右主軸箱輪廓尺寸都預(yù)定為 BH=500500。 3.4 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡 A

52、理想生產(chǎn)率(單位為件/h)是指完成年生產(chǎn)綱領(lǐng) A(包括備品及廢品率)所要Q 求的機(jī)床生產(chǎn)率。它與全年工時(shí)總數(shù) tk有關(guān),一般情況下,單班制 tk取 2350h,兩班制 tk取 4600h,由文獻(xiàn)9的 51 頁(yè)公式 k t A Q 得： hQ/04.134600/60000件 B實(shí)際生產(chǎn)率(單位為件/h)是指所設(shè)計(jì)機(jī)床每小時(shí)實(shí)際可生產(chǎn)的零件數(shù) 1 Q 單 T Q 60 1 式中:生產(chǎn)一個(gè)零件所需時(shí)間(min)，可按下式計(jì)算： 單 T 裝移 快退快進(jìn) 停輔切單 tt V LL t V L V L ttT k f ff2 2 1 1 式中:分別為刀具第、工作進(jìn)給長(zhǎng)度,單位為 mm; 21 LL 、

53、分別為刀具第、工作進(jìn)給量,單位為 mm/min; 21ff VV 、 當(dāng)加工沉孔、止口、锪窩、倒角、光整表面時(shí)，滑臺(tái)在死擋鐵上的停留 停 t 時(shí)間，通常指刀具在加工終了時(shí)無(wú)進(jìn)給狀態(tài)下旋轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)所需的時(shí)間，單位 min; 分別為動(dòng)力部件快進(jìn)、快退行程長(zhǎng)度，單位為 mm; 快退快進(jìn)、L L 動(dòng)力部件快速行程速度。用機(jī)械動(dòng)力部件時(shí)取 56m/min;用液壓動(dòng)力 k f V 部件時(shí)取 310m/min; 直線(xiàn)移動(dòng)或回轉(zhuǎn)工作臺(tái)進(jìn)行一次工位轉(zhuǎn)換時(shí)間，一般取 0.1min; 移 t 工件裝、卸（包括定位或撤銷(xiāo)定位、夾緊或松開(kāi)、清理基面或切屑及 裝卸 t 吊運(yùn)工件）時(shí)間。它取決于裝卸自動(dòng)化程度、工件重量大小、裝

54、卸是否方便及工人 的熟練程度。通常取 0.51.5min。 如果計(jì)算出的機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)率不能滿(mǎn)足理想生產(chǎn)率要求,即,則必須重新選QQ 1 擇切削用量或修改機(jī)床設(shè)計(jì)方案。 已知: 粗鏜左面孔min/69;55 1 mmVmmL f mmL215 快進(jìn) mmL270 快退 粗鏜右面孔 ;mmL95 1 min/47mmVfmin/24;25 22 mmVmmL f mmL255 快進(jìn) mmL350 快退 粗鏜后面孔 ;min/ 4 . 55;128 11 mmVmmL f min/24;10 22 mmVmmL f mmL253 快退 mmL125 快進(jìn) 左面孔 min79 . 0 69 55 f

55、V L t 工進(jìn) 機(jī) 右面孔 min02 . 2 47 95 f V L t 工進(jìn) 機(jī) 后面孔 min3 . 2 4 . 55 128 f V L t 工進(jìn) 機(jī) 共計(jì)所用時(shí)間如下: min8 . 35 . 13 . 2 輔機(jī)總 ttT 實(shí)際生產(chǎn)率: h T Q/ 7 . 15 8 . 3 6060 1 件 總 1當(dāng) Q Q 時(shí)候，機(jī)床負(fù)荷率為二者之比。 1 2由文獻(xiàn)9的 51 頁(yè)公式得機(jī)床負(fù)荷率: %61.82 7 . 15 04.13 1 Q Q 組合機(jī)床負(fù)荷率一般為 0.750.90,自動(dòng)線(xiàn)負(fù)荷率為 0.60.7。典型的鉆、鏜、攻螺紋類(lèi)組合 機(jī)床，按其復(fù)雜程度確定加工多品種組合機(jī)床，宜適當(dāng)

56、降低負(fù)荷率。 左主軸箱設(shè)計(jì)左主軸箱設(shè)計(jì) 4.1 左主軸箱箱體零件的設(shè)計(jì)左主軸箱箱體零件的設(shè)計(jì) 4.1.1 箱體的選用箱體的選用 左主軸箱是組合機(jī)床的重要部件之一，它是選用通用零件，是按專(zhuān)用要求進(jìn)行 設(shè)計(jì)的，它關(guān)系到整臺(tái)組合機(jī)床質(zhì)量的好壞。具體設(shè)計(jì)時(shí)，除了要熟悉主軸箱本身 的一些設(shè)計(jì)規(guī)律和要求外，還須依據(jù)“三圖一卡”仔細(xì)分析研究零件的加工部位，工 藝要求，確定主軸箱與被加工零件、機(jī)床其它部分的相互關(guān)系。 大型通用主軸箱箱體類(lèi)零件采用灰鑄鐵材料，箱體用牌號(hào) HT2040。 通用主軸箱箱體厚度為 180 毫米，用于臥式的主軸箱前蓋厚度為 55 毫米，其后 蓋厚度為 90 毫米。箱體的大小根據(jù)寬 X

57、高尺寸不同，有各類(lèi)規(guī)格，其具體形狀和 尺寸應(yīng)按國(guó)標(biāo) GB3668.1-83 選擇。見(jiàn)組合機(jī)床設(shè)計(jì) 上?？萍汲霭嫔?P86 表 4-1。 4.2 確定傳動(dòng)軸的位置和齒輪齒數(shù)確定傳動(dòng)軸的位置和齒輪齒數(shù) 1 傳動(dòng)方案擬訂之后，通過(guò)“計(jì)算、作圖和多次試湊”相結(jié)合的方法，確定齒輪齒 數(shù)和中間傳動(dòng)軸的位置及轉(zhuǎn)速。 1由各主軸及驅(qū)動(dòng)軸轉(zhuǎn)速求驅(qū)動(dòng)軸到各主軸之間的傳動(dòng)比 主軸： min/160 4 rn min/245 5 rn min/130 6 rn 驅(qū)動(dòng)軸： min/480 0 rn 各主軸總傳動(dòng)比： 3 160 480 40 i 96 . 1 245 480 50 i 69. 3 130 480 60

58、i 為使結(jié)構(gòu)緊湊，主軸箱體內(nèi)的齒輪傳動(dòng)副的最佳傳動(dòng)比為 11.5；另外，主軸 與驅(qū)動(dòng)軸轉(zhuǎn)向相同時(shí),經(jīng)過(guò)偶數(shù)個(gè)傳動(dòng)副。 2各軸傳動(dòng)比分配 4 軸： 81 . 2 80 i18 . 1 78 i88 . 0 47 i 5 軸： 81 . 2 80 i18 . 1 78 i59 . 0 57 i 6 軸： 81 . 2 80 i07 . 1 98 i23 . 1 69 i 3確定傳動(dòng)軸匹配的各對(duì)齒輪 見(jiàn)組合機(jī)床設(shè)計(jì)P50 的計(jì)算公式： （4-1 從 主 主 從 n n z z u ） （4-2 z S m zz m A 2 )( 2 從主 ） （4-3 主 從 從從主 z z nunn ） （4-

59、從 主 主 主 從 z z n u n n 4） （4-5 )1 ( 2 )1 ( 22 um A n n m A z m A z 從 主 從主 ） （4-6 )1 ( 2 )1 ( 22 um Au n n m A z m A z 主 從 主從 ） 式中： 嚙合齒輪副傳動(dòng)比；u 嚙合齒輪副齒數(shù)和； z S 分別為主動(dòng)和從動(dòng)齒輪齒數(shù)； 從主、z z 分別為主動(dòng)和從動(dòng)齒輪轉(zhuǎn)速，單位為 r/min； 從主、n n 齒輪嚙合中心距，單位為 mm；A 齒輪模數(shù)，單位為 mm。m （1）確定傳動(dòng)軸 7 配與主軸 4 和 5 嚙合的兩對(duì)齒輪 由于齒輪嚙合的要求及齒輪空間、位置的需要，選取齒輪模數(shù)為 3，選

60、取傳 動(dòng)軸 7 和主軸 4 的齒輪嚙合中心距為 115.5mm，和主軸 5 的齒輪嚙合中心距為 100.5mm。 根據(jù)上列計(jì)算式可得： 2 )( 5 . 115 4 4 zzm 2 )( 5 . 100 5 5 zzm 88 . 0 4 4 47 z z i 59 . 0 5 5 57 z z i 可得：； ； ； ； 模數(shù)為 3。36 4 z414 z25 5 z425 z 2）確定傳動(dòng)軸 8 配與驅(qū)動(dòng)軸 0 和傳動(dòng)軸 7 嚙合的兩對(duì)齒輪 由于齒輪嚙合的要求及齒輪空間、位置的需要，選取齒輪模數(shù)為 3、4，選取傳動(dòng) 軸 8 和驅(qū)動(dòng)軸 0 的齒輪嚙合中心距為 160mm，和傳動(dòng)軸 7 的齒輪嚙合