混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 設(shè)計(jì)例題 單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì) 與鑒別與鑒別 與鑒別與鑒別 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 本設(shè)計(jì)例題通過(guò)一個(gè)常用、典型的鋼筋混凝土樓蓋現(xiàn)澆式單 向板肋梁樓蓋的設(shè)計(jì)，讓學(xué)生將所學(xué)到的理論知識(shí)與設(shè)計(jì)方法 運(yùn)用于具體的設(shè)計(jì)實(shí)踐中，提高專業(yè)設(shè)計(jì)能力及創(chuàng)造性思維能 力，使所學(xué)知識(shí)能夠融會(huì)貫通。 主要內(nèi)容如下： （1）梁、板的結(jié)構(gòu)布置；）梁、板的結(jié)構(gòu)布置； （2）荷載計(jì)算；）荷載計(jì)算； （3）板的計(jì)算及配筋；）板的計(jì)算及配筋； （4）次梁的計(jì)算及配筋；）次梁的計(jì)算及配筋； （5）主梁的內(nèi)力計(jì)算、包絡(luò)圖的繪制及配筋計(jì)算）主梁的內(nèi)力計(jì)算、包絡(luò)圖的繪制及配筋計(jì)算 （6）繪制樓蓋結(jié)構(gòu)施

2、工圖；）繪制樓蓋結(jié)構(gòu)施工圖； （7）整理計(jì)算書；）整理計(jì)算書； 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 1、設(shè)計(jì)資料（設(shè)計(jì)任務(wù)書）設(shè)計(jì)資料（設(shè)計(jì)任務(wù)書） 2、板的設(shè)計(jì)板的設(shè)計(jì) 3、次梁設(shè)計(jì)次梁設(shè)計(jì) 5 5、繪制施工圖、繪制施工圖 計(jì)算計(jì)算 內(nèi)內(nèi) 容容 4、主梁設(shè)計(jì)、主梁設(shè)計(jì) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 某多層廠房的樓蓋平面如圖1 所示，樓面做法見(jiàn)圖2 ，樓蓋 采用現(xiàn)澆的鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋，試設(shè)計(jì)之。 設(shè)計(jì)要求： 1板、次梁內(nèi)力按塑性內(nèi)力重分布計(jì)算； 2.主梁內(nèi)力按彈性理論計(jì)算； 3繪出結(jié)構(gòu)平面布置圖、板、次梁和主梁的模板及配筋 圖。 進(jìn)行鋼筋混凝土現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)主要解決的問(wèn)題有： （1）

3、計(jì)算簡(jiǎn)圖；（2）內(nèi)力分析；（3）截面配筋計(jì)算；（4） 構(gòu)造要求；（5）施工圖繪制 設(shè)計(jì)任務(wù)書設(shè)計(jì)任務(wù)書 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 圖1.樓蓋平面圖 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 圖2.樓面詳細(xì)做法 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 設(shè)計(jì)資料設(shè)計(jì)資料 （1）樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=10kN/m2。 （2）樓面做法：樓面面層用20mm厚水泥砂漿抹面 （ =20kN/m3），板底及梁用15mm厚石灰砂漿抹底 （ =17kN/m3）。 （3）材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C30，主梁和次梁的縱向受力 鋼筋采用HRB400或HRB335，吊筋采用HRB335，其余均采用 HPB235。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向

4、板設(shè)計(jì)例題 整體式單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)步驟整體式單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)步驟 : 1、樓蓋梁格布置及截面尺寸確定樓蓋梁格布置及截面尺寸確定 確定主梁的跨度為6.9m，次梁的跨度為 6.6m，主梁每跨內(nèi)布 置兩根次梁，板的跨度為2.3m。 按高跨比條件要求板的厚度 ，對(duì)工業(yè)建筑 的樓板，要求 ，所以板厚取 。 次梁截面高度應(yīng)滿足 ，取 ，截 面寬 ，取 。 主梁截面高度應(yīng)滿足 ,取 ， 截面寬度取為 ，柱的截面尺寸bh=400400 mm2。 57.5mm2300/40l/40h mmh80 80mmh mmllh55036712/18/550mmh hb)3/12/1 ( mmb250 mmllh69

5、046010/15/650mmh 300mmb 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 3、 板的設(shè)計(jì)板的設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì) （1）、荷載計(jì)算）、荷載計(jì)算 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2 2 2 /255. 017015. 015 /22508. 080 /4 . 02002. 020mm mkNmm mkNmm mkN 板底石灰砂漿： 鋼筋混凝土板： 水泥砂漿面層： 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因?yàn)槭枪I(yè)建筑樓蓋且樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于， 所以活荷載分項(xiàng)系數(shù)取 1.3， 22 2 2 /2 .16/186.16 /13

6、3 . 110 /186. 32 . 1655. 2 mkNmkNgq mkNq mkNg ，近似取荷載總設(shè)計(jì)值： 活荷載設(shè)計(jì)值： 恒荷載設(shè)計(jì)值： 2 kN/m0 . 4 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 （2）、計(jì)算簡(jiǎn)圖 取1m板寬作為計(jì)算單元，板的實(shí)際結(jié)構(gòu)如圖4（a）所示，由圖 可知：次梁截面為b=250 mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長(zhǎng)度為 a=120mm，則按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)，板的計(jì)算跨度為： mmll mml mm a l mmhll n n n 20502502300 2095 2115 2 120 ) 2 250 1202300( 2 2095 2 80 ) 2 250 1202300(

7、2/ 01 01 01 中跨 所以邊跨板的計(jì)算取 確定：邊跨按以下二項(xiàng)較小值 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 圖4（a）板的實(shí)際結(jié)構(gòu) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 板的計(jì)算簡(jiǎn)圖4（b）所示。 圖4 (b)板的計(jì)算簡(jiǎn)圖 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 3） 彎矩設(shè)計(jì)值彎矩設(shè)計(jì)值 因邊跨與中跨的計(jì)算跨度相差 小于10%， 可按等跨連續(xù)板計(jì)算 由表11-1可查得板的彎矩系數(shù)M,，板的彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算過(guò)程見(jiàn) 表1 %1 . 2 2050 20502095 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 （4） 配筋計(jì)算配筋計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算 對(duì)軸線間的板帶，考慮起拱作用，其跨內(nèi)2截面和支座C截面的彎

8、矩設(shè) 計(jì)值可折減20%，為了方便，近似對(duì)鋼筋面積折減20%。板配筋計(jì)算過(guò)程見(jiàn) 表1-9 .210N/mmHPB235 ;N/mm3 .14, 0 . 130,100060208080 2 2 10 y c f faCmmbmmhmm 鋼筋， 混凝土，板厚 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 （5）板的配筋圖繪制 板中除配置計(jì)算鋼筋外，還應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋如分 布鋼筋和嵌入墻內(nèi)的板的附加鋼筋。板的配筋 圖如圖圖4（c）所示。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 圖1-34（c） 板配筋圖 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 4、次梁設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì) （1）荷載設(shè)計(jì)值： 恒荷載

9、設(shè)計(jì)值 kN/m2876. 02 . 117)08. 055. 0(015. 02 kN/m525. 32 . 125)08. 055. 0(25. 0 kN/m3278. 73 . 2186. 3 次梁粉刷： 次梁自重： 板傳來(lái)的恒荷載： kN/m1 .41kN/m,0404.411404.119 .29 kN/m9 .293 .213 取荷載荷載總設(shè)計(jì)值： 活荷載設(shè)計(jì)值： gq q 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 （2）、計(jì)算簡(jiǎn)圖）、計(jì)算簡(jiǎn)圖 由次梁實(shí)際結(jié)構(gòu)圖（5（a）圖）可知，次梁在墻上的支承長(zhǎng)度為a=240mm,主梁 寬度為b=300mm。 圖5（a）次梁的實(shí)際結(jié)構(gòu) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板

10、設(shè)計(jì)例題 次梁的邊跨的計(jì)算跨度按以下二項(xiàng)的較小值確定： mm63003006600 mm6450,mm6488 6330025.1025.1 mm64502/2402/30012066002/ 02 01 01 n n n ll l l all 中間跨 度取所以次梁邊跨的計(jì)算跨 ）（邊跨 計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1-35（b）所示。 圖5 (b) 次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 （3） 彎矩設(shè)計(jì)值和剪力設(shè)計(jì)值的計(jì)算 因邊跨和中間跨的計(jì)算跨度相差 小于10%，可按 等跨連續(xù)梁計(jì)算。 由表11-2,11-2可分別查得彎矩系數(shù) 和剪力 系數(shù) 。次梁的彎矩設(shè)計(jì)值和剪力設(shè)計(jì)值見(jiàn)表1-10和表1-11

11、%4 . 2 6300 63006450 M V 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 （4）配筋計(jì)算 正截面抗彎承載力計(jì)算 次梁跨中正彎矩按T形截面進(jìn)行承載力計(jì)算，其翼緣寬度取下面二項(xiàng)的較小值： mmhfHPBf ffaC b Sbb lb yvy tc f nf f 51535550,N/mm210235,N/mm300 ,HRB335;N/mm43.1,N/mm3 .14,0 .130 ,mm2100 mm23002502300250 mm21003/63003/ 0 22 22 1 0 ，箍筋采用 縱向鋼筋采用混凝土， 故取 判別跨中截面屬于哪一類判別跨中截面屬于

12、哪一類T形截面形截面 2101 mkN1141)40515(8021003 .140 . 1) 2/(MMhhhbfa fffc 故屬于第一類T形截面 支座截面按矩形截面計(jì)算，正截面承載力計(jì)算過(guò)程列于表1-12。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 表1-12 次梁正截面受彎承載力計(jì)算 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 斜截面受剪承載力計(jì)算(包括復(fù)核截面尺寸、腹筋計(jì)算和最小配箍率驗(yàn)算)。 復(fù)核截面尺寸： 故截面尺寸滿足要求 截面尺寸按下式驗(yàn)算且 kN1 .1560kN465152503 .140 . 125. 025. 0 , 474. 1250/435/43580515 max0 0 Vbhf bhh

13、hh cc wfw kNVkNNbhf At 1 .1171299 .1288751525043. 17 . 07 . 0 0 CB VV和 所以B和C支座均需要按計(jì)算配置箍筋，A支座均只需要按構(gòu)造配置箍筋 計(jì)算所需箍筋計(jì)算所需箍筋 mm bhfV hAf s h s A fbhfV B t svyv sv V ytcs BL 281 51525043.17.0101.156 5156.5621025.1 7.0 25.1 ,25.17.0 6 3 0 0 00 可得箍筋間距 支座左側(cè)截面。雙肢箍筋，計(jì)算采用 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強(qiáng)，梁局部范圍將計(jì)算的箍筋面積增加

14、20%，現(xiàn) 調(diào)整箍筋間距，S=0.8X 281=224.8mm，為滿足最小配筋率的要求，最后箍 筋間距S=100mm。 配箍筋率驗(yàn)算：配箍筋率驗(yàn)算： 彎矩調(diào)幅時(shí)要求配筋率下限為 3 1004. 2 210 43. 1 3 . 03 . 0 V y t f f 實(shí)際配箍率 滿足要求,1004. 210264. 2 100250 6 .56 33 bs Asv sv 因各個(gè)支座處的剪力相差不大，為方便施工，沿梁長(zhǎng)不變， 取 6100。雙肢 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 （5）施工圖的繪制）施工圖的繪制 次梁配筋圖如5（c）圖所示 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 圖1-35（c）次梁的配筋圖 混凝土結(jié)

15、構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 其中次梁縱筋錨固長(zhǎng)度確定： 伸入墻支座時(shí)，梁頂面縱筋的錨固長(zhǎng)度按下式確定： ,mm64622 43.1 300 14.0d f f ll t y a 取650mm. 伸入墻支座時(shí)，梁底面縱筋的錨固長(zhǎng)度按確定： l=12d=1220=240mm 梁底面縱筋伸入中間支座的長(zhǎng)度應(yīng)滿足l12d=1222=264mm，取 300mm. 縱筋的截?cái)帱c(diǎn)距支座的距離: mm1750mm170622205/6330205/ldll n ，取 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 5、主梁設(shè)計(jì)、主梁設(shè)計(jì)主梁內(nèi)力按彈性理論設(shè)計(jì)： （1）荷載設(shè)計(jì)值。）荷載設(shè)計(jì)值。（為簡(jiǎn)化計(jì)算，將主梁的自重等效為集中荷載

16、） kN4.197,kN34.1976.69.29 kN2.86,kN1279.866013.125266.73 kN6013.12 2.13.217015.0)08.065.0(2253.23.0)08.065.0 kN5266.736.61404.11 QQ GG 取活荷載： 取恒荷載： （ 主梁自重（含粉刷）： 次梁傳來(lái)的恒載： （2）計(jì)算簡(jiǎn)圖）計(jì)算簡(jiǎn)圖 。中跨 近似取所以邊跨取 ，因?yàn)?邊跨 跨度按以下方法確定：的混凝土柱上，其計(jì)算中間支承在 為支承長(zhǎng)度主梁端部支承在墻上的所示，由圖可知，主梁的實(shí)際結(jié)構(gòu)如圖 mm.6900 ,mm6945mm,5 .69442006580025. 12

17、/ 1 025. 1 01 mm1852/mm5 .164 1 025. 0 ,mm65801202006900 1 mm400mm400 ,370a 36(a)-1 l lb n ll a n l n l mm 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 圖1-36 (a)主梁的實(shí)際結(jié)構(gòu) 圖1-36 (b) 主 梁的計(jì) 算簡(jiǎn)圖 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 （3）、內(nèi)力設(shè)計(jì)值計(jì)算及包絡(luò)圖繪制）、內(nèi)力設(shè)計(jì)值計(jì)算及包絡(luò)圖繪制 因跨度相差不超過(guò)10%，可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。 彎矩值計(jì)算： QlkGlkM 21 :彎矩 式中k1和k2由附錄6查得 *注：此處的彎矩可通過(guò)取脫離體，由力的平衡條件確定。根據(jù)支座彎矩，按

18、下面簡(jiǎn)圖確定注：此處的彎矩可通過(guò)取脫離體，由力的平衡條件確定。根據(jù)支座彎矩，按下面簡(jiǎn)圖確定 具體計(jì)算見(jiàn)以下表格 圖7 主梁取脫離體時(shí)彎矩圖 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 、剪力設(shè)計(jì)值：、剪力設(shè)計(jì)值： 不同截面的剪力值經(jīng)過(guò)計(jì)算如表所示。 中查到，由附錄式中系數(shù)剪力1,: 4343 kkQKGkV 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 彎矩、剪力包絡(luò)圖繪制彎矩、剪力包絡(luò)圖繪制 荷載組合+時(shí)，出現(xiàn)第一跨跨內(nèi)最大彎矩和第二跨跨內(nèi)最小彎矩，此時(shí)： mkN4 .3423 .1821 .160, 0 BA MM 以這兩個(gè)支座的彎矩值的連線為基線，疊加邊跨載集中荷載 kNQG6.2834

19、.1972.86 作用下的簡(jiǎn)支梁彎矩圖： 則第一個(gè)集中荷載下的彎矩值為 ： max01 mkN4 .542 3 1 )( 3 1 MMlQG B 第二集中荷載作用下彎矩值為： m3kN.428 3 2 )( 3 1 01 B MlQG 中間跨跨中彎矩最小時(shí)，兩個(gè)支座彎矩值均為： 342.4KNm 以此支座彎矩連線疊加集中荷載。則集中荷載處的彎矩值為： mkN14.144 3 1 02 B MGl 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 荷載組合+時(shí)支座最大負(fù)彎矩： mkN5 .586 B M其它兩個(gè)支座的彎矩為： mkN1.282,0 CA MM 在這三個(gè)支座彎矩間連線，以此連線為基線，于第一跨、第二跨

20、分別疊加集中荷在 G+Q時(shí)的簡(jiǎn)支梁彎矩圖： 則集中荷載處的彎矩值依次為：461kNm，265.5kNm，167.3KNm，268.7KNm 同理，當(dāng) C M ， 最大時(shí)，集中荷載下的彎矩倒位排列。 n荷載組合+時(shí)，出現(xiàn)邊跨跨內(nèi)彎矩最小與中間跨跨中彎矩最大。此時(shí) mkN4.342 CB MM 第一跨在集中荷載G作用下的彎矩值分別為： 85.4KNm， -28.7kNm, 第二跨在集中荷載作用下的彎矩值為： mkN3 .312 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 n荷載組合+時(shí)， 1kN.234 max A V 至第二跨荷載處剪力降為 ： 234.1-283.6=49.5kN； kN368 Bl V 至

21、第二集中荷載處剪力降為 49.5283.6=333.1kN，荷載組合+時(shí)， 最大，其 則第一跨中集中荷載處剪力順次為（從左到右）199.2KN,84.4KN,其余剪力值 可按此計(jì)算。 主梁的剪力包絡(luò)圖見(jiàn)1-38圖。 B V +5情況的彎矩按此方法計(jì)算。 所計(jì)算的跨內(nèi)最大彎矩與表中有少量的差異，是因?yàn)橛?jì)算跨度 并非嚴(yán)格等跨所致。主梁的彎矩包絡(luò)圖見(jiàn)下圖。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 圖138 主梁彎矩包絡(luò)圖和剪力包絡(luò)圖 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 n（4）配筋計(jì)算承載力計(jì)算）配筋計(jì)算承載力計(jì)算 ;N/mm43. 1,N/mm3 .14, 0 . 130 22 1 tc ffaC混凝土， 縱向鋼

22、筋HRB400,其中 22 N/mm210,35HRB2,N/mm360 yvy ff箍筋采用 正截面受彎承載力計(jì)算及縱筋的計(jì)算正截面受彎承載力計(jì)算及縱筋的計(jì)算 跨中正彎矩按形截面計(jì)算，因 10. 0130. 0615/80/ 0 hhf 翼緣計(jì)算寬度按 mSbml n 6 . 63 . 23/9 . 63/ 0 和中較小值確定，取 mmb f 2300。支座處的彎矩設(shè)計(jì)值： m9kN.529 2 4 . 0 6 .2835 .586 2 0max b VMM B 判別跨中截面屬于哪一類T形截面 截面均屬于第一類T MMhhhbfa fffc2101 mkN9 .1512)40615(8023

23、003 .140 . 1)2/( 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 n正截面受彎承載力的計(jì)算過(guò)程如下 主梁正截面受彎承載力及配筋計(jì)算 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 箍筋計(jì)算斜截面受剪承載力計(jì)算 驗(yàn)算截面尺寸： 可知道截面尺寸 截面尺寸按下式驗(yàn)算： ,8kN.36kN6225803003 .140 .125.025.0 ,47 .1300/500/ 50080580 0 0 Vbhf bh mmhhh cc w fw 滿足要求。 驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋。 kN368k 17 . 07 . 0 0 Vbhft 故需進(jìn)行配置箍筋計(jì)算。 計(jì)算所需腹筋；采用 8100 雙肢箍。

24、.%,163.024.0%335.0 100300 23.50 滿足要求 yv tsv sv f f bs A 580 100 23.50 21025.158030043.17.0 25.17.0 0 h s A fbhfV SV yvot CS =327.3kN(VA=234. 1kN和VBr=327.4 kN) VBl=368 kN 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)單向板設(shè)計(jì)例題 因此應(yīng)在B支座截面左邊應(yīng)按計(jì)算配置彎起鋼筋，主梁剪力圖呈矩形，在B 截面左邊的2.3m范圍內(nèi)需布置3排彎起鋼筋才能覆蓋此最大剪力區(qū)段，現(xiàn)先 后彎起第一跨跨中的225和支座處的一根125鴨筋， As=490.9 mm2,彎起角取 O S 45 滿足要求）(kN368kN95.42695.99327 kN95.9945sin9.4903608.0sin8.0 max VVV fyAV sbcs sbsb n次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋計(jì)算。次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋計(jì)算。 數(shù)：內(nèi)可布置附加箍筋的排雙肢箍，則長(zhǎng)度取附加箍筋 附加箍筋布置范圍： 次梁傳來(lái)的集中力 s bhS h F ,1008 mm9502503100232 ,mm100