熱處理爐課程設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文

1、目錄 1 設(shè)計(jì)任務(wù)設(shè)計(jì)任務(wù).1 2 爐型的選擇爐型的選擇.1 3 確定爐體結(jié)構(gòu)和尺寸確定爐體結(jié)構(gòu)和尺寸.1 3.1 爐底面積的確定.1 3.2 爐底長(zhǎng)度和寬度的確定.2 3.3 爐膛高度的確定.2 3.4 爐襯材料及厚度的確定.3 4 砌體平均表面積計(jì)算砌體平均表面積計(jì)算.3 4.1 砌體外廓尺寸.3 4.2 爐底的平均面積.4 4.3 爐墻平均面積.4 4.4 爐底平均面積.4 5 計(jì)算爐子功率計(jì)算爐子功率.4 5.1 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算爐子功率1 .4 5.2 根據(jù)熱平衡計(jì)算爐子功率.5 5.2.1 加熱工件所需的熱量 q 件.5 5.2.2 通過(guò)爐襯的散熱損失 q 散.5 5.1 爐墻結(jié)構(gòu)

2、示意圖.6 5.2.3 開啟爐門的輻射熱損失.8 5.2.4 開啟爐門溢氣熱損失.9 5.2.5 其他熱損失.9 5.2.6 熱量總支出.9 5.2.7 爐子安裝功率.9 5.2.8 爐子熱效率計(jì)算.10 5.2.9 爐子空載功率計(jì)算.10 6 空爐升溫時(shí)間的計(jì)算空爐升溫時(shí)間的計(jì)算.10 6.1 爐墻及爐頂蓄熱.10 6.2 爐底蓄熱計(jì)算.11 6.3 爐底板蓄熱.12 6.4 升溫時(shí)間.12 7 電熱元件的選用與功率計(jì)算電熱元件的選用與功率計(jì)算.13 7.1 功率計(jì)算.13 7.2 電熱元件材料選擇及計(jì)算.13 7.3 理論計(jì)算法.13 7.3.1 求950時(shí)電熱元件的電阻率t.13 7.3

3、.2 確定電熱元件表面功率.14 7.3.3 每組電熱元件功率.14 7.3.4 每組電熱元件端電壓.14 7.3.5 電熱元件直徑.14 7.3.6 每組電熱元件長(zhǎng)度和重量.15 7.3.7 電熱元件的總長(zhǎng)度和總重量.15 7.3.8 校核電熱元件表面負(fù)荷.15 7.3.9 電熱元件在爐膛內(nèi)的布置.15 熱處理箱式電阻爐課程設(shè)計(jì) 1 設(shè)計(jì)任務(wù)設(shè)計(jì)任務(wù) 設(shè)計(jì)一臺(tái)箱式電阻熱處理爐。其技術(shù)條件： 用途：處理對(duì)象為 20crmnmo 齒輪軸熱處理淬火處理； 生產(chǎn)率：180 kg/h； 工作溫度：最高使用溫度950c； 特點(diǎn)：長(zhǎng)時(shí)間連續(xù)生產(chǎn)； 批量：每次 5 件 2 爐型的選擇爐型的選擇 根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)

4、給出的生產(chǎn)特點(diǎn)，擬選用箱式熱處理電阻爐，不通保護(hù)氣氛。 3 確定爐體結(jié)構(gòu)和尺寸確定爐體結(jié)構(gòu)和尺寸 3.1 爐底面積的確定 因無(wú)定型產(chǎn)品，故不能用實(shí)際排料法確定爐底底面積，用按加熱能力指標(biāo)法，已 知生產(chǎn)率 p 為 180kg/h，從表 1 查得單位面積生產(chǎn)率 po 為 120kg/（m2h），故可求得 爐底有效面積 f1=p/p0=180/120=1.5m2 表 1 各種熱處理爐的單位爐底面積生產(chǎn)率 po kg/（m2*h） 爐型 工藝類別 箱式臺(tái)車式坑式罩式井式推桿式 淬火 正火 一般鍛件 正火 鑄件正火 合金鋼淬 火 100-120 110-120 80-140 80- 100 90-140

5、 120-150 100-160 100-12080- 20 150-180 150-200 120-180 120-140 由于有效面積與爐底面積存在關(guān)系式 f1/f=0.750.85，取 0.85，得爐實(shí)際面積: f=f1/0.85=1.67/0.85=1.76m2 3.2 爐底長(zhǎng)度和寬度的確定 由于熱處理箱式電阻爐設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮出料方便，取 l/b=2：1，因此，可求得 l=1.876m 5 . 0/f5 . 0/76 . 1 b=l/2=1.876/2=0.938m 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)磚尺寸,為便于砌磚,取 l=1.856m,b=0.936m。 3.3 爐膛高度的確定 按統(tǒng)計(jì)資料，爐膛高度 h 與

6、寬度 b 之比 h/b 通常在 0.50.9 之間,根據(jù)爐子工作 條件,取 h/b=0.7 左右,根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)磚尺寸，選定爐膛高度 h=0.707m。 因此，確定爐膛尺寸如下： 長(zhǎng) l=（230+2）8=1856mm 寬 b=（120+2）4+（65+2）2+（40+2）2+（114+2）2=936mm 高 h=（65+2）10+37=707mm 為避免工件與爐內(nèi)壁或電熱元件擱磚相撞，應(yīng)使工件與爐膛內(nèi)壁之間有一定的空 間，確定工件室的有效尺寸為： l 效=1600mm； b 效=700mm； h 效=500mm。 3.4 爐襯材料及厚度的確定 由于側(cè)墻，前墻及后墻的工件條件相似，采用相同爐襯結(jié)構(gòu)，

7、即 230mm（qn-0.8 輕質(zhì)粘土磚）+114mm（b 級(jí)硅藻土磚）+80mm 密度為 250kg/m3 的普 通硅酸鋁纖維氈 爐頂采用 114mm（qn-1.0 輕質(zhì)粘土磚）+116mm（膨脹珍珠巖）+80mm 密度 為 250kg/m3 的普通硅酸鋁纖維氈 爐底采用 4 層輕質(zhì)粘土磚（674）mm+80mm 密度為 250kg/m3 的普通硅酸鋁 纖維氈 +183mm（a 級(jí)硅藻土磚+b 級(jí)硅藻土磚復(fù)合爐襯）。 爐門用 67mm（qn-1.0 輕質(zhì)粘土磚）+80mm 密度為 250kg/m3 的普通硅酸鋁 纖維氈 +65mm（a 級(jí)硅藻土磚）。 爐底擱磚采用粘土磚，電熱元件擱磚選用重質(zhì)

8、高鋁磚。 爐底板料選用 cr-cu-n 耐熱鋼，根據(jù)爐底實(shí)際尺寸給出，分四塊，厚度 20mm。 4 砌體平均表面積計(jì)算砌體平均表面積計(jì)算 4.1 砌體外廓尺寸 l 外=l+2（116+80+116）=2480mm； b 外=b+2（116+80+116）=1560mm； h 外=h+f+（116+80+116）+674+50+183=707+135+307+268+50+183=1645mm。 式中：f-拱頂高度，此爐子采用 60標(biāo)準(zhǔn)拱頂，取拱弧半徑 r=b，則 f=r（1-cos30）求得 f936(1-cos30)=125。 再在爐外廓外面加一層厚為 5mm 的鋼板來(lái)保護(hù)爐子，但其尺寸不包

9、括在計(jì)算數(shù)據(jù) 之內(nèi)。 4.2 爐底的平均面積 f 頂內(nèi)=（2r/6）l=(23.140.936)/6 1.856=1.818； f 頂外=b 外l 外=1.562.48=3.8688； f 頂均=2.652。 頂外頂內(nèi)ff8688.3*818.1 4.3 爐墻平均面積 爐墻平均面積包括側(cè)墻及前后墻，為簡(jiǎn)化計(jì)算將爐門包括在前端墻內(nèi)。 f 墻內(nèi)=2hl+2bh=2h（l+b）=20.707(1.856+0.936)=3.948m2； f 墻外=2h 外（l 外+b 外）=21.644（2.48+1.56)=13.284m2 f 墻均= = =7.242m2。 墻外墻內(nèi)ff284.13*948 .

10、3 4.4 爐底平均面積 f 底內(nèi)=bl=0.9361.856=1.737 f 底外=b 外l 外=1.562.48=3.869； f 底均=2.592。 底外底內(nèi)ff869 . 3 *737 . 1 5 計(jì)算爐子功率計(jì)算爐子功率 5.1 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算爐子功率1 p 安=c0.5 升 f0.9(t/1000)1.55 其中 c=30，空爐升溫時(shí)間假定為 為 4 小時(shí)，爐溫為 950 度。c系數(shù)，熱損失 大的爐子，c=30-35；熱損失小的爐子，c=20-25。單位為(kwh0.5)/(m1.81.55)這種 方法適用于周期作業(yè)封閉式電阻爐。 爐膛內(nèi)壁面積=2（lh）（bh）+lb+2b60

11、/360l=7.503 所以 p 安=c0.5 升 f0.9(t/1000)1.55 =156.13350.9236=84.97kw 由經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算法的 p 安85kw 5.2 根據(jù)熱平衡計(jì)算爐子功率 5.2.1 加熱工件所需的熱量加熱工件所需的熱量 q 件件 查表 5.1 得，工件在 950及 20時(shí)比熱容分別為 c 件 2=0.636kj/（kg），c 件 1=0.486kj/（kg）。 表 5.1 低合金鋼的平均比熱容 q 件=p（c 件 2t1-c 件 1t2）=180（0.636950-0.48620）=107006.4kj/h 5.2.2 通過(guò)爐襯的散熱損失通過(guò)爐襯的散熱損失 q

12、散散 由于爐子側(cè)壁和前后爐襯結(jié)構(gòu)相似，故作統(tǒng)一數(shù)據(jù)處理，簡(jiǎn)化計(jì)算，將爐門包括 在前墻內(nèi)， q 散=（t1-tn+1）/ （si/ifi）3 對(duì)于爐墻散熱,如圖,首先假定界面上的溫度及爐殼溫度, t2 墻=825,t3 墻 =560,而知 t4 墻=60,則： 化學(xué)成分 重量分?jǐn)?shù)（%） 在不同溫度下的平均比熱容(kjkg-1-1) cmnnicr50100 250300 550600 650700 750800 850900 0.231.510.4770.5440.7410.8370.8210.536 0.340.693.530.780.4860.5570.7701.0510.6360.636

13、0.320.690.4940.5520.7410.8370.9340.574 耐火 纖維 硅藻土磚 輕質(zhì)耐火磚 5.1 爐墻結(jié)構(gòu)示意圖 耐火層 s1 的平均溫度 ts1 均=(950+825)/2=887.5；硅藻土磚層 s2 的平均溫度 ts2 均=（820+560）/2=692.5；硅酸鋁纖維層 s3 的平均溫度 ts3 均=（560+60）/2=310。 s1，s2 層爐襯的熱導(dǎo)率由 表 5.2 查得 表 5.2 熱處理爐常用耐火材料和保溫材料 材 料 和 牌 號(hào) 耐火度 荷 重 軟 化 耐 壓 強(qiáng) 度 kgcm-2 密 密度 gcm-3 熱導(dǎo)率(wm-1-1) 最 高 使 用 溫 度

14、輕 質(zhì) 粘土磚 qn1 16701650301.00.29+(0.256/1000）t1300 硅藻磚 b 級(jí) 5.50.131+0.23/1000）t900 膨脹珍 珠巖 0.310.04+(0.22/1000)t1000 1=0.29+（0.256/1000）ts1 均=0.29+（0.256/1000）*887.5=0.482 w/m； 2=0.131+（0.23/1000）ts3 均=0.131+（0.23/1000）692.5=0.290w/m； 普通硅酸鋁纖維的熱導(dǎo)率由表 5.3 查得，在與給定溫度相差較小范圍內(nèi)近似認(rèn)為其 熱導(dǎo)率與溫度成線性關(guān)系：由 ts2 均=310，得 3=0

15、.084 w/m。 表 5.3 普通硅酸鋁纖維的熱導(dǎo)率（w/m） 溫 度 密 度 1004007001000 1000.0580.1160.210,337 2500.0640.0930.140.209 3500.0700.0810.1210.122 當(dāng)爐殼溫度為 60，室溫為 20時(shí)，由表 5.4 經(jīng)近似計(jì)算達(dá) =12.17w/（.）。 表 5.4 爐墻外表面對(duì)車間的綜合傳熱系數(shù)表 w/(m2)（車間溫度 20） 側(cè)墻綜合傳熱系數(shù)表 w/(m2) 爐墻外表面溫度（） 鋼板或涂灰漆表面鋁板或涂鋁粉漆表面 4010.598.27 6012.179.59 求熱流： q 墻=（tg-ta）/（s1/1

16、+s2/2+s3/3+1/） =（950-20）/（0.116/0.482+0.116/0.29+0.080/0.084+1/12.17） =556w/。 驗(yàn)算交界面上的溫度 t2 墻，t3 墻： t2 墻=t1-q 墻 s1/1=950-5560.2407=816.2。 =（t2 墻-t2 墻）/t2 墻=（816.2-825）/825=1.1% 5%。滿足設(shè)計(jì)要求。 t3 墻= t2 墻- q 墻 s2/2=816.2-(0.116/0.290) 556=583.8 =（t3 墻-t3 墻）/t3 墻=（583.8-560）/560=4.2% 5%也滿足設(shè)計(jì)要求。 驗(yàn)算爐殼溫度 t4 墻

17、t4 墻= t3 墻- q 墻 s3/3=583.8-(0.080/0.084) 556=54.370 滿足一般熱處理電阻爐表面溫升70的要求。4 計(jì)算爐墻散熱損失 q 墻散 =q 墻*f 墻均=5567.242=4026.5w. 同理可求得： t2 頂=817.5,t3 頂=568,t4 頂=53.5,q 頂=548.3w/； t2 底=695,t3 底=566,t4 底=50.8,q 頂=440w/ 爐頂通過(guò)爐襯散熱 q 頂散=q 頂 f 頂均 =548.32.652=1454.1w； 爐底通過(guò)爐襯散熱 q 底散=q 底 f 底均=4402.592=1140.48w； 整個(gè)爐體散熱損失 q

18、 散= q 墻散 +q 頂散 + q 底散 =4026.5+1454.1+1140.48 =6621.08w =23835.9kj/h 5.2.3 開啟爐門的輻射熱損失開啟爐門的輻射熱損失 設(shè)裝出料所需時(shí)間為每小時(shí) 6 分鐘，根據(jù) q 輻=3.65.675ft（tg/100）4-（ta/100）4 因?yàn)?tg=950+273=1223k，ta=20+273=293k。由于正常工作時(shí)，爐門開啟高度為 爐膛高度的一半，故： 爐門開啟面積： f=bh/2=0.331； 爐門開啟率： t=6/60=0.1。 由于爐門開啟后，輻射口為矩形，且 h/2 與 b 之比為 0.354/0.936=0.38，爐

19、門開啟 高度與爐墻厚度之比為 0.354/2/0.312=1.13，由圖 5.2 第一條線查得 =0.7， 圖 5.2 孔口的遮蔽系數(shù) q 輔=5.6753.6ft（tg/100）4-（ta/1004 =5.6753.60.3310.10.7（1223/100）4-（293/100）4=10556kj/h。 5.2.4 開啟爐門溢氣熱損失開啟爐門溢氣熱損失 溢氣熱損失： q 溢qvaaca(tg-ta)t1 其中：qva=1997bh/2h1/2/2=19970.9360.3540.3541/2=393.7m3/h，冷空氣密度 a=1.29kg/ m3，查表 5.5 得：ca=1.342kj/

20、 （m3）1 表 5.5 空氣和某些氣體平均比熱容kj/(m3) 溫度（） 0100200300400500600700800 氧氣1.30951.31261.33521.35611.37751.39801.41681.43451.4499 氮?dú)?.29871.30041.30381.31091.32051.33221.34521.35861.3717 干空氣1.30091.30511.30971.31811.33021.34401.35831.37251.3821 ta=20；tg:為溢出溫度，近似為 tg=ta+2/3（tg-ta）=20+2/3（950-20）=640 q 溢=qvaac

21、a（tg-ta）t=393.71.291.3426200.1=42257.1kj/h 5.2.5 其他熱損失其他熱損失 其他熱損失約上訴損失之和的 10%20%，故取 12%， q 它=0.14（q 件+q 散+q 輻+q 溢） =0.14（107006.4+23835.9+10556+42257.1） =25711.8kj/h。 5.2.6 熱量總支出熱量總支出 其中 q 輔=0，q 控=0，則： q 總= q 件+q 散+q 輻+q 溢+q 輔+ q 控+ q 它 =107006.4+23835.9+10556+42257.1+25711.8 =209367.2kj/h 5.2.7 爐子安

22、裝功率爐子安裝功率 p 安=kq 總/3600，其中功率儲(chǔ)備系數(shù)取 1.4。 p 安=kq 總/3600=(1.4209367.2)/3600=81.4kw 與標(biāo)準(zhǔn)爐子相比較，取爐子功率為 85kw。 5.2.8 爐子熱效率計(jì)算爐子熱效率計(jì)算 正常工作時(shí)的效率：=q 件/q 總=107006.4/209367.2=51.1% 在保溫階段，關(guān)閉爐門時(shí)的效率： =q 件/q 總-（q 輻+q 溢） =107006.4/209367.2-（10556+42257.1）=68.4% 5.2.9 爐子空載功率計(jì)算爐子空載功率計(jì)算 p 空=（q 散+q 它）/3600=（23835.9+25711.8）/

23、3600=13.8kw 6 空爐升溫時(shí)間的計(jì)算空爐升溫時(shí)間的計(jì)算 由于所設(shè)計(jì)的耐火層結(jié)構(gòu)相似，而保溫層蓄熱較少，為簡(jiǎn)化計(jì)算，將爐子側(cè)墻、 前墻及爐頂按相同數(shù)據(jù)計(jì)算，爐底由于砌磚方法不同，進(jìn)行單獨(dú)計(jì)算，因升溫時(shí)爐底 板也隨爐升溫，也要計(jì)算在內(nèi)。 6.1 爐墻及爐頂蓄熱 3 3 3 3 v2 1.856 (0.067 120.135) 0.1160.379m v2 (0.9360.116 2) (16 0.0670.135) 0.1160.327m v0.97 (1.8560.276) 0.1160.240m v2 1.8560.11612 0.0670.1350.0800.296m v2 (0.

24、 側(cè) 黏 前后 黏 頂 黏 側(cè) 纖 前后 纖 （）（） 3 3 3 9360.116 2) (16 0.0670.135) 0.0800.226m v1.0711.8560.2760.080.183m v2 (12 0.0670.135) (1.8560.116) 0.1160.430m 頂 珍 側(cè) 硅 （） 3 3 v2 1.56 (0.1350.067 16) 0.1160.437m v2.480 1.56 0.1160.449m 前后 硅 頂 纖 根據(jù)公式得 ）（）（）（ 硅鈣硅鈣硅鈣硅鈣硅藻硅藻硅藻硅藻黏黏黏黏蓄000 ttcvttcvttcvq 因?yàn)?12 tt950816.2 t8

25、83.1 22 墻 黏 查表得kj/(kg) 33 c0.840.26 10 t0.840.26 10883.11.07 黏黏 23 tt816.2583.8 t700 22 墻墻 硅藻 查表得kj/(kg) 33 c0.81 0.26 10 t0.81 0.28 107001.01 纖 324 2 67581 2 tt t 43 墻墻 硅鈣 查表得 kj/(kg) 33 c0.840.025 10 t0.840.025 103190.92 硅鈣 爐頂珍珠巖按硅藻土磚近似計(jì)算，爐頂溫度均按側(cè)墻近似計(jì)算，所以得 100 0 3 3 qvvvcttvvvctt vvvctt (0.3790.327

26、0.24) 0.8 101.07 (883.1 20)(0.2960.2260.183) 0.25 101.01 (70020)(0.4300.4370.44 側(cè)前后頂側(cè)前后頂 蓄黏黏黏黏黏黏硅板硅板硅板硅板硅板硅板 側(cè)前后頂 硅藻硅藻硅藻硅藻硅藻硅藻 （）（）（）（） （）（） 3 9) 0.55 100.92 (31920) 1019069.07kj 6.2 爐底蓄熱計(jì)算 爐底高鋁質(zhì)電熱元件擱磚，近似看成重質(zhì)黏土磚，爐底的復(fù)合爐襯按硅藻土磚計(jì) 算。 3 3 3 vvvvv v0.12 0.02 40.065 0.230.04 0.23 20.114 0.23 21.8560.177m v(

27、0114 0.065 40.114 0.065 3) 1.856 (1.560.114 2) (2.480.114) 0.0650.325m v2.48 1.56 0.050.193m v2 底底底底 硅底重黏輕黏纖 底 重黏 底 輕黏 底 纖 底 硅 （） 3 .48 1.56 0.1800.696m 由于 12 tt950695 t822.5 22 底底 黏 近似將重質(zhì)磚和輕質(zhì)磚平均溫度看成相等。 查表得 kj/(kg) 33 c0.880.23 10t0.880.23 10822.51.069 底底 重黏重黏 kj/(kg) 33 c0.840.26 10t0.840.26 10822.

28、51.05 底底 輕黏輕黏 23 tt695566 t630.5 22 底底底 纖 查表得 kj/(kg) 33 c0.840.25 10t0.81 0.28 10630.50.99 底底 纖纖 34 tt56650.8 t308.4 22 底底底 硅 查表得 kj/(kg) 33 c0.840.25 10t0.840.25 10308.40.65 底底 硅板硅板 所以得 33 33 q0.177 2.1 101.08822.5200.3 1.0 101.07822.520 0.193 0.25 101.0200.696 0.5 100.91820 701344.9kj 底 蓄 （）（） （6

29、30. 5）（308. 4） 6.3 爐底板蓄熱 查表得 950和 20時(shí)高合金鋼的比熱容分別為 kj/(kg)和 067 . 0 c 2 板 kj/(kg)，經(jīng)計(jì)算爐底板質(zhì)量 g=250kg,所以有， 473 . 0 c 1 板 kj 1021 qgctct242 (635.29.46)151743.6 板 蓄板板 （） kj 1 qqqq1019069.07701344.9 151743.61872157.57 底板 蓄蓄蓄蓄 6.4 升溫時(shí)間 根據(jù)公式得空爐升溫時(shí)間為 對(duì)于一般周期作業(yè)爐，其空爐升溫時(shí)間在 q1872157.57 6.12h 3600p3600 85 蓄 升 安 38h，

30、故本爐子設(shè)計(jì)符合要求。因計(jì)算蓄熱時(shí)是按穩(wěn)定態(tài)計(jì)算的，誤差大，時(shí)間偏長(zhǎng)， 實(shí)際空爐升溫時(shí)間應(yīng)在 5h 以內(nèi)。 7 電熱元件的選用與功率計(jì)算電熱元件的選用與功率計(jì)算 7.1 功率計(jì)算 85kw 功率均勻分布在爐膛兩側(cè)幾爐底，組成 yy 連線。供電電壓為車間動(dòng)力電 網(wǎng) 380v。核算爐膛布置電熱元件內(nèi)壁表面負(fù)荷，對(duì)于周期式作業(yè)爐，內(nèi)壁表面負(fù)荷應(yīng) 在 1535kw/之間，常用 2025kw/之間。 f 電=2f 電側(cè)+ f 電底=21.8560.640+1.856869=3.99； w=p 安/ f 電=85/3.99=21.30kw/， 表面負(fù)荷在常用的范圍 2025kw/之內(nèi)，故符合設(shè)計(jì)要求。 7

31、.2 電熱元件材料選擇及計(jì)算 由最高使用溫度 950，選用線狀 0cr25al5 合金元件接線方式采用 yy。 7.3 理論計(jì)算法 7.3.1 求求 950時(shí)電熱元件的電阻率時(shí)電熱元件的電阻率 t 當(dāng)爐溫為 950時(shí)，電熱元件溫度取 1100，由表 7.3.1 查得 0cr25al5 在 20的 電阻率 20=1.40.mm2/m。電阻溫度系數(shù) =410-5-1 表 7.3.1 常用金屬電熱材料性能 工作溫度 項(xiàng)目 密度 gcm-3 電阻率 mm2/m正常最高 cr15ni608.21.10100010501150 0cr25a157.11.40105012001300 則 1100下的電熱元件電阻率為：t=20（1+t）=1.40(1+410-51100) =1.46.mm2/m 7.3.2 確定電熱元件表面功率確定電熱元件表面功率 由圖 7.3.2，根據(jù)本爐子電熱元件工作條件取 w 允=1.6w/cm2 圖 7.3.2 合金電熱元