年產130萬平米?；u天然氣輥道窯設計

1、景德鎮(zhèn)陶瓷學院專業(yè)課程設計說明書題目:年產130萬平米?；u天然氣輥道窯設計 目 錄1 前言2 設計任務及原始資料3 窯體主要尺寸的確定 3.1 窯內寬的確定 3.2 窯長及各帶長度的確定 3.3 窯內高的確定4 燒成制度的確定5 工作系統(tǒng)的確定 5.1 排煙系統(tǒng) 5.2 燃燒系統(tǒng) 5.3 冷卻系統(tǒng) 5.4 傳動系統(tǒng) 5.5 窯體附屬結構 5.5.1 事故處理孔 5.5.2 測溫孔及觀察孔 5.5.3膨脹縫 5.5.4擋板及擋墻 5.6窯體加固鋼架結構形式6 燃料燃燒計算 6.1 空氣量 6.2 煙氣量 6.3 燃燒溫度7 窯體材料及厚度的確定：列表表示全窯所用材料及厚度8 熱平衡計算 8.1

2、 預熱帶及燒成帶熱平衡計算 8.1.1熱平衡計算基準及范圍 8.1.2熱平衡框圖 8.1.3熱收入項目 8.1.4熱支出項目 8.1.5熱平衡方程式 8.1.6預熱帶與燒成帶熱平衡表 8.2 冷卻帶熱平衡計算 8.2.1熱平衡計算基準及范圍 8.2.2熱平衡框圖 8.2.3熱收入項目 8.2.4 熱支出項目 8.2.5熱平衡方程 8.2.6冷卻帶熱平衡表9 燒嘴的選用 9.1每個燒嘴所需的油（氣）壓 9.2燒嘴的選用10 參考文獻1.前言輥道窯是近幾十年發(fā)展起來的新型快燒連續(xù)式工業(yè)窯爐，在釉面磚、墻地磚、彩釉磚等建筑陶瓷工業(yè)生產中已普遍用作主要的燒成設備，近幾年正逐步在日用瓷等陶瓷工業(yè)中得到應

3、用。與隧道窯相比，輥道窯用連續(xù)多排輥子代替窯車輸送制品，取消了窯車，取消了砂封，避免車下窯外冷空氣漏入隧道，使窯內同一截面上下溫度均勻，大大縮短燒成時間，為優(yōu)質高產低熱耗創(chuàng)造了條件。輥道窯的設計計算包括：窯體主要尺寸計算，燃料燃燒計算、熱平衡計算、通風阻力計算等，使用發(fā)生爐煤氣燒窯，可減少環(huán)境污染。燒成在陶瓷生產中是非常重要的一道工序。燒成過程嚴重影響著產品的質量，與此同時，燒成也由窯爐決定。-在燒成過程中，溫度控制是最重要的關鍵。沒有合理的燒成控制，產品質量和產量都會很低。要想得到穩(wěn)定的產品質量和提高產量，首先要有符合產品的燒成制度。然后必須維持一定的窯內壓力。最后，必須要維持適當?shù)臍夥?。這

4、些要求都應該遵循。全窯利用余熱干燥生坯，熱效率高，溫度控制準確、穩(wěn)定，傳動用齒輪傳動，摩擦式聯(lián)結輥筒，傳動平衡、穩(wěn)定，維護方便，無級調節(jié)，控制靈活。通過對其窯爐結構和控制的了解，借鑒其經驗數(shù)據(jù)，結合中試窯的情況，我所設計的輥道窯總長75.07米，內寬3米，燒成溫度是1180攝氏度，燃料采用天然氣。為了更好的掌握輥道窯的結構和窯爐設計的程序，我對老師給定的設計任務進行了為期二周的設計計算，并繪制窯體視圖。2.設計任務及原始資料一、設計任務年產130萬平米仿古磚天然氣輥道窯設計；二、原始數(shù)據(jù)（一）玻化磚1坯料組成（%）：sio2al2o3caomgofe2o3k2ona2oi.l68.3516.2

5、72.302.650.852.202.154.85表21：坯料組成（%）2產品規(guī)格：6006008mm3入窯水分：1%4產品合格率：95%5燒成周期：55分鐘（全氧化氣氛）6最高燒成溫度：1180（溫度曲線自定）（二）燃料天然氣coh2ch4c2h4h2sco2n2o2(mj/nm3)0.20.295.63.50.30.10.1041.58表22：燃料組成（三）年工作日：330天3.窯體主要尺寸的確定3.1 窯內寬的確定產品的尺寸為6006008mm，設制品的收縮率為10%。由坯體尺寸=產品尺寸/（1-燒成收縮）,得坯體尺寸為：667667mm兩側坯體與窯墻之間的距離取150mm，取一排4塊

6、則窯內寬為d=4667+1502=2968mm 取內寬為3m3.2 窯長及各帶長度的確定3.2.1 窯體長度的確定裝窯密度=每米排數(shù)每排片數(shù)每片磚面積 =（1000667）4（0.60.6）=2.159(/每米窯長)窯長=（生產任務24年工作日燒成時間）成品率裝窯密度 =（1300000243305560）0.952.159=73.36m利用裝配式，由若干節(jié)聯(lián)接而成，設計每節(jié)長度為2200mm，節(jié)間聯(lián)接長度為8mm總長度為2208mm，窯的節(jié)數(shù)=73.362.200=33.35節(jié)，取整為34節(jié)。所以算出窯長為l=342208-8=75072mm=75.7m3.2.2 窯體各帶長度的確定預熱帶占

7、全窯總長的30.18%，取11節(jié)，長度11220824288mm；燒成帶占全窯總長的28.8%， 取10節(jié)，長度10220822080mm；冷卻帶占全窯總長的41.1%， 取13節(jié)，長m。 3.3 窯內高的確定內高為窯道內整個空間的高度，等于輥上高（輥道中心線至窯頂?shù)木嚯x）與輥下高（輥道中心線至窯底或隔煙板的距離）之和。輥上高應大于制品高度，考慮到?；u的高度小，又是單層焙燒，只要保證氣流順暢即可。從理論上來說對焙燒建筑瓷磚的輥道窯輥下高最好應大于磚對角線長度，但由于該制品較大，若按此計算會造成內高太大，既增大了窯墻散熱，又不利于窯內傳熱。由于制品從輥上掉下，一般都發(fā)

8、生了破損，尺寸都比整磚小了，故據(jù)各地輥道窯實際狀況來看取輥下高400mm。表1-1 窯內高度表1-4節(jié)5-24節(jié)25-34節(jié)輥上高（mm）300360300輥下高（mm）400440400內總高（mm）7008007004. 燒成制度的確定5. （1）溫度制度燒成周期：55min 各帶劃分位置單元節(jié)溫度升（降）溫速率時間備注預熱帶1-42025052.56.48排煙帶5-825060079.96.489-1160090091.24.86下設燒嘴燒成89.7218-211100118018.26.48冷卻帶22-241180850146.54.86急冷段25-30

9、85025065.89.72緩冷段31-342508038.86.48快冷鍛表4-1 各段溫度的劃分、升溫速率與窯節(jié)數(shù)分布（2）氣氛制度：全窯氧化氣氛（3）燒成溫度曲線大致如下： 圖42：燒成溫度曲線 .t（）1200 1180 1000 950 800 700500 600 500 400 80200 24.95637.41711.74.28.347.7t（min） 0 28.9 5.工作系統(tǒng)的確定輥道窯的工作系統(tǒng)確定包括排煙系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)等5.1 排煙系統(tǒng)采用集中排煙方式，排煙口設在第14節(jié)，每節(jié)下各3對直徑為256mm的圓形排煙口直通窯體外，排煙口設在距每節(jié)窯尾640mm處。下

10、排煙口上方設置支柱和擋板以防止碎坯落入下排煙口。排煙出口處設置排煙閥，然后經水平分管進入總煙管?？偀煿茉O于窯頂，上有總閘。利用煙氣抽力，引導窯內氣體流動。在第三節(jié)上設兩臺y9-38 10d鍋爐引風機（其中一臺備用）5.2 燃燒系統(tǒng)因所設計的為明焰輥道窯，且使用天然氣作燃料，所以采用全部噴入窯道內燃燒的方式，僅通過燒嘴磚的燃燒道中空部分燃燒，而不另設燃燒室，并在輥子上下各設一層燒嘴，同一層燒嘴兩側交錯布置，同一側燒嘴上下交錯布置。燒嘴的對側是觀察孔，以便更好的觀察火焰的燃燒情況，便于操作控制。為均勻窯溫，強化窯內對流換熱，在選擇燒嘴時，選用小流量高速燒嘴。5.2.1燒嘴的設置：本設計在預熱帶前部

11、即燒成帶前就開始設置燒嘴，有利于快速升溫和溫度調節(jié)，縮短燒成周期，達到目的?？紤]到在低溫段設置燒嘴不宜太多。因此，在第9-11節(jié)每節(jié)下部設置3對燒嘴，只設置于輥下。在第12-21節(jié)的輥上下各交錯設置3對燒嘴，輥上下燒嘴及對側燒嘴均互相錯開排列。并在每燒嘴的對側設置一觀察孔。因此，本設計總共有44個燒嘴。5.2.2天然氣輸送裝置天然氣由升風機升壓，通過管道、閥門、總管天然氣處理系統(tǒng)，送至各個燒嘴，助燃空氣由風機通過管道、閥門送至燒嘴?？偣芴烊粴馓幚硐到y(tǒng)：汽水分離器過濾器調壓器5.3 冷卻系統(tǒng) 制品在冷卻帶有晶體成長，轉化的過程，并且冷卻出窯是整個燒成過程最后的一個環(huán)節(jié)。從熱交換的角度來看，冷卻帶

12、實質上是一個余熱回收設備，它利用制品在冷卻過程中所放出的熱量來加熱空氣，余熱風可供干燥，達到節(jié)能的目的。5.3.1急冷通風系統(tǒng)從燒成最高溫度至少700以前，制品中由于液相的存在而且具有塑性，此時可以進行急冷，最好的辦法是直接吹風冷卻。輥道窯急冷段應用最廣的是直接風冷是在輥上下設置橫窯斷面的冷風噴管。每根噴管上均勻地開有圓形或狹縫式出風口，對著制品上下均勻地噴冷風，達到急冷的效果。由于急冷段溫度高，橫穿入窯的冷風管須用耐熱鋼制成，管徑為6080mm。本設計也采用直接吹風冷卻，在第2224節(jié)每節(jié)設置12根80急冷風管,上下管布置在同一斷面并橫穿過窯內, 每根風管的窯內部分均勻開80個10圓孔。.從

13、一側窯墻插入，另一側窯墻頂出來，通向窯頂?shù)?60mm的抽熱風支管最后通向700mm的抽熱風總管。與窯內熱風一道由y8-38-9d抽熱風機抽出送干燥用5.3.2 緩冷通風系統(tǒng)第2530節(jié)每節(jié)設置6根80急冷風管做冷卻，換熱管一端敞開做吸風口，另一端接抽熱風管，通向余熱風機。在42-47節(jié)窯的頂部設置6個圓形抽熱風口，直徑為250mm。緩冷換熱和抽熱共用一臺風機。5.3.3 快冷通風系統(tǒng)窯尾采用直接吹冷風冷卻產品。在窯爐最后2節(jié)兩側安裝軸流風扇，每節(jié)窯頂、窯底各設4臺軸流風扇，上下對制品強制冷卻。在第49節(jié)設一矩形抽冷風口，尺寸為1600580 mm。5.4傳動系統(tǒng)5.4.1 輥子材質的選擇輥道窯

14、對輥子材料要求十分嚴格，它要求制輥子材料熱脹系數(shù)小而均勻，高溫抗氧化性能好，荷重軟化溫度高，蠕變性小，熱穩(wěn)定性和高溫耐久性好，硬度大，抗污能力強。常用輥子有金屬輥和陶瓷輥兩種。為節(jié)約費用，不同的溫度區(qū)段一般選用不同材質的輥子。本設計在選用如下：表51：輥子的選材低溫段（25020）無縫鋼管輥棒中溫段（200500和50080）瓷棒高溫段（5001180和1180500）碳化硅輥棒5.4.2 輥子直徑與長度的確定輥子的直徑大，則強度大；但直徑過大，會影響窯內輻射換熱和對流換熱。因中試窯比較短，輻射換熱和對流換熱空間有限，本設計輥子的直徑要小些，故選用直徑為40mm的輥棒，而長度則取3100mm。

15、5.4.3 輥距的確定為了保證無論何時制品在轉動過程中都有3根輥棒，所以應取問產品的1/4以下，即輥距不大于670/4=160mm，因此，本設計確定輥距為50mm，每節(jié)窯為2100/50=42根。棍子總數(shù)=4251=2142根5.4.4 傳動系統(tǒng)的選擇考慮到產品的質量問題， 輥道窯的傳動系統(tǒng)由電機、鏈傳動和齒輪傳動結構所組成。為避免停電對正常運行的輥道窯造成的危害，輥道窯一般都設在滯后裝置，通常是設一臺以電瓶為動力的直流電機。停電時，立即驅動直流電機，使輥子停電后仍能正常運行一段時間，避免被壓彎或壓斷，以便在這段時間內，啟動備用電源。本設計選用多電機分段傳動分段帶動的傳動方案。將窯分成10段，

16、每段由一臺電機托動，采用變頻調速。所有電機可以同時運行，每臺亦可單獨運行，當處理打縲、堵窯等事故時，將電機打到擺動狀態(tài)，使磚坯前后搖擺運行，可保證這些區(qū)段的制品不粘輥，輥子不彎曲，磚坯亦不會進入下一區(qū)段。5.4.5 傳動過程 電機主動鏈輪滾子鏈從動鏈輪主動斜齒輪從動螺旋齒輪主軸主軸上的斜齒輪被動斜齒輪輥棒傳動裝置輥子5.4.6 傳動過程聯(lián)接方式依據(jù)以上原則，聯(lián)接方式主要采用彈簧夾緊式，從動采用托輪磨擦式。5.5 窯體附屬結構5.5.1 事故處理孔事故處理孔設在輥下，且事故處理孔下面與窯底面平齊，以便于清除出落在窯底上的磚坯碎片。為了能清除窯內任何位置上的事故而不造成“死角”，兩相鄰事故處理孔間

17、距不應大于事故處理孔對角線延長線與對側內壁交點連線。圖51：事故處理孔的布置由上圖知： 則： =20.4=8.52m 兩事故處理孔中心距l(xiāng)應小于或等于8.52m又因為每節(jié)長度只有2.3m，所以，可以每節(jié)設置一個事故處理孔，本設計在每節(jié)設置一個事故處理孔，尺寸為：400130mm，兩側墻事故處理孔采取交錯布置的形式。當事故處理孔在不處理事故時，要用塞孔磚進行密封，孔磚與窯墻間隙用耐火纖維堵塞密封，防止熱氣體外溢或冷風漏入等現(xiàn)象對燒成制度產生影響。5.5.2 測溫孔及觀察孔5.5.2.1 測溫孔 為嚴密監(jiān)視及控制窯內溫度制度，及時調整燒嘴開度，一般在窯道頂及火道側墻留設若干處測溫孔以安裝熱電偶。測

18、溫孔間距一般為35米，高溫段布密些，低溫段布稀些，在燒成曲線的關鍵點，如氧化末段、晶體轉化點、釉始溶點、成瓷段、急冷結束等都應設測溫孔。 5.5.2.2觀察孔在每個燒嘴的對側窯墻設置80mm的觀察孔，以便燒嘴的燃燒狀況。未用時，用與觀察孔配套的孔塞塞住，以免熱風逸處或冷風漏入。5.5.3 膨脹縫窯體受熱會膨脹，產生很大的熱應力，因此在窯墻、窯頂及窯底砌體間要留設膨脹縫以避免砌體的開裂或擠壞。本設計窯體采用裝配式，在每節(jié)窯體中部留設1處寬度為10mm的膨脹縫，內填礦渣棉，各層磚的膨脹縫要錯縫留設。5.5.4 窯道檔板和擋火墻窯道上的檔板和擋火墻可以起到窯內氣體的上下和水平導流、調整升溫曲線、蓄熱

19、輻射及截流作用。檔板負責對窯內上半窯道的控制,采用耐高溫硬質陶瓷纖維板制成,可以通過在窯頂外部調整位置的高低。擋火墻負責對窯內下半窯道的控制,采用耐火磚砌筑,高低位置相對固定。窯道檔板和擋火墻設置在同一橫截面上。全窯共設置3對閘板和擋火墻結構，分別在11-12節(jié)、21-22節(jié)、24-25節(jié)之間設置。5.6 窯體加固鋼架結構形式輥道窯鋼架結構起著加固窯體作用，而鋼架本身又是傳動系統(tǒng)的機身。本設計采用金屬框架裝配式鋼架結構，立柱用2.5t7550mm方鋼、上橫梁用2.3t5050mm方鋼、下梁用2.5t10050mm方鋼。在一節(jié)窯體鋼架中，每側共有立柱3根，兩頭每個立柱上開有攻m12螺栓節(jié)間聯(lián)接的

20、6個孔。下橫梁每節(jié)共3根，焊在底側梁上，下橫梁上焊有5050mm的等邊角鋼作底架，以便在其上擱置底板。上下側板可用23mm鋼板沖壓制成，吊頂梁采用50505mm的等邊角鋼。6 燃料燃燒計算6.1空氣量計算理論空氣量（燃料每100m3）：l0=（0.2/2+0.2/2+95.6*2+3.5*3+0.3*3/2)*100/21=963.6(nm3/nm3)計算實際空氣量：a取1.3，l=l0*1.3=1252.6(nm3/nm3)6.2煙氣量計算理論煙氣量（燃料每100m3）：v0=0.2+0.2+95.6*3+3.5*4+0.3*2+0.1+0.1+l0*79/100 =1063.2(nm3/n

21、m3)計算實際煙氣量：v=v0+（a-1）*l0=1352.3(nm3/nm3)6.3燃燒溫度設空氣溫度t0=20，此時的空氣比熱c0=1.30kj/m3*，天然氣比熱c1=1.32kj/m3*，t1=t0，現(xiàn)設tth=1700，燃燒產物比熱cg=1.76kj/m3*，則理論燃燒溫度：tth=（41580*100+1252.6*20*1.3+100*20*1.32）/（1352.3*1.76）=1761.8相對誤差（1761.8-1700）/1700=3.6%5%,假設合理。取高溫系數(shù)=0.8，實際溫度t=0.8*1761.8=1409.4，高于最高溫度1120，條件符合。7窯體材料的確定窯體

22、材料及厚度的確定：列表表示全窯所用材料及厚度表4-1窯體材料和厚度表（1）1-15、27-51節(jié)名稱材質使用溫度()導熱系數(shù)w(m)厚度（mm）窯頂耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t230隔熱層0.11巖棉毯11500.10.3150窯墻耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t230隔熱層硅酸鹽耐火纖維束13500.10.3190窯底耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t230隔熱層1.0輕質粘土9000.063+0.1410t130膨脹層0.7硅藻土磚13500.10.3100表4-2窯體材料和厚度表（3）16-

23、26節(jié)名稱材質使用溫度()導熱系數(shù)w(m)厚度（mm）窯頂耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t230隔熱層0.11巖棉毯11500.10.3150窯墻耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t230隔熱層硅酸鹽耐火纖維束13500.12120窯底耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t130隔熱層1.0輕質粘土9000.063+0.1410t130膨脹層0.7硅藻土磚13500.10.31008.熱平衡計算熱平衡計算包括預熱帶、燒成帶熱平衡計算和冷卻帶熱平衡計算。 在第14節(jié)熱源為煙氣余熱，即利用煙氣帶走顯熱，所以14節(jié)

24、不列入熱平衡計算中，但是在計算時，應以第4節(jié)坯體計算配體帶入顯熱，以第5節(jié)煙氣溫度值計算煙氣帶走顯熱。預熱帶熱平衡計算的目的在于求出燃料消耗量，冷卻帶熱平衡計算，目的在于計算出冷空氣鼓入量和熱風抽出量。另外，通過熱平衡計算可以看出窯爐的工作系統(tǒng)結構等各方面是否合理，哪項熱耗最大，能否采取改進措施。8.1 預熱帶及燒成帶熱平衡計算8.1.1 熱平衡計算基準及范圍熱平衡計算必須選定計算基準，這里時間以1h為計算基準，0作為基準溫度。8.1.2 熱平衡框圖圖 預熱帶和燒成帶熱平衡示意圖 坯體帶入顯熱： 助燃空氣帶入顯熱 漏入空氣帶入顯熱： 燃料帶入化學熱及顯熱 產品帶出顯熱 墻、頂、底散熱 物化反應

25、耗熱 其它熱損失 廢氣帶走顯熱 8.1.3 熱收入項目第1-6節(jié)熱源為煙氣余熱，即利用煙氣帶走顯熱，所以1-6節(jié)不列入熱平衡計算中，但是計算時，應以第6節(jié)計算坯體帶入顯熱，以第7節(jié)煙氣溫度值計算煙氣帶走顯熱。8.1.3.1 坯體帶入顯熱1. 制品帶入顯熱 其中：如窯制品質量(kg/h) 入窯制品平均比熱,kj/(kg) 制品的溫度, 。取燒成灼減量4%，瓷磚單重3.2公斤入窯干制品質量=1566.83(kg/h)入窯制品含自由水1.1%入窯胚體質量=1584.26（kg/h)制品入窯時的溫度為20，取入窯制品比熱為:0.86j/(kg)則胚體帶入顯熱為：=1584.260.8620=27249

26、.27（kj/h）8.1.3.2 燃料帶入化學熱及顯熱天然氣低熱值 =35960(kj/nm3)入窯天然氣溫度 =20，20時天然氣1.38 kj/（nm3.）設天然氣消耗量為xm3/hx(+)x（35960+1.3820）35987.6x（kj/h）8.1.3.3 助燃空氣帶入顯熱助燃空氣溫度 =20，20時空氣比熱容=1.30 kj/（nm3）助燃空氣實際總量=12.367x（nm3/h）所以 =x=12.3671.3020x=321.5（kj/h）8.1.3.4 漏入空氣帶入顯熱取預熱帶漏入空氣過剩系數(shù)=2.0，漏入空氣溫度=20，空氣比熱容=1.30 kj/（m3） =1.15漏入空氣

27、總量：=x（-）=x（2.0-1.15）6.571=5.585x（m3/h）所以=5.585x1.320=145.21x（kj/h） 8.1.4 熱支出項目 8.1.4.1 產品帶出顯熱(kj/h) 燒成產品質量=1566.83（g/h） 制品出燒成帶產品溫度1170，表可知:產品平均比熱為:1.14 所以=1566.8311701.14=2089837.854(kj/h )8.1.4.2體散熱損失將計算分為2部分,即第815節(jié): 500-950,取平均值725；第1626節(jié)：950-1170取平均值為1060。 第815節(jié):窯外壁表面平均溫度40，窯內壁平均溫度725a. 窯頂窯頂耐火層0.

28、9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t230隔熱層0.11巖棉毯11500.10.3150=725 =40 設=445 ，=76 =0.31+0.17610=0.31+0.17610-3（725+445）/2=0.413 w/m=12.88 w/m=0.23m=0.2 w(m)=0.15m熱流密度：q=495（w/）校核、=-=725-495=449 允許=-（）q=725-（）495=78100%=2.63%5%允許窯頂散熱面積:2.218=55.515m則49555.5153.698927kj/hb.窯墻窯墻耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t2

29、30隔熱層硅酸鹽耐火纖維束13500.12120=725 =40設=485 ， =73=0.31+0.176=0.31+0.17610-3（725+485）/2=0.416 w/m=2.56（）+=2.56（73-40）+=12.65 w/m=0.23m0.2 w(m) =0.19m熱流密度：q=433（w/）校核、=-=725-433=486 允許=-（）q=725-（）433=74100%=1.4%5%允許窯墻散熱面積:=2.218=18.565m則243318.5653.6=57878(kj/h)c.窯底窯底耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t130隔熱層1.

30、0輕質粘土9000.063+0.1410t130膨脹層0.7硅藻土磚13500.10.3100=725 =40 設=470 =74， =0.31+0.176=0.31+0.17610-3（725+470）/2=0.415 w/m=2.56（）+=2.56（73-40）+=12.73 w/m=0.23m=0.13m0.063+0.14=0.063+0.14（725+470）/2=0.147 w/m熱流密度：q=451（w/）校核、=-=725-451=475 允許=-（）q=725-（）451=75100%=1.35%5%允許窯底散熱面積: 111.03 m則451111.033.6180244

31、 (kj/h)第16-26節(jié)窯體散熱計算如下:取窯外壁溫度80,窯內壁平均溫度為1060d.窯頂窯頂耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t230隔熱層0.11巖棉毯11500.10.3150=1060 =80設=380 ， =124=0.31+0.176=0.31+0.17610-3（1060+680）/2=0.463 w/m=2.56（）+=2.56（124-80）+=16.2 w/m=0.23m0.2 w(m) =0.15m熱流密度：q=753（w/）校核、=-=1065-753=691 允許=-（）q=1065-（）753=126100%=1.6%5%允許窯頂散

32、熱面積:2.2114=95.3m則5395.33.6258383 (kj/h)e.窯墻窯墻耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t0.23隔熱層高純纖維板13500.12120=1060 =80設=580 ， =133=0.31+0.176=0.31+0.17610-3（1060+580）/2=0.454 w/m=2.56（）+=2.56（133-80）+=16.88 w/m =0.23m0.25 w(m) =0.12m熱流密度：q=943（w/）校核、=-=1060-943=588 允許=-（）q=1060-（）943=136100%=2.26%5%允許窯墻散熱面積:

33、 =2.2114=34.65m則294334.653.6=235156 (kj/h)f.窯底窯底耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t130隔熱層1.0輕質粘土9000.063+0.1410t130膨脹層0.7硅藻土磚13500.10.3100=1060 =80設=890 ， =380 =95=0.31+0.176=0.31+0.17610-3（1060+890）/2=0.473 w/m=2.56（）+=2.56（380-80）+=35.82 w/m=0.13m0.063+0.14 =0.063+0.14=0.15 w(m) =0.13m0.2w(m)=0.1m熱流密

34、度：q=594（w/）校核、=-=1060-594=902100%=1.35%5%允許=-（）q=1060-（）594=394100%=3.68%5%允許=-（）q=1060-（）594=97100%=2.1%5%允許窯底散熱面積:=95.3 m則=89495.33.6203766 (kj/h)所以窯體總散熱量為:=197744+115806+180244+258383+235156+203766 =1007709(kj/h) 8.1.4.3物化反應耗熱 (kj/h) 自由水蒸發(fā)吸熱自由水質量=1584.26-1566.83=17.43（kg/h)煙氣離窯溫度500所以（2490+1.93）=

35、17.43（2490+1.93500）=60220.65（kj/h) 其余物化反應耗熱用al2o3反應熱近似代替物化反應熱入窯干制品質量=1566.83（kg/h），al2o3含量=16.34%=2100% =1566.83210016.34%=537642 (kj/h)總的物化反應耗熱:=+=60220.65+537642597862.65(kj/h)8.1.4.4離窯廢氣帶走顯熱(kj/h)取離窯煙氣中空氣過剩系數(shù)=2.0，其體積流量為：=+(-)x=13.394+(2.0-1.3) 12.367x=22.051x取煙氣離窯溫度=200，煙氣比熱=1.445 kj/（nm3.）則有：=22

36、.051x2001.455=6416.8x8.1.4.5其它熱損失 (kj/h)根據(jù)經驗占熱收入的5%=（+）0.05 =（27249.27+35987.6x +321.5x +145.21x）0.05=1362.46+1822.72x8.1.5 列出熱平衡方程式由熱收入=熱支出得:+=+左邊=27249.27+35987.6x+321.5x +145.21x右邊=2089837.854+1007709+597862.65+1362.46+1822.72x+6416.8x計算得出x= 12.14 ()即每小時需天然氣12.14 (),每小時燒成產品質量1566.83所以,單位質量得產品熱耗為:

37、 =278.8(kj/kg)8.1.6 預熱帶與燒成帶的熱平衡表 表81：預熱帶與燒成帶熱平衡表熱收入熱支出項目kj/h%項目kj/h%坯體帶入顯熱27249.275.8產品帶走顯熱2089837.85455燃料化學顯熱436889.46493窯體散熱100770926.5助燃空氣顯熱39030.80.物化反應耗熱597862.6515.8漏入空氣顯熱1762.850.4其它熱損失22127.80.6煙氣帶走顯熱77899.952.1總熱量469804.58100總散熱3795437.251008.2 冷卻帶熱平衡計算8.2.1 熱平衡計算基準及范圍時間基準：1h； 溫度基準：08.2.2 熱

38、平衡框圖圖81： 冷卻帶熱平衡示意圖產品帶入顯熱 冷卻風帶入顯熱 產品帶出顯熱 熱風抽出帶走顯熱窯體散熱 其它熱損失8.2.3 熱收入項目8.2.3.1產品帶入顯熱制品帶入顯熱在上面已經算出： =2089837.854kj/h8.2.3.2 冷風帶入顯熱鼓入冷風為自然風, =20,查表知此時冷風的比熱為:=1.30kj/(m)設鼓入風量為m/h，則: =268.2.4熱支出項目8.2.4.1 制品帶走顯熱出窯時產品的質量=1566.83（kg/h）,出窯口溫度=80,查表知此時溫度下制品的平均比熱為：0.84+26100.84+2610800.8608 kj/(kg)則=1566.83800.

39、8608=107898.18kj/h8.2.4.2 熱風抽出時帶走的顯熱抽風為鼓入風的95%,故抽出熱風量應為0.95m/h.取熱風抽出時的溫度為: =400,查表知此時的比熱為: =1.45kj/(m),則: =0.95=0.954001.45=5518.2.4.3 窯體的散熱 在急冷帶的窯體散熱(2734節(jié))窯外壁溫度取80,窯內壁平均溫度為940a. 窯頂窯頂耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t0.23隔熱層0.11巖棉毯11500.10.3150=935 =80設=560 ， =123=0.31+0.176=0.31+0.17610-3（935+560）/2

40、=0.442 w/m=2.56（）+=2.56（123-80）+=16.13 w/m=0.23m0.25 w(m) =0.15m熱流密度：q=727（w/）校核、=-=935-727=562 允許=-（）q=935-（）727=125100%=1.63%5%允許窯頂散熱面積:=2.2111=74.87m則72774.873.6=196044 (kj/h)b. 窯墻窯墻耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t0.23隔熱層高純纖維板13500.12120=935 =80設=650 ， =112=0.31+0.176=0.31+0.17610-3（935+650）/2=0.

41、443 w/m=2.56（）+=2.56（112-80）+=15.23 w/m=0.23m0.12 w(m) =0.12m熱流密度：q=543（w/）校核、=-=1060-543=658 允許=-（）q=1060-（）543=116100%=3.57%5%允許窯墻散熱面積:=2.2111=27.23m則254327.233.6=106369(kj/h)c. 窯底窯底耐火層0.9高鋁聚輕球磚16000.310+0.17610-3t130隔熱層1.0輕質粘土9000.063+0.1410t130膨脹層0.7硅藻土磚13500.10.3100=935 =80設=795 ， =340 ，=92=0.3

42、1+0.176=0.31+0.17610-3（935+795）/2=0.455 w/m=2.56（）+=2.56（340-80）+=32.22 w/m=0.13m0.063+0.14 =0.063+0.14（795+340）/2=0.14w(m) =0.13m0.2 w(m)=0.1m熱流密度：q=497（w/）校核、=-=935-479=798100%=0.38%5%允許=-（）q=935-（）497=344100%=1.2%5%允許=-（）q=935-（）497=95100%=3.26%5%允許窯底散熱面積:=74.87m則=49774.873.6134031(kj/h) 在緩冷帶的窯體散熱(3543節(jié))此段溫度范圍為700-500,窯內壁平均溫度600,窯外壁溫度為40d. 窯頂窯頂耐火層0.