某工廠生產車間土木工程設計

1、 第一部分：工程概況1.建設項目名稱：某工廠生產車間本工程為四層框架結構工業(yè)建筑，一層高4.2m、二至四層高3.6m，設計使用年限為50年；柱網尺寸根據工藝要求所定為7.2*6.6m和7.2m*7.5m，內、外墻體材料為陶?；炷量招钠鰤K，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內墻裝修噴涂乳膠漆，室內地面房間采用水磨石地面，門窗采用塑鋼窗和裝飾木門，全樓設樓梯兩部，辦公室，廁所、儲存間、變頻室、中控室、空調機房、會議室一個。2.建筑地點：自然條件：基本風壓：0.4 5kn/m2；基本雪壓：0.4 kn/m2。3.設計資料：場地地質條件較好，表層土（雜填土）層層厚4.2 米，以下為厚度較大的細砂

2、層，地基承載力標準值fk=180kpa，無軟弱下臥層。地下水位在1.5m以下?？拐鹪O防要求：抗震設防烈度7度、設計基本地震加速度值為0.15g、設計地震分組為第一組，丙類建筑，場地類別：類。本人東南大學結構工程專業(yè)研究生畢業(yè)，現在設計院從事設計工作，長期代做土木工程專業(yè)畢業(yè)設計，按照任務書的要求，按照老師的要求通過率百分百，2010、2011、2012年我們團隊取得了很好的成績，覆蓋大部分省市的院校。（框架結構、框剪結構、剪力墻結構、砌體結構、鋼結構為主）主要包括建筑設計（建筑圖）、結構設計（結構施工圖、手算計算書、pkpm模型等）、施工組織設計，另外長期代做本科生課程設計（樓蓋、廠房等），質

3、量保證、價格面議，聯系qq1085287324 包過，輔導答辯，提供答辯主要資料。4.主要構件材料 框架梁、板、柱采用現澆鋼筋混凝土構件， 墻體采用陶?；炷量招钠鰤K， 混凝土強度：梁、板、柱、基礎均采用c30混凝土，墊層采用c15 鋼筋使用hpb235，hrb335，hrb400三種鋼筋。砼構件主筋保護層厚度位 置地下地上構件名稱基礎板柱梁保護層厚度（mm）401530305.主要構件的截面尺寸 （1）框架梁：橫向框架梁，1-7軸，跨度l=7200mmh=（1/81/12）l=900mm600mm，取h=720mm（取1/10）b=（1/21/3） h=360mm240mm，取b=350mm

4、縱向框架梁，a-c軸和e-g軸 l=6600mmh=（1/81/12）l=825mm550mm，取h=550mmb=（1/21/3）h=275mm183mm，取b=250mmc-e軸 l=7500mmh=（1/81/12）l=938mm625mm，取h=650mmb=（1/21/3）h=325mm217mm，取b=300mm綜上：取h=650mm，取b=300mm橫向次梁：l=7200h=(1/121/18)l=600mm400mm,取h=600mmb=(1/2/1/3)h=300mm200mm,取b=300mm縱向次梁：l=6600mmh=(1/121/18)l=550mm367mm,取h=

5、550mmb=(1/2/1/3)h=275mm183mm,取b=250mml=7500mmh=(1/121/18)l=625mm417mm,取h=600mmb=(1/2/1/3)h=300mm200mm,取b=300mm綜上：取h=550mm，b=250mm（2） 框架柱：按軸壓比初估柱截面尺寸，按下列公式計算： 柱組合的軸壓力設計值注：作用組合后柱軸壓力增大系數。 f支狀態(tài)計算柱的負載面積。ge建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取14kn/m2。n計算截面以上的樓層層數。acn/unfc 注：un架柱軸壓比限值，本方案為三級抗震等級，查抗震規(guī)范可知取為0.85。 fc凝土軸心抗壓強度設計值

6、，對c30，查得14.3n/mm2。計算過程對于邊、中柱：n=fgen=1.247.52144=3193（kn）acn/unfc=3193103/(0.8514.3)=262719(mm2) 取550mm550mm第二部分 荷載統計計算表2.1 框架梁重量統計類別凈 跨（mm）截 面（mm）容重 （kn/m3）體 積（m3）數 量(根)單 重（kn）總 重（kn）橫梁7200300700251.5123937.81474.23640300700250.764219.1138.223560300700250.748118.6918.693560300900250.961124.0324.0336

7、40300600250.655116.3816.387200300600251.296732.4226.82400300900250.648116.216.24800300700251.008125.225.2縱梁6600300650251.287 2732.175868.7257500300650251.4631436.563511.8756600250550250.9084022.688907.57500250550251.0312425.775618.61700300900250.459111.47511.4754900300650250.956123.88823.888表2.2 框架柱

8、重量統計類別計算高度（mm）截 面（mm）容重（kn/m3）體 積（m3）數 量（根）單 重（kn）總 重（kn）一層柱5200550550251.5735139.3252005.575二四層柱3600550550251.0895127.2251388.475計算簡圖采用現澆框架結構，假定底層柱下端固定于基礎頂面，梁柱節(jié)點為剛接。衡量的計算跨度，取柱中心線間的距離。柱子的高度按下述采用：底層柱高取基礎頂面至2層樓蓋梁中心線間的距離；其余各層柱高取該層上、下相鄰樓蓋梁中心線間的距離，即層高。初步假定基礎高度為，則底層柱高為24層柱高為計算簡圖如圖所示梁、柱線剛度計算梁、柱混凝土彈性模量：各層，c

9、30，；橫梁的線剛度：考慮到樓（屋）面整澆層的影響，計算橫梁的線剛度時，故橫梁線剛度為：柱的線剛度為：底層柱： 二四層柱：荷載計算屋面和樓面板的荷載取自建筑荷載規(guī)范（gb500092001）。豎向荷載樓（屋）面荷載標準值a.屋面恒荷載標準值隔熱層：50厚焦渣保溫層 140.05=0.7 kn/ 防水層：sbs（3+3）瀝青防水卷材 0 .4kn/ 找平層：20厚水泥砂漿 0.02m20 kn/m3=0.3 kn/ 找坡層：1：8水泥陶粒100mm 140.1=1.4 kn/ 結構層：100厚現澆混凝土板 0.1m25 kn/m3=2.5 kn/ 抹灰層：10厚混合砂漿 0.01m17kn/m3

10、=0.17kn/ 合計： 5.47kn/ b.屋面活荷載標準值（上人屋面） 2.0kn/ c.樓面恒荷載標準值20厚水泥砂漿面層 200.02=0.4kn/ 100厚現澆鋼筋混凝土板 250.10=2.5kn/15厚粉底 200.015=0.3kn/ 合計： 3.2kn/d.樓面活荷載標準值 4.0kn/e.樓梯間恒荷載標準值 3.5kn/f.樓梯間活荷載標準值 8.0kn/g.外、內墻荷載標準值20厚1：2.5水泥砂漿粉刷（內外） 0.0220=0.8kn/240厚頁巖模數多空磚 0.2413.5=3.24kn/ 合計： 4.04kn/框架承受豎向荷載設計值a. 屋面連系梁豎向集中荷載設計值

11、恒荷載：屋面?zhèn)鱽?1.25.472.4=15.75kn/m 次梁自重 1.2250.250.55=4.13kn/m 合計： 19.88kn/m 活荷載：屋面?zhèn)鱽?1.42.02.4=6.72kn/m b.屋面框架梁豎向集中荷載設計值 恒荷載：次梁傳來 19.887.05=140.15kn 主梁自重 1.2250.30.72.4=15.12kn 合計： 155.27kn 活荷載：次梁傳來 1.42.07.051.2=23.69kn c.樓面連系梁豎向集中荷載設計值恒荷載：樓面?zhèn)鱽?1.23.22.4=9.22kn/m 次梁自重 1.2250.250.55=14.04kn/m 合計： 23.26k

12、n/m 活荷載：屋面?zhèn)鱽?1.42.02.4=6.72kn/md.樓面框架梁豎向集中荷載設計值恒荷載：次梁傳來 23.267.05=163.98kn 主梁自重 1.2250.30.72.4=15.12kn 墻重 1.24.04(3.6-0.6)2.4=34.91kn 合計： 214.01kn 活荷載：次梁傳來 1.42.02.47.05=47.38kn e.傳至節(jié)點的集中荷載設計值（包括縱向連系梁傳來的荷載和柱自重）頂層邊節(jié)點 集中荷載： 女兒墻 1.21.04.047.05=34.18kn 屋面?zhèn)鱽?1.25.471.27.05=55.53kn 梁自重 1.20.30.65257.05+1.

13、2250.30.71.2=48.80kn 本層柱自重 1.2250.550.553.60.5=13.5kn 活荷載 1.41.22.07.05=23.69kn 合計： 175.7kn 頂層中節(jié)點集中荷載： 屋面?zhèn)鱽?1.25.472.47.05=111.06kn 梁自重 1.20.30.65257.05+1.2250.30.72.4=56.36kn 本層柱自重 1.20.550.55253.60.5=16.34kn 活荷載 1.42.42.07.05=23.69kn 合計： 207.45kn2、3層邊節(jié)點集中荷載： 樓面?zhèn)鱽?1.23.21.27.05 =32.49kn 梁自重 1.20.30

14、.65257.05+1.2250.30.71.2=48.80kn 本層柱自重 1.20.50.5253.6=27kn 墻重 1.24.04（7.05+1.2）(3.6-0.6)=119.99kn 活荷載 1.41.24.07.05=47.38kn 合計： 299.66kn2、3層中節(jié)點集中荷載： 樓面?zhèn)鱽?1.23.22.47.05 =64.97kn 梁自重 1.20.30.65257.05+1.2250.30.72.4=56.36kn 本層柱自重 1.20.550.55253.6=32.67kn 墻重 1.24.042.4(3.6-0.6)=34.91kn 活荷載 1.42.44.07.05

15、=94.75kn 合計： 283.66kn底層邊節(jié)點（柱底）的集中荷載包括由基礎梁傳來的荷載和柱自重，在基礎設計時考慮，此處從略。根據上述的計算結果，框架在恒荷載和活荷載作用下的計算簡圖分別如圖a和圖b所示。本人東南大學結構工程專業(yè)研究生畢業(yè)，現在設計院從事設計工作，長期代做土木工程專業(yè)畢業(yè)設計，按照任務書的要求，按照老師的要求通過率百分百，2010、2011、2012年我們團隊取得了很好的成績，覆蓋大部分省市的院校。（框架結構、框剪結構、剪力墻結構、砌體結構、鋼結構為主）主要包括建筑設計（建筑圖）、結構設計（結構施工圖、手算計算書、pkpm模型等）、施工組織設計，另外長期代做本科生課程設計（

16、樓蓋、廠房等），質量保證、價格面議，聯系qq1085287324 包過，輔導答辯，提供答辯主要資料。橫向框架內力分析作用在框架上的荷載有豎向荷載（恒荷載和活荷載）和水平地震荷載，根據這些荷載對框架產生的荷載效應不同，可采用不同的計算方法。各層橫梁的線剛度相同。為了方便計算，假定橫梁的相對線剛度為1，則各柱的相對線剛度如圖c所示。恒荷載作用下的框架內力計算采用分層法進行計算，由于結構對稱，荷載對稱，故可簡化為單跨框架。分層框架內力計算各分層的計算簡圖如圖d所示。a. 節(jié)點彎矩分配系數和桿端彎矩 采用分層法計算框架內力時，底層柱剛度不變，彎矩傳遞系數仍為1/2，其他層柱線剛度乘以0.9，彎矩傳遞系

17、數為1/3。水平地震作用下的橫向框架(kj-9)內力計算3.1 重力荷載代表值計算3.1.1 第四層的重力荷載代表值計算：屋面恒載屋蓋: (6.6+7.5)7.265.47=3331.89kn女兒墻: (6.6+7.5)214.04=113.93kn2)梁自重:b*h=300*700 0.30.77.2625=226.8knb*h=300*650 0.30.65(6.6+7.5)225=137.48knb*h=250*550 0.250.5525(6.6+7.5)12=581.63kn梁重合計： 945.91kn3)柱的自重:(7個、上半層) (3.6/2-0.7)250.550.557=58

18、.23kn 4)墻的自重外墻： 2(3.6/2-0.7)(6.6+7.5)4.04=125.32kn內墻： 7.24.046=174.53kn墻總重: 合計 425.17kn四層上半層恒載重為: 3331.89+113.93+945.91+58.23+425.17=4875.13kn第四層重力荷載代表值為: g4=4875.13+0.50.4609.12m2=4996.95kn3.1.2 第三、二層重力荷載代表值計算：1）第四層的下半層重力荷載樓板的面積： (6.6+7.5)7.26=609.12m2樓面重力荷載: 609.123.2=1949.18kn柱子： 3.6/2250.550.557

19、=95.29kn2)墻重計算： 外墻： 23.6/2(6.6+7.5)4.04=205.07kn內墻： 4.0423.6/27.26=628.30kn墻總重: 合計 833.37kn第三、二層重力荷載代表值：第四層下半層重： 609.12+1949.18+95.29+833.37=3014.17kn第三、二層上半層重（計算數據來自第四層上半層重）： 945.91+58.23+425.17=1429.31kn合計： g3=g2=1429.31+3014.17=4443.48kn第一層重力荷載代表值：第一層重力荷載代表值：（第一層比第二層柱高1.6m）高出的柱子 0.8250.550.557=42

20、.35kn重力荷載代表值： g1=4443.48+42.35=4485.83kn綜上所有數據重力荷載代表值如圖3.1所示：各質點重力荷載代表值梁和柱剛度的計算本工程柱、梁的砼均采用c30，ec=3.00107kn/m2。(1)、梁和柱的線剛度計算梁的線剛度計算在計算框架梁的慣性矩時，考慮梁為矩形截面。框架梁截面的折算慣性矩計算時，對于現澆整體式結構，中框架的折算系數為2，邊框架的折算系數為1.5?？蚣軅纫苿偠扔嬎悖罕?.1 梁的線剛度計算類別 截面 bh (m2) 混凝土強度等級 彈性模量 e c (kn/m2 ) 跨度 l(m) 截面慣性矩 (m4)中框架梁 (m4)( k n m)17軸0

21、.30.7c30301077.28.5810-317.1610-37.15104柱的線剛度計算：表3-4 柱的線剛度表層 次層 高 (m)截面積 bh (m2)截面慣性ic= (m4)線剛度(knm)底 層5.20.550.557.6310-343993其余層3.60.550.557.6310-363583柱的側移剛度計算樓層kc(kn/m)kd=12kc/h2(kn/m)根數一般層:k=kbi/2kc一般層:=k/(2+k)底 層:k=kbi/kc底層:(k+0.5)/(2+k)四至二層1軸線635831.120.35921135.4612軸線635832.240.52831085.0213

22、4軸線635832.240.52831085.022d114390.52底層1軸線439931.6250.58611440.7812軸線439933.2510.71413939.7913、4軸線439933.2510.71413939.792d53260.162、結構基本自振周期的計算（1） 采用假想頂點位移法計算結構基本自振周期。結構在重力荷載代表 作用下的假想頂點位移計算見下表 假想頂點位移樓層gi(kn)gi(kn)(kn)d(kn/m)ui=gi(kn)/d(m)ui(m)44996.954996.95114390.520.04370.592434443.489440.43114390

23、.520.08250.548724443.4813883.91114390.520.12130.466214485.8318369.7453260.160.34490.3449考慮填充墻的影響，周期折減系數取0.7，對于類場地土，地震設計分組第一組，取特征周期值tg=0.35(s)則：3、橫向水平地震作用計算因為建筑高度小于40m，以剪切變形為主，且質量和高度均勻分布故采用底部力法計算 水平地震作用。（1）結構等效總重力荷載代表值：geq=0.85gi=0.85(4996.95+4443.48+4443.48+4485.63)=15614.11kn（2）水平地震影響系數：查表得設防烈度為7度的

24、=0.08由于tgt15tg，結構阻尼比取0.05，則=0.9，1=0.02，2=1.0，得：(3)結構總水平地震作用效應標準值：=0.03515614.11=546.49kn由于t1=0.91(s)1.4 tg=0.351.4=0.49(s)，故應考慮頂部附加水平地震作用。n=0.08 t1+0.07=0.080.89+0.07=0.1412fn=0.1412546.49=77.16kn(4)計算各樓層水平地震作用：(1-n)可知結構頂層地震作用：f4= fi +fn =(1-n) fekgihi/(gkhk)+ n fek其他各層地震作用：fi =(1-n) fekgihi/(gkhk)

25、各質點橫向水平地震作用、樓層地震剪力、層間位移計算表樓層hi（m）gi（kn）gihi（knm）gihi/gjhjfi（kn）vi（kn）ui = vi/d4164996.9579951.20.4049190.03190.030.00175312.44443.4855099.150.2790130.94320.970.0029528.84443.4839102.620.198092.93413.900.0038015.24485.8323326.320.118155.43469.330.00776197479.29可見最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層：ui /h=0.00776/5.2=(1/9

26、04)(1/550) 滿足要求。4、框架柱端剪力及彎矩地震剪力按柱的剛度比值分配到每一根柱上，然后以d值法求結構的內力。（1）反彎點高度比按式y=y0+y1+y2+y3計算。其中，y0為標準反彎點高度比；y1為因上下層梁剛度比變化的修正值；y2為因上層層高變化的修正值；y3為因下層層高變化的修正值。反彎點高度計算表見下：表 反彎點高度比y(查混附表26-2)樓層1軸2軸3,4軸40.350.450.4530.450.450.4520.50.50.510.680.560.56（2）柱端剪力和柱端彎矩計算表 水平地震作用下的柱端剪力和柱端彎矩計算柱樓層vi(kn/m)dij(kn/m)d(kn/m

27、)dij/dvij(kn)yyh(m)mc上(knm)mc下(knm)1軸4190.0321135.46114390.520.18 35.11 0.351.26 82.16 44.24 3320.9721135.46114390.520.18 59.30 0.451.62 117.42 96.07 2413.9021135.46114390.520.18 76.47 0.51.80 137.65 137.65 1469.3311440.7853260.160.21 100.82 0.682.45 277.45 246.80 2軸4190.0331085.02114390.520.27 51.6

28、4 0.451.62 102.25 83.66 3320.9731085.02114390.520.27 87.22 0.451.62 172.70 141.30 2413.9031085.02114390.520.27 112.48 0.51.80 202.46 202.46 1469.3313939.7953260.160.26 122.84 0.562.02 391.12 247.64 3,4軸4190.0331085.02114390.520.27 51.64 0.451.62 102.25 83.66 3320.9731085.02114390.520.27 87.22 0.451.

29、62 172.70 141.30 2413.9031085.02114390.520.27 112.48 0.51.80 202.46 202.46 1469.3313939.7953260.160.26 122.84 0.562.02 391.12 247.64 （3）梁端彎矩計算表 梁端彎矩計算樓層節(jié)點柱端彎矩之和梁端彎矩123,4m12m21m23m32m34m43482.16 102.25 102.25 82.16 43.57 43.57 46.46 46.45 46.46 3161.66 256.36 256.36 161.66 128.18 128.18 128.18 128.18

30、 128.18 2233.73 343.75 343.75 233.73 171.88 171.88 171.88 171.88 171.88 1415.10 593.57 593.57 415.10 296.79 296.79 296.79 296.79 296.79 框架梁柱內力組合1、一般規(guī)定（1）梁端負彎矩調幅內力組合時，對豎向荷載下的梁端負彎矩進行調幅，調幅系數0.85（之前已完成調幅）；地震荷載作用下不調幅。（2）控制截面如圖所示，框架梁的控制截面取梁a1b1的支座截面和跨中截面。框架柱的控制截面取柱a0a1的柱端。（3）考慮以下兩種荷載組合：恒載+活載；重力荷載+水平地震荷載，由

31、于本框架結構的抗震等級為三級，對于梁，梁端剪力增大系數vb取1.1，對于柱，柱端彎矩增大系數c取1.3，柱端剪力增大系數vc取1.2。梁a1b1截面1： mgk=168.561.2=140.47knm，vgk =158.81.2=132.33kn；mqk=37.321.4=26.66knm，vqk =35.151.4=25.11kn；mekl=415.1knm，vekl =98.87kn；mekr=415.1knm，vekr =98.87kn。彎矩組合：1.2 mgk +1.4 mqk =205.89knm；彎矩組合：考慮左震1.2(mgk + 0.5mqk)+1.3mekl=355.07kn

32、m；考慮右震1.2(mgk + 0.5mqk)+1.3mekr=724.19knm；剪力組合：1.2 vgk +1.4 vqk =193.95kn剪力組合：考慮左震1.2(vgk + 0.5 vqk )+1.11.3vekl =64.24kn；考慮右震1.2(vgk + 0.5 vqk )+1.11.3vekr =315.25 kn；綜上可得：截面1最大彎矩值：724.19knm；最大剪力值：315.25kn。梁a1b1截面2：mgk=212.51.2=177.08 knm；mqk=47.041.4=33.6knm；mekl=12knm，vekl =98.87kn；mekr=12knm，vek

33、r =98.87kn。彎矩組合：1.2 mgk +1.4 mqk =259.54 knm；彎矩組合：考慮左震1.2(mgk + 0.5mqk)+1.3mekl =248.26 knm；考慮右震1.2(mgk + 0.5mqk)+1.3mekr =217.06knm；綜上可得：截面2最大彎矩值：248.26knm.。梁a1b1截面3：mgk=335.161.2=279.3knm，vgk =204.81.2=170.67kn；mqk=74.211.4=53.01knm，vqk =45.41.4=32.43kn；mekl=296.79knm，vekl =98.87 kn；mekr=296.79knm

34、，vekr =98.87kn。彎矩組合：1.2 mgk +1.4 mqk =409.37 knm；彎矩組合：考慮左震1.2(mgk + 0.5mqk)+1.3mekl =717.69knm；考慮右震1.2(mgk + 0.5mqk)+1.3mekr =18.86knm；剪力組合：1.2 vgk +1.4 vqk =250.21kn剪力組合：考慮左震1.2(vgk + 0.5 vqk )+1.11.3vekl =82.88kn；考慮右震1.2(vgk + 0.5 vqk )+1.11.3vekr =365.65kn；綜上可得：截面3最大彎矩值：409.37knm；最大剪力值：365.65kn。柱

35、a0a1截面4：通過截面1所得最大彎矩通過節(jié)點平衡進行分配mc=cmbic下/(ic上+ic下)=1.3724.1943.99(43.99+63.55)=385.11 knm柱a0a1截面5：mgk=28.331.2=23.61knm，ngk =1799.981.2=1499.98 kn；mqk=6.271.4=4.48knm，nqk =284.281.4=203.06kn；mekl=246.8knm，nekl =210.51kn；mekr=246.8knm，nekr =210.51kn。彎矩組合：1.2 mgk +1.4 mqk =34.60 knm；彎矩組合：考慮左震1.3(1.2(mgk

36、 + 0.5mqk )+1.3mekl)=376.77 knm；考慮右震1.3(1.2(mgk + 0.5mqk )+1.3mekr)=457.42 knm；軸力組合：1.2 ngk +1.4nqk =2084.26 kn軸力組合：考慮左震1.2(ngk + 0.5nqk )+1.3nekl =1648.16 kn；考慮右震1.2(ngk + 0.5 nqk )+ 1.3nekr =2195.48kn；綜上可得：截面5最大彎矩值：457.42 knm；最大軸力值：2195.48 kn。柱a0a1最大剪力值：vc=vc(mb+mt)hn=1.2(385.11+457.42)(5.2-0.7)=2

37、24.67kn。綜上可得表：梁、柱截面最大彎矩、剪力、軸力統計桿件截面m(knm)v(kn)n(kn)a1b11724.19315.252248.263409.37365.65a0a14385.11224.672195.485457.42224.672195.48梁a1b1、柱a0a1截面設計：1、梁a1b1截面設計：（1）已知條件砼采用c30，fc=14.3n/mm2；縱向鋼筋采用hrb400，fy=360n/mm2，箍筋采用hpb300，fy =270n/mm2。梁的截面尺寸為300700，則b0=300mm，h0=700-60=640mm。（2）構造要求：三級抗震設防要求，框架梁的砼受壓

38、區(qū)高度x0.35h0，即：0.35；梁的縱筋最小配筋百分率應滿足：支座0.25%，跨中0.2%則支座 asmin=0.0025300700=525mm2跨中 asmin=0.002300700=420mm2箍筋的配筋率svmin=0.26ft/fyv=0.261.43/270=0.137%（3）配筋計算：抗震調整系數：梁受彎re=0.75；梁受剪re=0.85；截面2：m=248.26 knm，滿足要求mm2選配鋼筋320，as= 942mm2420mm2，滿足要求截面1：m=724.19 knm，滿足要求選配鋼筋422+225，as= 2502mm2525mm2，滿足要求截面3：m=409.

39、37knm，滿足要求選配鋼筋422，as=1520 mm2525mm2，滿足要求箍筋計算跨高比ln/h=6.3/0.7=92.5knvmax=224.02 kn截面尺寸滿足要求；選用8200雙肢箍筋，asv=250.3=100.6 mm2，滿足要求加密區(qū)配置箍筋8100雙肢箍筋，加密區(qū)長2、柱a0a1截面設計：（1）已知條件砼采用c30，fc=14.3n/mm2，縱向鋼筋采用hrb400，fy=360n/mm2，箍筋采用hpb300，fy =270n/mm2。柱的截面尺寸為550550，則h0=550-40=510mm。（2）構造要求：三級抗震設防要求，框架柱縱筋最小配筋百分率應滿足：0.7%

40、則 asmin=0.007550550=2117.5mm2箍筋的配筋率svmin=0.26ft/fyv=0.261.43/270=0.137%（3）截面驗算最大彎矩取m=457.42knm，最大剪力v=224.67 kn，得剪跨比：=mc/vch0=457.42224.670.51=3.992軸向力取nmax=2195.48kn，得軸壓比n=0.550.85 ，故截面滿足要求。（4）配筋計算抗震調整系數：柱偏壓（軸壓比n =0.450.15）re=0.80；柱受剪re=0.85；柱的配筋采用對稱截面配筋。 按大偏心受壓破壞計算。as= as=40mm，l0/h=5200/550=9.5e0=m

41、/n=457.422195.48103=208mmh/30=550/30=18.3mm20mm，取ea=20mmei= e0+ea=208+20=228mm1=0.5fcbh/n=0.514.35505502195.48103=0.982=1.15-0.01l0/h=1.15-0.0110.4=1.051.0取2=1.0=1+(l0/h)212/(1400ei/h0)=1+(9.5)20.981.0/(1400228510)=1.141ei=1.141228=260mm0.3h0=0.3510=153mm由于2asxbh0，得：e=ei +h/2- as =260+550/2-40=495mm

42、每邊選配鋼筋322，as=1140mm2，總as =2036 mm21750mm2滿足要求。正截面受彎承載力驗算：滿足要求。箍筋計算：選用選用8200雙肢箍筋，asv=250.3=100.6 mm2符合要求。加密區(qū)選用8100雙肢箍筋，上端加密區(qū)長度取max(500，hc/6=4500/6=900mm)，取900mm；下端加密區(qū)長度取hc/3=4500/3=1500mm。驗算箍筋加密區(qū)提及配箍率：符合要求。樓梯設計（二至四層）樓梯間開間為3.6m，進深為6.6m，二至四層樓梯均為等跑，共24級踏步，其踏步的水平投影凈長為110.3=3.3m，做板式樓梯。樓梯的踢面和踏面均做30厚水磨石層，底面為20厚混合砂漿粉刷。砼采用c30。因為樓梯梯段斜板與混凝土樓梯梁采用整澆方式，故斜板跨度近似按凈跨考慮。對斜板取1m作為其計算單元。平臺梁