一個地鐵車站工程的計算例子

1、1 計算荷載、計算模型及計算內(nèi)容1.1計算荷載1. 結(jié)構(gòu)自重：按結(jié)構(gòu)的實際重量計，鋼筋混凝土容重取25kn/m3，裝修層容重取22kn/m3；在進(jìn)行荷載基本組合時作為恒荷載考慮；2. 頂板覆土荷載：覆土厚度按實計算，根據(jù)路面標(biāo)高情況分3.8m和3.5m兩種厚度，容重取20kn/m3，在進(jìn)行荷載基本組合時作為恒荷載考慮；3. 頂板地面超載20kn/m，盾構(gòu)吊出段30kn/m；在進(jìn)行荷載基本組合時作為活荷載考慮并考慮超載引起的附加土壓力；4. 公共區(qū)活載標(biāo)準(zhǔn)值按4kpa計，樓梯活載標(biāo)準(zhǔn)值按4kpa計，設(shè)備區(qū)恒載按8kpa計；5. 側(cè)向水壓力具體的計算方法及數(shù)值見各個斷面的計算簡圖；在進(jìn)行荷載基本組

2、合時作為恒荷載考慮；6. 側(cè)向土壓力作用在地下連續(xù)墻上，具體的計算方法及數(shù)值見各個斷面的計算簡圖；在進(jìn)行荷載基本組合時作為恒荷載考慮；7. 底板水壓力荷載，具體的計算方法及數(shù)值見各個斷面的計算簡圖；在進(jìn)行荷載基本組合時作為恒荷載考慮；由于底板上的其他行人荷載對底板受力有利，同時這些荷載不起主要作用，因此不予考慮。8. 人防荷載及地震荷載：按規(guī)范要求取。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb 50009-2012）、建筑抗震設(shè)計規(guī)范（gb 50011-2010）、軌道交通工程人民防空設(shè)計規(guī)范（rfj02-2009）和地下鐵道設(shè)計規(guī)范（gb 50157-2003）的規(guī)定，按結(jié)構(gòu)在施工階段和使用階段可能出現(xiàn)的最

3、不利情況進(jìn)行荷載組合。各種荷載組合及分項系數(shù)見下表。表5.1-1 荷載組合表組合類型永久荷載可變荷載人防荷載地震荷載1基本組合1.351.4x0.7（0）002準(zhǔn)永久組合1.00.7（0）003人防組合1.201.004地震組合1.2001.3注：括號內(nèi)數(shù)值為抗浮工況在對主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行承載力驗算時，采用基本組合結(jié)果進(jìn)行驗算；對結(jié)構(gòu)進(jìn)行裂縫驗算時，采用準(zhǔn)永久組合進(jìn)行驗算。1.2計算模型本計算書采用通用空間有限元分析軟件midas進(jìn)行計算分析。1. 沿車站縱向取一米，按平面框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行計算，荷載作用于框架構(gòu)件軸線；2. 考慮圍護(hù)結(jié)構(gòu)與主體結(jié)構(gòu)的共同作用，兩者之間用只承受壓力的連桿相連，當(dāng)連桿受拉則自

4、動失效；3. 按實際情況考慮施工階段與正常使用階段兩種工況。施工階段中，底板設(shè)置泄水孔而無水壓力，側(cè)向水土壓力作于圍護(hù)結(jié)構(gòu)，然后傳至主體結(jié)構(gòu)；正常使用階段底板泄水孔封閉而產(chǎn)生水壓力，側(cè)向水壓力作于主體結(jié)構(gòu)側(cè)墻，土壓力作用于圍護(hù)結(jié)構(gòu)。對于盾構(gòu)端，除考慮正常使用工況外，按實際情況考慮盾構(gòu)吊出階段工況，盾構(gòu)吊出階段底板未封閉，側(cè)向水壓力壓力均作用于圍護(hù)結(jié)構(gòu)。4. 采用地層彈簧模擬地層反力，彈簧剛度=基床系數(shù)分段長度。1.3計算內(nèi)容計算內(nèi)容包括各斷面的內(nèi)力計算、配筋驗算，梁、柱、板的內(nèi)力計算、配筋驗算，抗浮驗算等。本計算書將對3個斷面進(jìn)行計算，包括標(biāo)準(zhǔn)斷面（5軸，覆土厚度3.8m）、標(biāo)準(zhǔn)斷面（22軸，

5、覆土厚度3.5m），端頭井?dāng)嗝妫?軸，覆土厚度3.8m），其中標(biāo)準(zhǔn)斷面計算全水頭工況、抗浮工況、施工工況；盾構(gòu)井計算盾構(gòu)吊出階段與正常使用階段工況。2 單柱雙跨標(biāo)準(zhǔn)段（軸5）計算（覆土厚度3.8m）2.1計算模型取5軸處標(biāo)準(zhǔn)斷面縱向1m長度進(jìn)行計算，頂、底板及側(cè)墻用實際厚度，中柱不連續(xù)采用剛度等效的墻簡化計算（柱子截面bxh=1.3mx0.7m，標(biāo)準(zhǔn)柱跨l=9.8m，），其厚度滿足：，故，=0.357m。式中分別為簡化前后中柱抗彎模量。圖2.1-1 標(biāo)準(zhǔn)段框架簡圖地質(zhì)參數(shù)取自*工程勘察報告（2013年8月）。地質(zhì)鉆孔取有代表性且較為不利的mzsz3-kd-16及mzsz3-kd-17，巖土層頂

6、面標(biāo)高、埋深及厚度取上述鉆孔土層厚度平均值，用該厚度對土層厚度、靜止土壓力力系數(shù)求加權(quán)平均，簡化為均勻土層計算土側(cè)壓力。計算如下表2.1-1：表2.1-1 土層參數(shù)簡化表巖土分層巖土分層天然密度（g/cm3）基坑以上平均層厚m豎向基床系數(shù)(mpa/m)靜止土壓力系數(shù)1人工填土1.92.60.724-2a淤泥1.461.50.84n-1軟塑粘性土1.842.20.554n-2可塑粘性土1.832.40.53-2中粗砂層1.92.40.35h-1可塑狀粘性土1.882.80.485h-2硬塑狀粘性土1.92.69210.45加權(quán)平均1.839210.53計算水位：使用階段按設(shè)計地坪標(biāo)高取值；施工工

7、況按水位-2.0m（至地面距離）考慮，施工工況底板泄水孔未封閉，故底板未有水浮力。標(biāo)準(zhǔn)段主體結(jié)構(gòu)頂板距離地表按路面標(biāo)高分為3.8及3.5mm。覆土厚度3.8m斷面結(jié)構(gòu)外荷載計算如下表2.1-23：表2.1-2 使用階段外荷載表序號荷載荷載值單位備注1頂板覆土荷載76kn/mq=20*3.8=762頂板處土側(cè)壓力（3.8+0.4）18.7kn/mq=8.39*4.2*0.53=18.73底板處土側(cè)壓力（3.8+0.4+12.56+0.45）76.5kn/mq=8.39*17.21*0.53=76.54頂板處水側(cè)壓力（3.8+0.4）42kn/mq=10*4.2=425底板處水側(cè)壓力（3.8+0.

8、4+12.56+0.45）172.1kn/mq=10*17.21=172.16底板水浮力（3.8+0.4+12.56+0.45）172.1kn/mq=10*17.21=172.17頂板超載20kn/m抗浮工況時取08側(cè)墻超載10.6kn/mq=20*0.53=10.69中板恒載8kn/m10中板活載4kn/m抗浮工況時取0表2.1-3 施工工況外荷載表序號荷載荷載值單位備注1頂板覆土荷載76kn/mq=20*3.8=762頂板處土側(cè)壓力（3.8+0.4）18.7kn/mq=8.39*4.2*0.53=18.73底板處土側(cè)壓力（3.8+0.4+12.56+0.45）76.5kn/mq=8.39*

9、17.21*0.53=76.54頂板處水側(cè)壓力22kn/mq=10*2.2=225底板處水側(cè)壓力152.1kn/mq=10*15.21=152.16底板水浮力0kn/m7頂板超載20kn/m8側(cè)墻超載10.6kn/mq=20*0.53=10.69中板恒載8kn/m10中板活載0kn/m結(jié)構(gòu)基底主要落在5h-2硬塑狀粘性土層，根據(jù)地質(zhì)報告，土層豎向地基系數(shù)kv=21mpa/m，水平向地基系數(shù)kh=21mpa/m。則底板豎向每1m取一根豎向彈簧，則彈簧剛度系數(shù)k=21mpa/m。地下連續(xù)墻在主體結(jié)構(gòu)以下部分采用文克爾彈性地基梁模型進(jìn)行計算，水平彈簧m值取21mpa/m。標(biāo)準(zhǔn)斷面計算簡圖如下圖2.2

10、：圖2.1-1 標(biāo)準(zhǔn)段使用階段外部荷載圖(示意)圖2.1-2 標(biāo)準(zhǔn)段抗浮工況外部荷載圖(示意)圖2.1-3 標(biāo)準(zhǔn)段施工工況外部荷載圖(示意)2.2計算結(jié)果對標(biāo)準(zhǔn)斷面抗浮工況、全水頭、施工工況進(jìn)行計算分析，各工況的荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合計算結(jié)果見圖2.2-1圖2.2-9。取控制工況結(jié)果分析結(jié)構(gòu)的安全性。 圖2.2-4 全水頭基本組合彎矩圖(單位:kn.m) 圖2.2-2 全水頭基本組合剪力圖(單位:kn)圖2.2-3 全水頭基本組合軸力圖(單位:kn) 圖2.2-4 抗浮工況基本組合彎矩圖(單位:kn.m)圖2.2-5 抗浮工況基本組合剪力圖(單位:kn)圖2.2-6 抗浮工況基本組合軸力圖(單位:kn

11、) 圖2.2-7 施工工況基本組合彎矩圖(單位:kn.m)圖2.2-8 施工工況基本組合剪力圖(單位:kn)圖2.2-9 施工工況基本組合軸力圖(單位:kn)圖2.2-10 準(zhǔn)永久組合彎矩圖(單位:kn.m)圖2.2-11 準(zhǔn)永久組合剪力圖(單位:kn)圖2.2-12 準(zhǔn)永久組合軸力圖(單位:kn)圖2.2-13 抗浮工況準(zhǔn)永久組合彎矩圖(單位:kn.m)圖2.2-14 抗浮工況準(zhǔn)永久組合剪力圖(單位:kn)圖2.2-15 抗浮工況準(zhǔn)永久組合軸力圖(單位:kn)圖2.2-13 全水頭工況基本組合反力圖(單位:kn)圖2.2-13 抗浮工況基本組合反力圖(單位:kn)圖2.2-14 施工工況基本

12、組合反力圖(單位:kn)計算結(jié)果統(tǒng)計表一準(zhǔn)永久組合工況比較準(zhǔn)永久組合彎矩準(zhǔn)永久組合剪力準(zhǔn)永久組合軸力位置全水頭工況抗浮工況全水頭工況抗浮工況全水頭工況抗浮工況頂板支座10141047582535329289頂板跨中526445-329289頂板端頭566391490401329289中板支座16917310294847872中板跨中8070847872中板端頭16611610182847872底板支座108884773469110771076底板跨中71374710771076底板端頭1092122476576810771076側(cè)壁上端566391329289506482側(cè)壁下端加腋10921

13、224857953811768側(cè)壁下端681765771868811768側(cè)壁中間支座333323364357706663側(cè)壁跨中266253759715計算結(jié)果統(tǒng)計表二基本組合工況比較彎矩剪力軸力位置全水頭工況抗浮工況施工工況全水頭工況抗浮工況施工工況全水頭工況抗浮工況施工工況頂板支座137414131327789723758445391445頂板跨中714601731445391445頂板端頭768528785665541671445391445中板支座228234192138126111114211771133中板跨中1099594114211771133中板端頭225157197137

14、111119114211771133底板支座147511441450994932878145414521454底板跨中9621008845145414521454底板端頭14741653116410351037840145414521454側(cè)壁上端768528785445391393687651687側(cè)壁下端加腋14741653116411571287878109910371099側(cè)壁下端919103272010421171878109910371099側(cè)壁中間支座449436270491481319957895957側(cè)壁跨中35934120610289661028注：由表中數(shù)據(jù)的包絡(luò)值可知，

15、全水頭工況起控制作用，抗浮工況僅在底板端頭與側(cè)壁下端位置起明顯控制作用。故其他斷面僅計算全水頭工況，對底板端頭（側(cè)壁下端）采用抗浮工況的數(shù)值。2.3結(jié)構(gòu)構(gòu)件配筋計算以下所有受力計算中，在計算時彎矩、剪力（軸力）的配筋時均采用設(shè)計值（荷載基本組合下計算內(nèi)力），并考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.10；在裂縫計算時，均采用準(zhǔn)永久組合值（荷載準(zhǔn)永久組合下計算內(nèi)力）。裂縫控制為背土面0.3mm，迎土面0.2mm。在裂縫驗算時，保護(hù)層厚度大于30mm的取30mm。頂板支座處（取大跨段）配筋驗算彎矩設(shè)計值：m=1374 knm 考慮支座寬度（柱寬）影響，削峰后彎矩設(shè)計值（不小于原始值的85%）m1=1374-6440

16、.7/2=11490.0033，取cu=0.00330按混凝土規(guī)范公式(6.2.7-1)(2)單筋計算基本公式，按混凝土規(guī)范公式(6.2.10-1)(3)求截面抵抗矩系數(shù)sh0=h-as=800-65=735mm(4)求相對受壓區(qū)高度(5)求受拉鋼筋面積asas=1fcbh0/fy=0.1391.0016.701000735/360=4739mm2按簡化公式計算：as=0m1/(0.9fyh0)=1.11168106/(0.9360735)=5395mm2(6)配筋率驗算受拉鋼筋配筋率=as/(bh)=5395/(1000800)=0.67% smin=max0.0020,0.45ft/fy=

17、0.451.57/360=0.0020=0.0020配筋率滿足要求實配25150+32150 as=8635mm25395mm2 滿足要求（裂縫控制）。3 裂縫驗算(1)截面有效高度:(2)受拉鋼筋應(yīng)力計算, 根據(jù)混凝土規(guī)范式7.1.4-3:(3)按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率, 根據(jù)混凝土規(guī)范式7.1.2-4:(4)裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù), 根據(jù)混凝土規(guī)范式7.1.2-2:受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq:根據(jù)混凝土規(guī)范表7.1.2-1 構(gòu)件受力特征系數(shù) cr = 1.9:(5)最大裂縫寬度計算, 根據(jù)混凝土規(guī)范式7.1.2-1: s = sq (2)驗算最大裂縫寬

18、度：0.165(mm)max=0.200(mm), 滿足。4 斜截面抗剪承載力驗算頂板支座處加腋根部剪力設(shè)計值v=789kn，非加腋端最大剪力v=644kn4.1 計算條件1) 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重要性系數(shù)o1.12) 混凝土強(qiáng)度等級：c30，fc16.7n/mm，ft1.57/mm，縱筋合力點至近邊邊緣的距離as65mm3) 箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值 fyv 300n/mm4) 由剪力設(shè)計值 v 求箍筋面積asv，5) 截面尺寸加腋位置： bh 10001100mm， hoh-as1100-651035mm非加腋端：bh 1000800mm， hoh-as800735mm4.2 計算結(jié)果(1)截面驗算，按

19、混凝土規(guī)范公式(6.3.1)v=0.25cfcbh0=0.251.00016.701000735=3068625n=3068.63knv=1.1789kn=868kn截面尺寸滿足要求。(2)配筋計算加腋根部1) 0.7ftbho0.70.937157011.0351066kn ov868kn非加腋端2) 0.7ftbho0.71.0157010.735808kn o644708kn按構(gòu)造配筋即可。實配：梅花布置。 10450450側(cè)壁下端斜截面抗剪驗算非加腋端最大剪力值v=1059kn（抗浮工況下數(shù)值）4.1 計算條件1) 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重要性系數(shù)o1.12) 混凝土強(qiáng)度等級：c30，fc16.7

20、n/mm，ft1.57/mm，縱筋合力點至近邊邊緣的距離as65mm3) 箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值 fyv 360n/mm4) 由剪力設(shè)計值 v 求箍筋面積asv，5) 非加腋端：bh 1000700mm， hoh-as700635mm4.2 計算結(jié)果(1)截面驗算，按混凝土規(guī)范公式(6.3.1)v=0.25cfcbh0=0.251.00016.701000635=2651kn v=1.11059kn=1165kn截面尺寸滿足要求。(2)配筋計算v cvftbh0+fyv(asv/s)h0asv/s = (v-cvftbh0)/(fyvh0) = (1165.00103-0.701.57100063

21、5)/(360635) = 2.04346mm2/mm=2043.59mm2/m實配：，梅花布置12300300 asv/s=2513 mm2/m其余截面驗算過程均按上述過程進(jìn)行驗算，具體結(jié)果見表2.3-1。8 *站各結(jié)構(gòu)構(gòu)件配筋及裂縫寬度計算計算位置厚度(mm)準(zhǔn)永久組合值設(shè)計值鋼筋抗拉強(qiáng)度構(gòu)造配筋(mm2/m)配筋計算(重要性系數(shù)1.1)實配鋼筋面積實配/計算配筋率(%)拉通鋼筋另加鋼筋另加鋼筋鋼筋間距裂縫寬度（mm)控制裂縫是否滿足要求保護(hù)層厚度(mm)mqvq加腋根部vq1nq修正mqmv加腋根部v1n修正m單柱單跨標(biāo)準(zhǔn)段(軸5)頂板支座8001014475582329861.9137

22、4.0644.0789.0445.01167.9360.01600.05394.78635 1.60 1.1725321500.16450.2滿足50頂板跨中800526329678.1714.0445.0920.1360.01600.04250.14909 1.16 0.66251000.24640.3滿足40頂板端頭800566383490329481.1768.0520.0665.0445.0652.8360.01600.03015.46546 2.17 0.8825251500.06650.2滿足50中板支座40016981102847143.65228.0110.0138.01142

23、.0193.8360.0800.01853.43037 1.64 0.8916161500.10360.3滿足30中板跨中40080847105.35109.01142.0143.2360.0800.01369.51697 1.24 0.50181500.14920.3滿足30中板端頭40016681101847141.1225.0110.0137.01142.0191.3360.0800.01829.02681 1.47 0.7916161500.11700.3滿足30底板支座90010885887341077924.81475.0795.0994.01454.01253.8360.0180

24、0.05097.78211 1.61 0.9828281500.15740.2滿足50底板跨中9007131077876.2962.01454.01183.3360.01800.04811.06158 1.28 0.73281000.22730.3滿足40底板端頭900122462276810761040.41653.0840.01037.01452.01405.1360.01800.05712.98211 1.44 0.9828281500.19380.2滿足50側(cè)壁上端700566269329506481.1768.0366.0445.0687.0652.8360.01400.03490.

25、26546 1.88 1.0225251500.10880.2滿足50側(cè)壁下端加腋100012248689537681040.41653.01171.01287.01037.01405.1360.02000.05101.97378 0.7828251500.17920.2滿足50側(cè)壁下端700681868768681919.01171.01037.0919.0360.01400.04913.57378 1.1528251500.17390.2滿足50側(cè)壁中間支座700333259364706283.05449.0350.0491.0957.0381.7360.01400.02040.53273

26、 0.51251500.07640.2滿足50側(cè)壁跨中700266759368.15359.01028.0496.9360.01400.02656.43273 0.51251500.18920.3滿足403 單柱雙跨標(biāo)準(zhǔn)段（軸22）計算(覆土厚度3.5m)取22軸處標(biāo)準(zhǔn)斷面縱向1m長度進(jìn)行計算，頂、底板及側(cè)墻用實際厚度，中柱不連續(xù)采用剛度等效的墻簡化計算（柱子截面bxh=1.3mx0.7m，標(biāo)準(zhǔn)柱跨l=9.0m，），其厚度滿足：，故，=0.367m。式中分別為簡化前后中柱抗彎模量。圖3.1-1 標(biāo)準(zhǔn)段框架簡圖計算水位：使用階段按設(shè)計地坪標(biāo)高取值；施工工況按水位-2.0m（至地面距離）考慮，施工

27、工況底板泄水孔未封閉，故底板未有水浮力。標(biāo)準(zhǔn)段主體結(jié)構(gòu)頂板距離地表均取為3.5m。結(jié)構(gòu)外荷載計算如下表3.1-23：表6.1-2 使用階段外荷載表序號荷載荷載值單位備注1頂板覆土荷載70kn/mq=20*3.5=702頂板處土側(cè)壓力（3.5+0.4）17.3kn/mq=8.39*3.9 *0.53=17.33底板處土側(cè)壓力（3.9+12.56+0.45）75.2kn/mq=8.39*16.91*0.53=75.24頂板處水側(cè)壓力（3.5+0.4）39kn/mq=10*3.9=395底板處水側(cè)壓力（3.9+12.56+0.45）169.1kn/mq=10*16.91=169.16底板水浮力169

28、.1kn/mq=10*16.91=169.17頂板超載20kn/m抗浮工況時取08側(cè)墻超載12.8kn/mq=20*0.53=10.69中板恒載8kn/m10中板活載4kn/m抗浮工況時取0表3.1-3 施工工況外荷載表序號荷載荷載值單位備注1頂板覆土荷載70kn/mq=20*3.5=702頂板處土側(cè)壓力（3.5+0.4）17.3kn/mq=8.39*3.9 *0.53=17.33底板處土側(cè)壓力（3.9+12.56+0.45）75.2kn/mq=8.39*16.91*0.53=75.24頂板處水側(cè)壓力19kn/mq=10*1.9=195底板處水側(cè)壓力149.1kn/mq=10*14.91=14

29、9.16底板水浮力0kn/m7頂板超載20kn/m8側(cè)墻超載12.8kn/mq=20*0.53=10.69中板恒載8kn/m10中板活載0kn/m結(jié)構(gòu)基底主要落在5h-2硬塑狀粘性土層，根據(jù)地質(zhì)報告，土層豎向地基系數(shù)kv=21mpa/m，水平向地基系數(shù)kh=21mpa/m。則底板豎向每1m取一根豎向彈簧，則彈簧剛度系數(shù)k=21mpa/m。地下連續(xù)墻在主體結(jié)構(gòu)以下部分采用文克爾彈性地基梁模型進(jìn)行計算，水平彈簧m值取21mpa/m。標(biāo)準(zhǔn)斷面計算簡圖如下圖3.2：圖3.1-1 標(biāo)準(zhǔn)段使用階段外部荷載圖(示意)圖3.1-2 標(biāo)準(zhǔn)段抗浮工況外部荷載圖(示意)圖3.1-3 標(biāo)準(zhǔn)段施工工況外部荷載圖(示意)

30、3.2計算結(jié)果對標(biāo)準(zhǔn)斷面全水頭、施工工況進(jìn)行計算分析，各工況的荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合計算結(jié)果見圖3.2-1圖3.2-9。取控制工況結(jié)果分析結(jié)構(gòu)的安全性。 圖3.2-1 全水頭基本組合彎矩圖(單位:kn.m)圖3.2-2 全水頭基本組合剪力圖(單位:kn)圖3.2-3 全水頭基本組合軸力圖(單位:kn)圖3.2-4 抗浮工況基本組合彎矩圖(單位:kn.m)圖3.2-5 抗浮工況基本組合剪力圖(單位:kn)圖3.2-6 抗浮工況基本組合軸力圖(單位:kn)圖3.2-7 準(zhǔn)永久組合彎矩圖(單位:kn.m)圖3.2-8 準(zhǔn)永久組合剪力圖(單位:kn)圖3.2-9 準(zhǔn)永久組合軸力圖(單位:kn)圖3.2-10

31、抗浮工況準(zhǔn)永久組合彎矩圖(單位:kn.m)圖3.2-11 抗浮工況準(zhǔn)永久組合剪力圖(單位:kn)圖3.2-12 抗浮工況準(zhǔn)永久組合軸力圖(單位:kn)圖3.2-13 全水頭工況基本組合反力圖(單位:kn)圖3.2-14 抗浮工況工況基本組合反力圖(單位:kn)3.3結(jié)構(gòu)構(gòu)件配筋計算以下所有受力計算中，在計算時彎矩、剪力（軸力）的配筋時均采用設(shè)計值（荷載基本組合下計算內(nèi)力），并考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.10；在裂縫計算時，均采用準(zhǔn)永久組合值（荷載準(zhǔn)永久組合下計算內(nèi)力）。裂縫控制為背土面0.3mm，迎土面0.2mm。在裂縫驗算時，保護(hù)層厚度大于30mm的取30mm。頂板支座處（取大跨段）配筋驗算彎矩設(shè)

32、計值：m=1319knm 考慮支座寬度（柱寬）影響，削峰后彎矩設(shè)計值（不小于原始值的85%）m1=1319-6120.7/2=11050.0033，取cu=0.00330按混凝土規(guī)范公式(6.2.7-1)(2)單筋計算基本公式，按混凝土規(guī)范公式(6.2.10-1)(3)求截面抵抗矩系數(shù)sh0=h-as=800-65=735mm(4)求相對受壓區(qū)高度(5)求受拉鋼筋面積asas=1fcbh0/fy=0.1331.0016.701000735/360=4535mm2按簡化公式計算：as=0m1/(0.9fyh0)=1.11121106/(0.9360735)=5178mm2(6)配筋率驗算受拉鋼筋配筋率=as/(bh)=5178/(1000800)=0.65% smin=max0.0020,0.45ft/fy=0.451.57/360=0.0020=0.0020配筋率滿足要求實配25150+28150 as=7378mm25178mm2 滿足要求（裂縫控制）。3 裂縫驗算(1)截面有效高度:(2)受拉鋼筋應(yīng)力計算, 根據(jù)混凝土規(guī)范式