市大橋鋼棧橋施工組織設計（完整版）

1、杭州市xxxxxx第合同段鋼棧橋施工組織設計二六年三月目 錄附件：1、棧橋總體平面布置圖；2、人員進場計劃表；3、設備進場計劃表；4、棧橋施工進度橫道圖；5、棧橋主要材料數(shù)量表。第一章 總體概述1.1工程簡介 1.2水文地質(zhì)情況1.2.1地形 1.2.2工程地質(zhì)橋位地質(zhì)土層情況表土層名稱層厚m層底標高m素填土0.7-3.03.82-5.17江底填土0.7-5.0-0.28-4.16砂質(zhì)粉土1.0-6.2-2.2-2.66粉砂夾粘土8.8-17.5-16.56- -7.88砂質(zhì)粉土夾粘土2.2-15-24.83- -16.98粘土7.9-28.5-45.50- -29.31砂質(zhì)粉土2.0-16.

2、5-58.9- -36.08粉質(zhì)粘土8.5-49.5-66.18- -41.55全風化砂礫巖、泥質(zhì)粉砂巖2.1-15.6-72.01- -56.25強風化砂礫巖、泥質(zhì)粉砂巖15.8-39.6-104.65- -81.28中風化砂礫巖、泥質(zhì)粉砂巖3.5-21.4-104.8- -101.65微風化泥質(zhì)粉砂巖、砂礫巖下伏基巖為北堊系下統(tǒng)朝川組下段巖層，巖性為砂礫巖及泥質(zhì)粉砂巖，巖石單軸極限搞壓強度為13Mpa。1.2.3水文條件1.2.3.1徑流與洪水 表12 橋址斷面各頻率流量和最大斷面平均流速頻率0.2%0.33%1%2%5%斷面流量（m3/s）368863485932230310162577

3、8斷面平均流速（m3/s）3.403.203.022.882.701.2.3.2潮汐與潮流為強潮河口，其潮汐為非正規(guī)半日淺海潮，一日兩漲兩落。橋址水域汛期受洪、潮控制，非汛期主要受潮水控制。潮位經(jīng)統(tǒng)計自1953年至2004年倉前、鹽官站50多年的潮位資料，潮位特征值見表13。表13 水位特征值（自建站至2004年）項目單位倉前鹽官量值出現(xiàn)時間量值出現(xiàn)時間平均高潮位m4.213.88平均低潮位m2.660.68平均潮位m1.553.20最高水位m8.011997年8月19日7.761997年8月19日最低水位m0.401955年12月25日-2.331955年2月21日最大潮差m5.271994

4、年8月22日7.261933年12月、1934年2月平均漲潮歷時h:min1:422:15平均落潮歷時h:min10:4310:04統(tǒng)計時段1953年至2004年1953年至2004年潮波在上游傳播的過程中，潮差逐漸增大，灣口南匯咀多年平均潮差3.17m，至灣頂澉浦增大76，達5.57m，實測最大達9.00m，澉浦以上河段潮差沿程逐漸減小，至閘口減小到0.49 m，大潮期潮汐一直可上溯到春江電站。本河段高低水位主要由天文潮決定，但年最高、最低水位則主要受臺風爆潮、寒潮和洪水的影響。xxxxxx河口，每年710月臺風期間常受風暴潮影響，如果風暴潮與天文大潮相遭遇，每每形成異常高潮位，據(jù)鹽官、倉前

5、水文站記載，歷史高水位中主要由臺風暴潮遭遇天文大潮所致。洪水期江道的沖刷是該河段出現(xiàn)最低水位的主要原因。通過倉前潮位站歷年實測高、低水位統(tǒng)計結(jié)果得到橋位附近的設計高低水位列于表14。表14 設計高、低水位 單位：m頻 率倉 前高水位低水位0.20%8.820.33%8.631%8.230.102%7.980.355%7.640.8510%7.351.05潮流河口段內(nèi)有龐大的沙坎使外海傳入的潮流劇烈變形。該河段潮流為非正規(guī)半日淺海潮流，淺水分潮流的作用顯著，往復流中不對稱明顯，漲潮流速大于落潮流速，落潮流歷時顯著長于漲潮歷時，倉前站漲潮歷時為1.7h，落潮歷時約10.7h，鹽官站平均漲潮歷時2.

6、4h，落潮歷時10 h。根據(jù)2003年6月實測水文資料分析，橋面斷面漲潮實測最大垂線平均流速及斷面平均流速分別為4.33m/s,位于橋位西側(cè)，而相應的落潮最大垂線流速及斷面流速分別為3.02m/s和2.06m/s，位于橋位的東側(cè)?？紤]到本次水文測驗期間潮差不是很大，僅為倉前站最大漲潮潮差（5.27m）的56，因此設計條件下工程河段的漲潮最大流速還要大。橋位附近漲落潮流受約束為往復流，漲落急漲急流向與橋軸線基本垂直，漲落急斷面平均流向分別為：192和26。經(jīng)統(tǒng)計2003年6月洪水期間漲、落潮流逐時實測垂線平均流向與橋軸法向夾角小于10的概率：漲潮流位2963%，落潮流為78%79%。1.2.3.

7、3涌潮由于xxx、xxxxxx的江面寬度向上游大幅度收縮，以致潮波變形劇烈，潮能集中，潮流動力極強，從而形成世界聞名的xxxxxx涌潮，但其極強的潮流動力卻給施工帶來的極大影響和破壞作用，由于潮汐為非正規(guī)半日淺海潮，一日兩漲兩落，每月溯、望后二、三天涌潮較強，一年中有以910月為最。本工程所在河段處在赭山灣彎道及老鹽倉彎道間的過渡順直強涌潮河段，為xxxxxx坎頂部所在，洪、潮兩股勢力彼此消長，動力條件強，河床沖淤劇烈，具有特殊的水文條件。涌潮是xxxxxx由于潮波傳播過程中劇烈變形而形成的特殊水力現(xiàn)象。xxxxxx潮涌在下游尖山河灣高陽山下游3.5km左右的白臘礁附近形成，上溯過程中逐漸增大

8、。最大涌潮高度出現(xiàn)在頂橋大缺口一帶，可達3m以上，之后，向上游推進過程中強度減弱。涌潮前坡陡立，瞬間水位可驟升12m。涌潮過處，流急勢猛，潮頭之后緊隨急流，實測最大涌潮壓力70kpa。涌潮是當?shù)刂匾淖匀痪坝^，另一方面對海塘及護塘建筑物破壞性較大。本工程位于強潮河段，其涌潮高度可根據(jù)上游3km的倉前水文站實測資料分析。1998年最大涌潮高度為2.2m（發(fā)生在9月20日），通過倉前站涌潮觀測資料分析，橋址附近河段涌潮可能最大高度約為3.0m。根據(jù)野外觀測及大范圍數(shù)值模擬及試驗研究，涌潮高度達到3.0m時，測點瞬時流速可達912m/s,垂線平均流速可達68m/s。1.2.3.4泥沙特征xxxxxx

9、流域來沙很少，富春江電站建成前年平均輸沙量約為900萬t,干流潮區(qū)界蘆茨埠站最大含沙量1.76kg/m3,平均含沙量0.2kg/m3。但海域來沙豐富，澉浦平均含沙量3.5kg/m3。每潮往復輸沙量1000萬t。澉浦以上河段，懸沙由均勻的粉沙組成，中值粒徑大多在0.020.04mm之間，本河段，床沙粒徑與懸沙基本相同，其中值粒徑在0.0250.03之間，本河段，床沙粒徑與懸沙基本相同，其中值粒徑在0.0250.03之間1.2.3.5洪災和潮災xxxxxx地處中緯度，每年夏秋期間常常受到臺風暴潮的侵襲和影響，往往引起較大的增水。臺風暴潮危害很大，是xxxxxx及xxx地區(qū)主要災害性天氣。1.2.4

10、氣象條件所在地區(qū)屬亞季風型濕潤氣候，四季分明。春季36月為梅雨季節(jié)，夏季79月為臺風雨季，暴雨多、雨量大。秋季氣候涼爽宜人。冬季12月至次年2月，氣溫較低，溫度亦較大，且呈陰冷天氣為多。氣溫：多年平均氣溫15.3-17，極端最高氣溫38-43，極端最低氣溫-7- -15，最冷為一月，一月平均氣溫3-5，最熱為七月，七月平均氣溫27.4-28.9，全年平均氣溫低于0的日數(shù)為7.2天。風：冬季多為西北風，夏季多為東南風，常年主導風向為偏東，每年78月受臺風影響較多，臺風每年23次，歷年實測最大風速28 m/s，汛期多南北風，最大臺風達12級，風速34 m/s。1.2.5航道xxxxxx是杭州港唯一

11、出海的航道，最大靠泊能力是1000噸級，主槽基本穩(wěn)定，但在七格順壩、四工段等處低潮位時，平均水深僅1.5 m ，船舶噸位以250500噸級的沿海貨輪為主，橋位最大深泓線主要集中在橋位東側(cè)，最深點和主河槽主要集中在離蕭山岸100-500m處。第二章 鋼棧橋設計方案2.1棧橋基本結(jié)構施工主棧橋分為堤內(nèi)棧橋和錢江水中棧橋兩部分, 堤內(nèi)棧橋是從大堤通向鋼箱梁拼裝場地棧橋,其在大堤處與江中棧橋相連; 江中棧橋總長為663.6m，共九聯(lián)，第一聯(lián)為型鋼棧橋，第二聯(lián)第九聯(lián)為裝配式貝雷桁架，其跨徑布置為：第一聯(lián)8.3m；第二聯(lián)12.11012m15m；第三聯(lián)12.151212.1m；第四聯(lián)第八聯(lián)12.1412m

12、12.1m；第九聯(lián)7.5231212.1m，長63.1m。堤內(nèi)棧橋總長138.48m，共三聯(lián)，跨徑布置為：第一聯(lián)8.08.0m；第二聯(lián)2.216.51815215.2m；第三聯(lián)為8.238.0m。錢江水中棧橋的頂面標高為10.3m，同原大堤頂面標高?？紤]到堤內(nèi)通道的凈空要求，棧橋自護堤河位置開始沿3.0的坡度下降至護堤河另一側(cè)，與施工生產(chǎn)、生活區(qū)連接。除主施工棧橋外，另在南岸距橋梁縱向中心線南側(cè)236m處設置一臨時進場棧橋，進場便道棧橋總長46m+9m,采用橋?qū)?.2m的下承式標準貝雷棧橋。主施工棧橋平面布置在主橋上游側(cè) (詳見棧橋平面布置圖)，橋面寬6.0m。棧橋橋面設計均為+10.3m,與

13、大堤標高相同。 型鋼棧橋橫斷面圖型鋼棧橋縱斷面圖棧橋采用多跨連續(xù)梁方案。貝雷棧橋按梁部結(jié)構分為運梁棧橋和非運梁棧橋，從PM29墩通向鋼箱梁拼裝場地之間為運梁棧橋, 從PM29墩通向PM25之間非運梁棧橋，主要采用12m跨徑，結(jié)合50t履帶吊機懸打的施工能力進行控制設計。棧橋下部結(jié)構按摩擦樁設計,采用打入式鋼管樁基礎。根據(jù)受力，每聯(lián)跨中支墩鋼管樁單排采用2820mm8mm的螺旋鋼管樁布置形式橫橋向間距為4.65m；兩聯(lián)之間支墩設雙排樁，采用4630mm8mm布置形式，縱橋向間距4.0m,橫橋向間距4.65m。820mm鋼管樁平均樁長約為35m，630鋼管樁平均樁長30m；實際樁長要根據(jù)詳細的地質(zhì)

14、鉆孔資料和進場后鋼管樁試樁試驗來確定。鋼管樁橫橋向間設置有斜撐和平聯(lián),采用273mm6.5mm的Q235-A的鋼管。棧橋與已建基樁施工平臺或承臺、墩身連接，以加強棧橋橫向穩(wěn)定性；PM25墩棧橋端部在上下游均設防護樁；在主橋中孔260米內(nèi)棧橋每6跨設一個橫向加強墩，加強墩采用63mm8mm的鋼管樁，距棧橋中心線距離為6米，加強樁采用兩道鋼管平聯(lián)與棧橋基礎鋼管樁連成一體，增加棧橋的橫向穩(wěn)定性。運梁棧橋鋼管樁墩頂橫梁采用雙肢I45a(兩組三排單層貝雷桁架)和非運梁棧橋鋼管樁頂面采用雙肢I36(兩組二排單層貝雷桁架)型鋼的橫向連接分配梁,頂面鋪設“321”型貝雷片桁片, 貝雷與橫梁之間墊1cm厚橡膠墊

15、片。兩組三排單層貝雷桁架片組間中心距為3.10m，片與片間中距為0.9m，片與片設置貝90cm寬度標準支撐架。兩組二排單層貝雷桁架片組間中心距為4.65m，片與片間距為0.45m，通過45cm寬度標準支撐架連接成整體。鋼棧橋加強墩斷面圖橋面面設置I28a橫向分配梁及I12縱向分配梁，橋面板采用=10mm厚Q235鋼板。I28a橫梁按貝雷桁架節(jié)點間距1.5m安裝，采用直徑為16mm的騎馬螺栓進行貝雷桁架的固定，每根橫梁與貝雷梁結(jié)合部位均設置騎馬螺栓。從行車需要出發(fā)，運鋼箱梁段棧橋的橋面分配縱梁I12按0.25m的中距布置，非運梁棧橋縱梁I12按0.35m的中距布置.棧橋幾個標準跨為一聯(lián) (具體劃

16、分見附圖) ，聯(lián)與聯(lián)之間預留0.2m伸縮縫（其凈距為8.5cm），伸縮縫為0.5m寬鋼板一端焊接一端自由。面板采用型寬1.8m的標準Q235鋼板，厚度=10mm,每塊面板間橫縫設置2cm的伸縮縫，縱縫設置15cm的斷縫，棧橋橋面板順橋向每0.5m間距焊接一道8mm鋼筋作為防滑處理措施。鋼棧橋在墩位處利用部分鉆孔平臺作為錯車平臺。2.2貝雷棧橋其它設施為確保xxxxxx施工中水、電的供應,貝雷棧橋上設置有120mm3.5mm的電焊鋼管作為電纜管道，80mm3.5mm的鍍鋅鋼管作為自來水供水管道。貝雷棧橋橋面護欄采用48mm3.5mm鋼管制作,豎桿焊接在貝雷架上的橫向分配梁上，扶手橫桿焊接在豎桿頂

17、端。貝雷棧橋考慮采用防腐涂裝保護措施。護欄的豎桿、扶手橫桿要刷上紅白相間的警示反光油漆，保證船舶夜間航行安全。棧橋鋼管樁露在水面以上部分涂刷醒目的警示反光面漆，防止江上作業(yè)其他船只過橋時對鋼管樁的碰撞。2.3貝雷棧橋受力計算2.3.1設計范圍設計內(nèi)容包括：棧橋平面設計和縱斷面設計，基礎設計及上部結(jié)構和橋面系設計，施工方案選擇。2.3.1設計依據(jù)施工招標圖；數(shù)學模型計算及定床模型試驗研究；其它施工招、投標文件。2.3.1設計規(guī)范公路橋涵設計通用規(guī)范；公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范；鋼結(jié)構設計手冊（第二版）；裝配式公路鋼橋多用途使用手冊；公路橋涵施工技術規(guī)范JTJ0412000；公路工程質(zhì)量評定標準；

18、裝配式公路鋼橋使用手冊交通部交通戰(zhàn)備辦公室；公路橋涵鋼結(jié)構及木結(jié)構設計規(guī)范。2.3.1主要設計荷載恒載：結(jié)構自重（按結(jié)構實際重量計算）?；钶d：50t履帶吊車（吊重含沖擊系數(shù)后按不超過20T計），160T運梁平板車，砼輸送車（按30t車載計）。涌潮壓力，流水壓力，風荷載。動載系數(shù)：車行荷載的沖擊系數(shù)取1.1。荷載組合：1、恒載涌潮壓力風力； 2、恒載活載涌潮壓力風力。2.3.1主要結(jié)構受力計算（一）、棧橋的主要控制計算工況跨徑為8.0m型鋼棧橋在運梁工況下的整體剛度、強度和穩(wěn)定性；運梁段跨徑為18.0m設置加強弦桿貝雷棧橋在運梁工況下的整體剛度、強度和穩(wěn)定性；運梁段跨徑為15.0m未設置加強弦桿

19、貝雷棧橋在運梁工況下的整體剛度、強度和穩(wěn)定性；非運梁段12.0m跨徑無加強弦桿棧橋通行履帶50t時的整體剛度、強度和穩(wěn)定性；履帶50t吊機懸打施工12.0m跨徑貝雷棧橋時的棧橋的整體剛度、強度和穩(wěn)定性；（二）、各主要工況的控制計算1、8.0m型鋼棧橋通過運梁平車計算該部分棧橋需要通行運梁平車。根據(jù)自錨式懸索橋招標圖紙，鋼箱梁分塊運輸?shù)淖畲笾亓繛?10t，加上運梁平車后總重為160t，考慮沖擊系數(shù)后，其總荷載為:P1.1160176.0t，以此作為棧橋的最大控制設計荷載。鋼箱梁塊段運輸將縱向長度劃分的9.0m作為進場時橫向方位，待鋼箱梁運輸至PM29墩位處90度旋轉(zhuǎn)后起吊至頂推拼裝平臺。鋼箱梁底

20、板橫向?qū)挾葹?5.4m，運輸時作為縱向荷載分布長度，換算成等代荷載集度為17615.411.4t/m，每側(cè)為11.425.7t/m。運梁平車的輪寬為1.0m左右，考慮每側(cè)承重輪由2排主梁型鋼承受，其計算作用圖示如下：采用ANSYS結(jié)構分析軟件計算其變形如下：計入結(jié)構自重荷載后其最大豎向位移為1.14cm，等于L/700=1.14cm。均布荷載作用條件下的主梁結(jié)構的壓應力分布圖如下：結(jié)構上緣最大壓應力為101Mpa（計入了荷載活載和自重荷載共同作用下的作用力效應），小于Q235鋼的容許壓應力145Mpa。2、非運梁段12.0m跨徑貝雷棧橋通行履帶50計算該段棧橋采用貝雷桁架上承式結(jié)構，雙排單層上

21、下不加強，則棧橋主梁的縱向總體剛度為2500994.4cm41001988.8cm4。自重荷載計算：按3.0m一段棧橋的總體重量計算，桁片四片27041080.0kg；橫梁兩根I28a，單根長度為6.0m，重26.043.47kg521.64kg；支撐架4片421.084.0kg；主銷子8個83.024kg；縱向橋面分配梁17根173.011.55589.05kg；橋面板5.43.00.017.8510E31271.7kg，總計重量為3570.39kg。則單位長度的自重荷載集度為1190.13kg/m，加上其它一些附屬結(jié)構件后取1.20t/m進行計算?；钶d控制設計為履帶50，根據(jù)規(guī)范，履帶50

22、荷載縱向作用長度為4.5m，線性荷載集度為112KN/m，計入沖擊系數(shù)1.1后，其荷載為123.2KN/m，則總荷載集度為1.212.3213.52t/m。計算圖示如下：通過ANSYS結(jié)構分析軟件計算主梁的彈性變形圖如下：最大豎向變形為10.0mm，小于1200/7001.71cm，滿足要求。由于貝雷桁架為裝配式結(jié)構，其裝配撓度為n20.05160.050.8cm，則其總變形為18.0mm?？缰凶畲髲澗貫?56.7 tm。小于雙排單層不加強橋梁的容許彎矩315.3tm。最大剪力為42.1t（考慮到連續(xù)兩跨的自重荷載），小于容許剪力98.1t。同時，根據(jù)裝配式公路鋼橋使用手冊“荷載與跨徑組合表”

23、中，對應雙排單層不加強在掛80驗算荷載作用下的最大跨徑可達18.0m，即表明該棧橋滿足使用要求。3、運梁段貝雷棧橋計算運鋼箱梁段貝雷棧橋的最大跨徑為15.0m，縱向布置六片貝雷縱梁，不加強結(jié)構。該部分除作為水中施工通道外，還兼作自錨式懸索橋上部鋼箱梁運輸通道，鋼箱梁通過棧橋運輸至PM29墩位處提升后就位拼裝。因此該部分棧橋的控制設計荷載為鋼箱梁最大分塊重量，根據(jù)以上計算數(shù)據(jù)運梁平車的等代計算荷載為11.4t/m。結(jié)構自重計算：3.0m一段棧橋的總體重量計算：桁片六片27061620.0kg；橫梁兩根I28a，單根長度為6.0m，重26.043.47kg521.64kg；支撐架6片621.012

24、6.0kg；主銷子12個123.036.0kg；縱向橋面分配梁24根243.011.55831.6kg；橋面板5.43.00.017.8510E31271.7kg，總計重量為4406.9kg。則單位長度的自重荷載集度為1468.98kg/m，即1.47t/m。則總荷載集度（恒載動載）11.41.4712.87t/m，取13.0m進行計算。根據(jù)裝配式公路鋼橋使用手冊中“橋梁幾何特性表”，六排單層不加強橋梁的截面抵抗矩為1502983.2cm4。根據(jù)單跨梁均布荷載集度下梁的彎矩計算公式，得出跨中最大計算彎矩為365.6tm，小于三排單層貝雷棧橋的容許最大彎矩449.2tm。其支點剪力為97.5t，

25、小于容許剪力139.8t，因此該棧橋滿足運輸鋼箱梁最大塊段運輸要求。其豎向荷載變形圖如下：最大彈性豎向變形為2.7cm。15.0m的貝雷棧橋裝配撓度（n21）0.051.2cm。則總撓度為3.9cm4、50t履帶吊車懸打施工計算根據(jù)六橋施工經(jīng)驗，從施工可行性和安全角度出發(fā)，50t履帶吊機懸打的最大跨徑為9.0m左右。若施打12.0m跨徑棧橋的鋼管樁基礎，僅有縮短跨徑的辦法減少縱向間距，在前一跨棧橋前端多裝配兩節(jié)貝雷桁架片，使吊機能前移3.0m左右的距離。此時棧橋的最不利荷載在吊機懸打鋼管樁的工況，即吊機提吊90KW振樁錘及第一節(jié)鋼管樁的時候，經(jīng)過計算此時吊機的總體重量約為70t左右。50t履帶

26、吊機按4.5m的履帶長度計算其線性荷載分布集度為15.56t/m，加上棧橋自重荷載集度1.47t/m，則總荷載集度為15.561.216.76t/m。因跨徑相同，以縱向布置貝雷片數(shù)為4片的貝雷棧橋作為計算控制依據(jù)。取吊車懸打最不利施工工況，即吊車完全作用在懸臂端貝雷桁架上。其計算作用圖示如下：通有限元分析軟件計算其豎向變形圖如下：最大豎向位移為2.44cm。其最大計算彎矩為179.15tm，小于容許彎矩315.28tm。最大剪力為77.22t，小于容許剪力98.0t，滿足要求。此時前墩的壓力為最大，其豎向作用力為99.4t，以此作為鋼管基礎的承載力控制設計荷載。單樁承載力設計荷載為P99.4/

27、249.7t，取50t控制設計。5、堤內(nèi)18.0m棧橋計算堤內(nèi)棧橋最大跨徑為18.0m，同樣作為鋼箱梁的運梁通道。堤內(nèi)棧橋同樣采用標準貝雷桁架主梁，縱向六排布置，設置上下加強弦桿，其截面抵抗矩為3464606.4cm4。根據(jù)上述計算資料，鋼箱梁運輸時15.4m長度上的等代計算線性荷載為11.4t/m。堤外棧橋非加強的單位長度重量為1.47t/m，加上加強弦桿后的單位長度重量為1.79t/m。則總荷載集度為13.3t/m。計算圖示如下：采用ANSYS有限元分析軟件計算變形如下圖所示：最大豎向位移為4.5cm。結(jié)構的裝配撓度為（n21）*0.05=1.2cm。則結(jié)構的總撓度為5.7cm。其跨中最大

28、彎矩為534.38tm，小于容許彎矩961.9 tm，滿足要求。最大剪力為99.8t，小于容許剪力139.8t。6、橋面縱向分配梁計算履帶50的履帶寬度為70cm，線性荷載長度為4.5m，單側(cè)履帶線性荷載集度為56KN/m。棧橋橋面縱向分配梁為I12，橫向布置間距為35cm，履帶寬度為70cm時的支撐分配梁為兩根，以橋面橫梁為支點位置，取三跨連續(xù)梁計算橋面分配梁的強度和剛度。計算圖示如下：通過ANSYS有限元計算軟件，計算分配梁的變形如下：最大豎向撓度為1.3mm。小于容許撓度L/8001500/8001.9mm。其壓應力分布圖如下：最大壓應力為108Mpa，小于Q235鋼的容許應力145Mp

29、a。7、貝雷棧橋計算成果匯總將以上各工況的計算成果匯總?cè)缦卤硭?。其中對于貝雷棧橋主梁的容許撓度為L/400，型鋼棧橋的容許撓度為L/700。貝雷棧橋的容許彎矩和容許剪力參照裝配式公路鋼橋使用手冊的有關規(guī)定選取。對于Q235鋼材料，選取計算的容許應力為140Mpa，容許剪應力為85Mpa。項 目計算撓度（mm）容許撓度（mm）計算彎矩（t.m）容許彎矩（t.m）計算剪力（t）容許剪力（t）江內(nèi)12.0m非運梁段10.030.0156.7315.2842.198.1江內(nèi)15.0m跨徑運梁段27.037.5365.6449.2897.5139.8堤內(nèi)18.0m跨徑運梁段45.045.0534.38

30、961.999.8139.88.0m型鋼棧橋11.411.447.379.623.65230.18、鋼管樁單樁承載力計算江中12.0m棧橋的單樁承載力按50t控制設計，運鋼箱梁段棧橋的單樁承載力按95t進行控制設計。橋址區(qū)域內(nèi)的土層主要分布為砂質(zhì)粉土、粉砂夾粘土、礦質(zhì)粉土夾粉質(zhì)粘土、粘土，各土層的分布情況、分布位置及物理特性如下表所示。 土層序號土層名稱顏色層厚（m）層底標高（m）底層描述及分布情況1素填土灰黃、灰色0.73.03.825.17濕、松散，成份以砂質(zhì)粉土為主2江底填土灰色0.55.0-0.284.16松散1砂質(zhì)粉土灰黃、灰色1.06.2-2.22.66稍松中密，很濕飽和，局部夾淤

31、泥質(zhì)粘土，中等偏高壓縮性2粉砂夾粘土灰色8.817.5-16.56-7.88中密，很濕飽和，局部夾淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土及細砂、砂質(zhì)粉土，中等壓縮性砂質(zhì)粉土夾粘土灰色2.215.0-24.83-16.98稍松中密，很濕飽和，具水平層理，局部夾淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，中等偏高壓縮性粘土灰綠、灰黃色5.817.5-35.7-29.31硬塑，含鐵錳質(zhì)氧化斑點，局部為粉質(zhì)粘土，中等壓縮性2粘土灰色2.111.5-45.5-33.15軟塑，濕，局部為粉質(zhì)粘土，厚薄不均，中等偏高壓縮性依據(jù)初勘地質(zhì)資料，其樁側(cè)摩阻力為2050Kpa，綜合考慮分析取30Kpa作為控制計算參數(shù)。依據(jù)單樁承載力公式可計算出運梁段82cm鋼管樁的

32、單樁入土深度為25.0m左右，其它棧橋段82cm鋼管樁的入土深度為15.0m左右，其它梁段63cm鋼管樁的入土深度約為15.0m左右。9、棧橋受涌潮壓力時的計算分析取兩跨棧橋為模型進行受力分析，通過ANSYS軟件進行建模。項 目單位量值出現(xiàn)時間平均高潮位m4.21平均低潮位m2.66平均潮差m1.55最高水位m8.011997年8月19日最低水位m0.401955年2月21日最大潮差m5.271933年12月、1934年2月平均漲潮歷時h：min1：42平均落潮歷時10：43統(tǒng)計時段1943年至2004年根據(jù)浙江省水利河口研究院杭州市xxxxxx工程數(shù)學模型計算及定床模型試驗研究報告“涌潮模型

33、試驗研究”中涌潮與低水位關系分析得知，倉前站的潮差與低水位的高低成反比關系，一般較大的潮差對應較低的潮位，1980年至2004年秋季大潮期間實測的最低潮位為1.42m，最高的低潮位為4.42m。根據(jù)“倉前潮差與低水位關系圖”中可以得出倉前站1頻率的低潮位區(qū)間為0.52.5m，取1.5m的低潮位作為控制計算潮位。根據(jù)涌潮模型試驗得知，高程在6.5m以上的墩柱受到涌潮作用力較小，一般小于10Kpa。模型實測的涌潮壓力為55Kpa、40Kpa和30Kpa左右，取作用范圍的均布潮壓50Kpa進行計算，考慮到圓形斷面和前柱遮掩影響，相應的折減系數(shù)取為0.8。同時根據(jù)以上報告中附圖“橋位斷面歷史包絡圖（橋

34、跨布置方案2）”可以看出，主河槽位置在南岸100500m范圍內(nèi)擺動。2005年4月實測的橋位斷面最低標高位于南岸350m左右，約2.0m。歷史包絡圖反映出河床最低標高約3.0m左右，考慮洪水的沖刷作用，取5.0m作為基礎的最低河床覆蓋標高。從棧橋設計圖中得出樁頂?shù)囊话銟烁邽?8.1m左右，即一般鋼管樁的最大自由端長度約為13.0m左右，考慮10.0左右的入土深度，樁長約23.0m。計算模式取5.0m的河床標高，1.5m的低潮位水位，3.0m的涌潮高度，涌潮壓力取50Kpa，考慮涌潮的沖力均等作用在水中段的鋼管樁上，下游側(cè)樁單位長度上的荷載集度為q0.80.825032.8KN/m，后墩柱的荷載

35、集度為26.3KN/m。依據(jù)橋涵設計規(guī)范，計算風力公式如下：PK1K2K3K4W0其中K1取1.0，K2取0.8，K3取1.0，K4取1.0，根據(jù)全國風壓圖取W0600Pa。計算得出P480Pa，將其按風壓面積施加在結(jié)構受力面上。通過ANSYS分析軟件建立分析模型，按組合1（即恒載涌潮壓力風力）計算如下：棧橋在涌潮作用下的橫向變?yōu)榍闆r如下圖：棧橋頂面最大橫向位移為3.9cm。按荷載組合2（即恒載活載涌潮壓力風力）計算圖示如下土所示：棧橋在涌潮作用下的橫向變?yōu)榍闆r如下圖：棧橋頂面最大橫向位移為4.9cm。最大橫向偏移為4.9cm，鋼管樁的自由懸臂長度為13.0m，其容許水平變位為4.3cm。實際

36、橫向偏移略大于容許值。通過分析發(fā)現(xiàn)，鋼管樁基礎的中下部位置承受的彎曲應力加大，考慮到各種因素的影響和六橋棧橋的成功經(jīng)驗，在棧橋鋼管樁內(nèi)灌注中密實粗砂，通過搗實并經(jīng)過一段時間的沉降穩(wěn)定后，再在樁頂50cm范圍內(nèi)澆注20砼封頂。第三章 鋼棧橋施工組織方案3.1組織人員進場由于我部進場相對較晚,xxxxxx潮涌又日漸增強,項目部采取“邊組織邊調(diào)遣邊籌建邊施工”的施工辦法,項目的主要管理人員立即到達施工現(xiàn)場，及時和業(yè)主取得聯(lián)系，臨時租賃文偉村民房做為辦公場所和生活住房；并抽調(diào)富有棧橋施工經(jīng)驗的技術人員與施工隊伍到達施工現(xiàn)場,組織技術人員熟悉、復核圖紙、復測測量控制網(wǎng)，完成棧橋?qū)嵤┬允┕そM織設計及作業(yè)指

37、導書,及時聯(lián)系當?shù)馗郾O(jiān)部門、交通部門和環(huán)保部門,以使施工人員熟悉江上施工的相關規(guī)定。3.2組織設備進場和到場方法首先把臨時便道便橋修通,平整場地,組織施工棧橋的材料和設備進場,然后邊籌建邊施工棧橋。貝雷棧橋先從堤岸邊采用50T履帶吊開展一個工作面進行施工，所用的主要設備為50t履帶吊1臺，DZ90振樁錘1個， 25t汽車吊1臺，電焊機20臺，12m長12t掛車1臺。目前50噸履帶吊車已經(jīng)到場，振樁錘、電焊機等設備也已經(jīng)運至施工現(xiàn)場并已經(jīng)檢查準備就緒；作業(yè)隊人員已經(jīng)進場，各工種人員配備已經(jīng)完備，現(xiàn)在已經(jīng)可以投入鋼棧橋的搭設施工。設備進場之后，安排專職人員管理，負責統(tǒng)一調(diào)配協(xié)調(diào)使用，對機駕人員進行

38、統(tǒng)一的培訓。3.3組織材料到場目前項目所需的鋼管樁、貝雷桁架、貝雷花架、搭設棧橋所需各種規(guī)格型材、板材已經(jīng)進場，部分已經(jīng)運抵施工搭設現(xiàn)場，可以投入鋼棧橋的搭設施工。項目部對所有采購產(chǎn)品均采用大型廠商生產(chǎn)的合格產(chǎn)品，并附有產(chǎn)品質(zhì)量證明文件。對所有的鋼管樁、型鋼等棧橋結(jié)構用材料，要進行除銹、防護處理，在進行棧橋施工中，必須確保各種材料的供應，使棧橋搭設可以安全、順利、有序的進行施工。3.4項目施工組織安排3.4.1項目組織機構設置成立xxxxxxxxxxxx標項目經(jīng)理部，項目經(jīng)理部下設“六部一室”共七個職能部門，分別為：工程技術部、質(zhì)檢部、生產(chǎn)安全部、合約人力部、物資機械部、財務部、經(jīng)理部辦公室，

39、其中質(zhì)檢部下設質(zhì)檢組、測量組、試驗室。圖31 施工組織機構框圖3.4.2職能部門崗位職責項目經(jīng)理部共設置“六部一室”七個職能部門，項目經(jīng)理負責項目全面管理，其它項目領導班子成員分工負責，領導各個職能部門的工作。職能部門依照公司管理體系文件，負責各方面的管理工作，明確各自的崗位職責。項目經(jīng)理部領導班子成員和各職能部門共同組成項目質(zhì)量、安全、進度、環(huán)保、成本、財務、人力管理體系，分工負責項目各方面的相應管理，從多方面、多角度確保項目的順利實施。3.4.3施工現(xiàn)場規(guī)劃根據(jù)橋位處地形條件，確定將生產(chǎn)、生活區(qū)分開布置，充分利用現(xiàn)有空地，將場地布置在橋軸線上游側(cè)，經(jīng)理部辦公和生活用房進場后盡量考慮租用當?shù)?/p>

40、閑置廠房或民房。進場道路利用現(xiàn)有公路，沿橋軸線走向修建便道和棧橋，滿足施工需要。圖31 施工場地總體布置根據(jù)場地條件，確定將項目經(jīng)理部設置在橋軸線（K3720）上游側(cè)的空地內(nèi)，項目經(jīng)理部下設“六部一室”各職能部門。項目經(jīng)理部內(nèi)設項目經(jīng)理部內(nèi)設置辦公區(qū)、生活區(qū)（所有員工）、生產(chǎn)區(qū)、中心試驗室和監(jiān)理駐地辦等。項目經(jīng)理部生活區(qū)、辦公區(qū)和生產(chǎn)區(qū)分開進行布置，占地面積約9657m2，項目經(jīng)理部總體布置如圖32所示。項目經(jīng)理部辦公區(qū)主樓采用2層活動彩板房，臨時住房及其它設施采用1層活動彩板房。經(jīng)理部設置籃球場、物資材料存放場地、設備存放場地，場地表面作硬化處理。經(jīng)理部空地統(tǒng)一植草綠化、設置花壇，建設等級滿

41、足標準化工地建設要求，綠化率不低于30。圖32 項目經(jīng)理部布置圖項目初期進場后，為便于開展工作，考慮租用當?shù)亻e置廠房或民房，加快籌建進度，減少臨建工程量和臨時用地。3.4.4臨時便道、棧橋本項目進場道路可利用現(xiàn)有河堤路和濱江路，沿橋軸線走向上游側(cè)修建臨時便道，便道寬度為6m，對于引橋施工便道，因考慮錯車的需要，便道每200米進行加寬處理，作為會車道滿足錯車需要。便道施工填筑結(jié)束后，表面必須作硬化處理，硬化層表面鋪設15cm厚砼。對于江中棧橋和跨越護堤河段便道采用鋼棧橋進行搭設，錯車利用施工平臺進行，施工物資利用鋼棧橋從大堤跨過護堤河進入施工場地。3.4.5工地試驗室項目經(jīng)理部設置中心試驗室，試

42、驗室配置水泥試驗、集料試驗、土工試驗、砼試驗、泥漿試驗、拉壓試驗等各類試驗儀器設備，配備有資質(zhì)有經(jīng)驗的管理人員，申請試驗檢測資質(zhì)，滿足施工現(xiàn)場試驗檢測需要。3.4.6砼拌和站、料場砼拌和站、料場設置在橋軸線K3830m左側(cè)的空地內(nèi)，填挖平整后，表面作硬化處理，硬化時先填筑35cm厚宕渣，再澆注15cm厚的砼，拌和場地面積約為8658m2。拌和站配備HZS120拌和站1套、HZS60拌和站1套（備用），最大拌和能力160m3/h，負責本標段的砼的供應。3.4.7工程用水、用電生活用水使用當?shù)刈詠硭?，施工用水可利用當?shù)刈詠硭蛘叩叵滤?，在拌和站設置蓄水池，滿足拌和用水需要。生產(chǎn)、生活用電接當?shù)仉娋W(wǎng)

43、，滿足工地用電需要。另外配備1臺200KVA的柴油發(fā)電機組，以備特殊情況下使用。 3.4.8通訊設施當?shù)匾苿油ㄓ嵕W(wǎng)絡信號良好，可提供通訊服務?；乜捎僧?shù)剜]局接入有線電話、寬帶網(wǎng)絡。內(nèi)部訊配備多臺高性能對講機，滿足現(xiàn)場指揮需要。為了確保整個工程管理信息系統(tǒng)的有效進行，我公司將加入業(yè)主建立的通訊網(wǎng)絡和保障體系。3.4.9棧橋施工組織安排xxxxxx2標橋址處河槽沖刷較為嚴重,勘測期間一般水深為2-6m ，水較深，施工開展一個岸上作業(yè)面進行施工。作業(yè)面從大堤邊往水中施工，采取50T履帶吊提升振樁錘逐孔振沉鋼管樁逐孔架設上部結(jié)構的施工方法,xxxxxx大潮周期為15天，農(nóng)歷每月的初三、初四和十七、十

44、八前后的5-7天最大，同時，也是每月涌潮最高的時間，xxxxxx水域潮水較小對施工有利的季節(jié)為每年1月-2月份，到了3月份以后潮水就逐漸大起來.針對棧橋施工受強涌潮影響的難點，主要采取“避”的辦法，即避潮。潮水來臨前1小時和退潮后1小時內(nèi)停止一切作業(yè)，并將施工人員及時撤離棧橋，以保證施工安全。棧橋施工作業(yè)組設正、副組長各一名,作業(yè)人員24人。另外測量人員兩班，共6人；質(zhì)檢人員兩班共2人；安全人員兩班，共2人。棧橋施工主要包括鋼管樁打設、平聯(lián)、斜撐、分配梁安裝以及貝雷梁架設等任務.施工過程中要處理好和當?shù)鼐用竦年P系，盡量避免他們的生活，采取一定的安全及環(huán)保措施。3.4.10棧橋施工進度棧橋按平均

45、一天一跨的速度進行施工,施工工期60天（暫定開工日為2006年3月30日）。將精心組織、精心安排、合理利用資源，施工組織按最不利的客觀情況考慮，懸打每個月按25天考慮。為加快施工進度，每個作業(yè)組安排兩班施工人員進行輪流施工。3.5鋼棧橋施工工藝鋼棧橋施工采用逐孔振打鋼管樁逐孔架設上部結(jié)構的施工方法施工。棧橋上部結(jié)構采用50t履帶進行架設。3.5.1鋼管樁施工（1）鋼管樁的加工與制造棧橋鋼管樁在廠家加工，每節(jié)長度為12m，接樁在現(xiàn)場進行。（2）鋼管樁的運輸鋼管樁構件運輸最大長度12.0m,利用掛車運至施工現(xiàn)場。每次運載鋼管樁時根數(shù)要合適，并且用鋼絲繩對鋼管樁進行臨時固定。（3）振打鋼管樁施工方法

46、振打鋼管樁采用懸打法施工，用50T履帶吊車配合振樁錘施打鋼管樁。懸打法采用履帶吊停放在已施工完成的棧橋橋面，吊裝懸臂導向支架，利用懸臂導向支架精確打入棧橋基礎鋼管樁，測量組確定樁位與樁的垂直度滿足要求后，開動振樁錘振動，在振動過程中要不斷的檢測樁位與樁的垂直度，發(fā)現(xiàn)偏差要及時糾正。每根樁的的下沉應一氣呵成，中途不可有較長時間的停頓，以免樁周土擾動恢復造成沉樁困難。樁頂鋪設好貝雷梁及橋面板后，50T履帶吊前移，進行插打下一跨鋼管樁。按此方法，循序漸進的施工。（4）振樁施工要點及注意事項a.振樁開始時，可吊裝振樁錘和夾具與樁頂連接牢固, 先利用樁的自重下沉，然后，開動振動錘使樁下沉。當最后下沉速度

47、與計算值相距不多，且振幅符合規(guī)定時，即認為合格，施工過程中可采用貫入度法進行雙控。b.每根樁的下沉一氣呵成，不可中途間歇時間過長，以免樁周的土恢復，繼續(xù)下沉困難。每次振動持續(xù)時間過短，則土的結(jié)構未被破壞，過長則振動錘部件易遭破壞。振動的持續(xù)時間長短應根據(jù)不同機械和不同土質(zhì)通過試驗決定，一般不宜超過10min15min。c.振動錘與樁頭法蘭盤連接螺栓必須擰緊，無間隙或松動，否則振動力不能充分向下傳遞，影響鋼管樁下沉，接著也易振壞，在振動錘振動過程中，如發(fā)現(xiàn)樁頂有局部變形或損壞，要及時恢復。d.懸臂導向支架應固定，以便打樁時穩(wěn)定樁身；但樁在導向支架上不應鉗制過死，更不允許施打時，導向支架發(fā)生位移或

48、轉(zhuǎn)動，使樁身產(chǎn)生超過許可的拉力或扭矩。e.測量人員現(xiàn)場指揮精確定位，在鋼管樁打設過程中要不斷的檢測樁位和樁的垂直度，并控制好樁頂標高。下沉時如鋼管樁傾斜，及時牽引校正，每振12min要暫停一下，并校正鋼管樁一次。設備全部準備好后振樁錘方可插打鋼管樁。f.鋼管樁之間的連接必需滿焊，各加長加勁板也需滿焊并符合設計的焊縫厚度要求。經(jīng)現(xiàn)場技術員檢查鋼管樁連接焊縫質(zhì)量合格后方可打設鋼管樁。g.為了增大吊車在振打鋼管樁過程中的抗傾覆性，需將吊車后端與鋼棧橋用鋼絲繩進行捆綁固定，同時將鋼管與牛腿、承重梁與牛腿、貝雷桁架限位器與承重梁、縱向分配梁與橫向分配梁之間焊接牢固，以確保施工的安全。（5）鋼管樁間斜撐、

49、平聯(lián)、樁頂分配梁施工鋼管樁振樁施工處完成后，立即進行該墩鋼管樁間牛腿、平聯(lián)、斜撐、樁頂分配梁施工。a.先在鋼管樁上進行平聯(lián)、牛腿位置的測量放樣。技術員實測樁間平聯(lián)長度并在后場下料，同步進行牛腿加工、焊接及斜撐、樁頂分配梁的加工。b.用履帶吊懸吊平聯(lián)、斜撐，到位后電焊工焊接平聯(lián)、斜撐?，F(xiàn)場技術人員及時檢查焊縫質(zhì)量，合格后進行縱橫分配梁架設。平聯(lián)的焊接需選擇最低水位時進行。c.履帶吊懸吊縱梁或橫梁到測量放樣位置后安裝并簡易固定，電焊工按測量放樣位置焊接牛腿，技術員檢查合格后，將縱、橫梁焊接在牛腿上。所有焊縫均要滿足設計要求。d.對于群樁墩，在縱梁上測量放樣后，履帶吊懸吊橫梁并安放至縱梁頂，電焊工將

50、縱梁和橫梁焊成一體。技術員檢查合格后，一個棧橋墩的下部結(jié)構施工即告完成。3.5.2棧橋上部結(jié)構安裝棧橋上部結(jié)構的安裝采用50噸履帶吊進行架設。（1）貝雷梁的安裝貝雷梁拼裝在后場進行,運輸車運到棧橋履帶吊車后面。由于貝雷梁重量不大（12m跨徑3排貝雷梁重約3.24t），吊機有足夠的吊重，故單跨二排或三排貝雷梁作為一組同時架設。在下部結(jié)構頂橫梁上進行測量放樣，定出貝雷架準確位置。同時設置橡膠墊片，然后將貝雷梁吊起，放在已裝好的貝雷梁后面并與其成一直線，將貝雷梁下弦銷孔對準后，插入銷栓，然后再抬起貝雷梁后端，插入上弦銷體并設保險插銷。貝雷拼裝按組進行，每次拼裝一組貝雷（橫向兩排或三排），每組貝雷長1

51、2m，貝雷片間用花架連接好。50t履帶吊車首先安裝一組貝雷，準確就位后先牢固捆綁在橫梁上，然后焊接限位器，再安裝另一組貝雷，同時與安裝好的一組貝雷用型鋼和自制花架進行連接。依此類推完成整跨貝雷梁的安裝。（2）分配梁的安裝采用50t履帶吊進行型鋼分配梁的安裝，履帶吊按1.5m的間距安裝I28a橫梁，并用騎馬螺栓固定好。I28a橫梁的支點必須放在貝雷梁豎弦桿或菱形弦桿的支點位置，以滿足受力要求。運梁棧橋縱梁I12按0.25m的間距安放，非運梁棧橋縱梁I12按0.35m的間距安放,吊裝到位后與I28a橫梁接觸點焊接成整體，焊縫厚度滿足設計要求。3.5.3橋面系施工單跨棧橋上部結(jié)構安裝完成后進行橋面系

52、施工，面板采用1.86m，厚度=10mm的橋面鋼板,橋面板與縱梁接角點均要滿焊，焊縫質(zhì)量要滿足要求，每塊面板間橫縫設置2cm的伸縮縫，縱縫設置15cm的伸縮縫，用于防止因溫度變化而引起的橋面翹曲起伏。最后安裝防滑鋼筋、護欄立桿、護欄扶手和護欄鋼筋以及涂刷油漆。3.5.4懸打法施工應注意的問題大堤與河岸線之間有漿砌片石護堤工程,承載力較好,鋼管樁基礎可以做成砼擴大基礎, 鋼管樁支撐在擴大基礎上.岸邊可能存在有大量的拋石，這對棧橋起點位置的鋼管樁基礎的施工造成很大的不便。現(xiàn)場施工時，需提前安排人員對靠近河堤附近的河床進行觀測，以了解棧橋位置河床實際地質(zhì)情況，若發(fā)現(xiàn)拋石的面積不大、層厚不厚時，可采取

53、抓斗進行抓取，清除表層結(jié)構物后，再進行鋼管樁的振沉工作；若發(fā)現(xiàn)層厚較厚、面積較大時，可采取抓斗先對拋石層進行處理，然后進行振沉的鋼管樁。鋼管樁采用帶樁靴結(jié)構，樁靴長度為630mm鋼管樁采用長度60cm的樁靴；樁靴長度為820mm鋼管樁采用長度80cm的樁靴。樁靴內(nèi)填充c25的素砼，以增強樁靴的強度和剛度。如果還是很難正常打到設計標高時，可采取澆筑片石混凝土和回填片石的方法進行鋼管樁的加固。3.5.5棧橋施工注意事項（1）鋼管樁施工中的注意事項棧橋施工前先進行技術和安全交底,讓每個操作人員明白棧橋設計意圖和注意事項.也可在施工過程中摸索出一套行之有效的方法，隨著工人操作的熟練程度，在確保工程質(zhì)量

54、的安全的前提下可逐步加快施工進度。所有鋼結(jié)構的焊接，包括鋼管樁的節(jié)段焊接、型鋼的焊接以及各個連接件的焊接都必須嚴格按圖紙施工,在監(jiān)理及相關質(zhì)檢人員的監(jiān)督下進行檢驗。鋼管樁平面位置偏差控制在雙排樁80mm，單排樁50mm以內(nèi)，垂直度控制在1%以內(nèi)。（2）鋼管樁的連接注意事項為加快施工進度，我標計劃每道工序投入兩個班組不間斷進行施工，按8小時工作制進行兩班倒。鋼管樁施打完成后，應立即進行鋼管樁的橫向連接，焊接斜撐及鋼管平聯(lián)，夜間時應提前進行照明設施的安裝，并設置一定數(shù)量的安全警示燈標志，防止過往船只碰撞。在漲潮及落潮的時間間隔內(nèi)所有的施工應停止進行，并確保已經(jīng)施工完的鋼管樁進行連接固定，防止在潮水

55、的破壞作用下，鋼管樁在河床位置折斷。（3）潮水及臺風影響作用下的注意事項在施工水域范圍內(nèi)，以適當?shù)木嚯x立水尺，每天注意觀察潮汐變化并做好記錄?？紤]到潮水影響，為確保工程施工的安全，在大的潮水來臨前1小時，應停止一切作業(yè)并盡快撤離到安全區(qū)域躲避潮水。如果受到臺風的襲擊，應盡早撤離所有施工機械和作業(yè)人員到安全區(qū)域，已經(jīng)施工完成的應采取一定的措施保證安全過度。（4）施工過程中的不可預見因素的應對措施考慮到該地區(qū)復雜的地質(zhì)情況，在施工過程中可能會遇到鋼管樁不能順利振沉或鋼管樁已振沉但承載力不夠等不可預見的因素。遇到類似的情況，在確保安全的情況下再制定必要的措施后才能進行施工。3.6工期及質(zhì)量保證措施3.6.1工期目標棧橋施工我部按平均一天