廠房及生活區(qū)宿舍樓工程高支模施工方案

1、廠房及生活區(qū)宿舍樓工程高支模施工方案目 錄第1章、編制依據1第2章、工程概況1第3章、施工準備23.1技術準備23.2物資準備23.3勞動力準備2第4章、高支模方案設計24.1模板及支撐架的材料選擇24.2支撐系統(tǒng)的設計3第5章、高支模方案計算45.1支模方案的計算說明45.2（350mm900mm）層高6m梁模板及支架驗算45.3（200mm700mm）層高6m梁模板及支架驗算115.4層高6m樓板模板及支架驗算185.5梁（900mm高）側模板計算245.6梁（700mm高）側模板計算275.7基礎承載力驗算30第6章、高支模的安裝306.1施工順序306.2門架搭設316.3模板安裝32

2、6.4驗收及拆除的批準程序336.5模板工程質量保證措施33第7章、高支模的拆除347.1支頂、模板的拆除347.2模板的清理維修、存放36第8章、高支模施工的安全管理368.1高支模系統(tǒng)施工管理機構368.2高支模的安全管理措施37第9章、監(jiān)測措施38第10章、針對澆搗砼輸送制定的安全措施3910.1施工部署3910.2施工方法39第11章、安全文明施工措施4111.1預防坍塌事故的安全技術措施4111.2預防高空墜落事故的安全技術措施4211.3文明施工措施43第12章、應急救援預案4312.1應急救援機構4312.2應急救援工作程序4412.3應急救援裝備4412.4應急救緩藥品4412

3、.5應急救援措施44第13章、高支模施工圖46 -2-廠房及生活區(qū)宿舍樓工程高支模施工方案第1章、 編制依據1.建筑施工門式腳手架安全技術規(guī)范jgj130-2001；2.建筑施工計算手冊（isbn-7-11-04626-2江正榮編著）；3.建筑結構荷載規(guī)范（gb50009-2001）；4.木結構設計規(guī)程gb50005-2003；5.混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范50204-2002；6.建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準gb50300-2001；7. pkpm計算軟件；8. 廣東一建企業(yè)標準gdyi-gz-01-09-2003；9.建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（jgj80-91）。10.建筑施工模板

4、安全技術規(guī)范jgj162-200810. 本工程有關施工圖紙等。第2章、 工程概況本工程為富民工業(yè)園c區(qū)廠房及生活區(qū)宿舍樓工程，位于河源市高新技術開發(fā)區(qū)。建設單位為河源市富民實業(yè)有限公司及河源市移民服務中心，設計單位是中山市第二建筑設計院，監(jiān)理單位是珠海市巨業(yè)建設監(jiān)理單位有限公司，承建單位是廣東省第一建筑工程有限公司。工程規(guī)模：本工程包括河源市富民工業(yè)園c區(qū)廠房、宿舍樓及周邊小市政工程，總占地面積20024m2。其中廠房共6棟每棟五層，每棟首層均為6米其余層高均為4.4米。本工程為框架結構，建筑物場地為ii類，抗震設防烈度為六度，框架抗震等級為三級，結構安全等級為二級，耐火等級為二級，建筑物地

5、基基礎設計等級為丙級。承臺、基礎梁混凝土強度等級為c30，承臺墊層采用100厚c15混凝土。建筑物的梁、板混凝土強度等級為c25，柱凝土強度等級從承臺頂至標高10.400的為c35，標高10.400至14.800為c30、標高14.800以上為c25。本方案為該工程高支模專項施工方案，具體支模部位如下：1、廠房首層層高6m，支模面積約1830m2。主要梁截面尺寸有350mm900mm、300mm900mm、200mm700mm，最大梁截面350mm900mm，梁最大跨度10m，板厚100 mm。廠房高支模部分搭設在首層基礎砼板面（c25砼100mm厚）上，墊板為2條8080mm木方并排鋪放。第

6、3章、 施工準備3.1 技術準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。3.2 物資準備(1)材料準備：確保材料質量合格，材料供應滿足使端面等的偏差應符合規(guī)范的規(guī)定；門架、鋼管宜涂有防不銹漆；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。 (2)機具準備：根據施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉正常。(3)周轉材料準

7、備：做好門架、模板、鋼管等周轉料的備料工作，分批分期進場。3.3 勞動力準備(1)根據開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(2)做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規(guī)范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強遵紀守法教育。第4章、 高支模方案設計4.1 模板及支撐架的材料選擇模板：采用915m

8、m1830mm18mm（厚）膠合板。木枋：采用80mm80mm木枋。支撐系統(tǒng)：門式架、14對拉螺栓等?？v橫水平拉桿：選用483.5mm鋼管及配件。縱橫向剪刀撐：選用483.5mm鋼管及配件。墊板：采用腳手架配套底托，墊板為2條8080mm木方并排鋪放。4.2 支撐系統(tǒng)的設計本工程高支模方案采用門式腳手架支撐系統(tǒng)。模板系統(tǒng)的設計梁結構：層高為6米截面尺寸為350mm900mm及300mm900mm的梁，梁底橫楞采用80mm80mm木方，間距200mm，頂托采用80mm80mm木枋平鋪；梁側模內龍骨木枋間距為300mm，外龍骨采用雙鋼管。設置1道14對拉螺栓，縱向間距為600mm。門架縱向間距為0

9、.9m。該部分梁可采用2個fm1219+1個 fm1209門架。截面尺寸為200mm700mm的梁梁底橫楞采用80mm80mm木方，間距300mm，頂托采用80mm80mm木枋平鋪；梁側立檔采用80mm80mm木方，間距400mm。門架縱向間距為0.9m。該梁的支撐系統(tǒng)采用2個fm1219+1個 fm1212門架的搭接方式。板：層高為6米板底橫楞采用80mm80mm，木方間距400mm，頂托采用80mm80mm木方平鋪。門架縱向間距為0.9m，門架橫向間距為0.6m。門架支撐系統(tǒng)采用2個fm1219+1個fm1217門架。水平加固桿：縱橫水平加固桿步距為1.9m，在最頂兩步距水平拉桿之間應加設

10、一道水平拉桿，個別地方可適當調整，但步距不超過1.9m。水平加固桿應頂至已澆筑混凝土的墻、柱以上，無法頂至已澆筑混凝土的墻、柱上則應進行“抱柱”。剪刀撐布置：豎向剪刀撐在支架外圍四邊連續(xù)布置，中間在縱橫向每隔10m左右設由上至下豎向連續(xù)式剪刀撐寬度在46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。門架支撐可沿梁軸線垂直布置。當垂直布置時，在兩門架的兩側應設置交叉支撐。當門架支撐寬度為4跨及以上或5個間距及以上時，應在周邊底層、頂層、中間每5列、5排在每門架立桿跟部設通長水平加固桿，并應采用扣件與門架立桿扣牢。超過5米高支模應在立柱周圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距2

11、3m與建筑物設置一個固結點，以加強支架的整體抗傾覆能力。在外邊梁外側還應設置斜撐，防止支架向外傾覆。支架頂部支撐采用可調頂托，立桿底托基底采用腳手架配套下托。頂托螺桿不得超過150mm，底托螺桿不得超過150mm。第5章、 高支模方案計算5.1 支模方案的計算說明木枋彈性模量 e=9000 n/mm2 夾板彈性模量e=9000 n/mm2 木材抗彎強度設計值取13n/mm2 木材抗剪強度取設計值1.3n/mm2 木材容許撓度l/250 截面慣性矩i=bh3/12 截面抵抗矩w=bh2/6計算層高分別取4.5m和6m，及板厚（100mm厚）進行驗算5.2 （350mm900mm）層高6m梁模板及

12、支架驗算 腳手架搭設高度為6.0m，門架型號采用mf1219，鋼材采用q235。門架的寬度 b = 1.20m，門架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。門架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。門架立桿采用48.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離200mm。梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。面板厚度18mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm4。木方剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9

13、000.0n/mm4。梁頂托采用8080mm木方。模板自重0.34kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載2.00kn/m2。梁兩側的樓板厚度0.10m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 f = 1.225.5000.1000.5000.200=0.306kn。 一、梁模板底模計算 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 35.001.801.80/6 = 18.90cm3； i = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm4； 梁底模板面板按照三跨度連續(xù)梁計算，計算簡圖

14、如下 梁底模面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = m/w f 其中 f 梁底模板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 計算的最大彎矩 (kn.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kn/m)； q=1.20.340.35+24.000.350.90+1.500.350.90+1.42.000.35=10.76kn/m 最大彎矩計算公式如下: m=-0.1010.7620.2002=-0.043kn.m f=0.043106/18900.0=2.278n/mm2 梁底模面板抗彎計算強度小于13.00n/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: q =

15、0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.60.20010.762=1.291kn 截面抗剪強度計算值 t=31291/(235018)=0.307n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.340.35+24.000.350.90+1.500.350.90=8.152n/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.6778.152200.04/(1009000.00170100.0)=0.058mm 梁底模板的撓度計算值: v = 0.058m

16、m小于 v = 200/250,滿足要求!二、梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q1 = 25.5000.9000.200=4.590kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.3400.200(20.900+0.350)/0.350=0.418kn/m (3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kn/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.200=0.400kn/m 經計算得到，木方荷載計算值 q = 1.2(4.590+0.418)+1.40.400=6.569kn/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算

17、 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kn.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kn) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=1.564kn n2=1.653kn 經過計算得到最大彎矩 m= 0.784kn.m 經過計算得到最大支座 f= 1.653kn 經過計算得到最大變形 v= 3.5mm 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.784106/85333.3=9.19n/mm2 木方的抗

18、彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=31.653/(28080)=0.387n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =3.5mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 三、梁底托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kn/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kn.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kn) 經過計算得到最大彎矩 m= 0.822kn.

19、m 經過計算得到最大支座 f= 9.415kn 經過計算得到最大變形 v= 1.0mm 頂托梁的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.822106/85333.3=9.63n/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=33880/(28080)=0.909n/mm2 截面抗

20、剪強度設計值 t=1.30n/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.0mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 四、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kn/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(mf1219) 1榀 0.224kn 交叉支撐 2副 20.040=0.080kn 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kn 連接棒 2個 20.006=0.012kn 鎖臂 2副 20.009

21、=0.017kn 合計 0.465kn 經計算得到，每米高腳手架自重合計 ngk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kn/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kn/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kn/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(11.830)/(41.950)=0.009kn/m 每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.0

22、37kn/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kn/m 每米高的附件重量為0.020kn/m； 每米高的欄桿重量為0.010kn/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 ngk2 = 0.181kn/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 ng = 0.419kn/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力2.787kn，2.787kn 第2榀門架兩端點力9.415kn，9.415kn 第3榀門架兩端點力2.787kn，2.787kn 經計算得到，托梁傳遞荷載

23、為 nq = 18.830kn。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 n = 1.2ngh + nq 其中 ng 每米高腳手架的靜荷載標準值，ng = 0.419kn/m； nq 托梁傳遞荷載，nq = 18.830kn； h 腳手架的搭設高度，h = 6.0m。 經計算得到，n = 1.20.4196.000+18.830=21.850kn。 門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算 其中 n 作用于一榀門架的軸向力設計值，n = 21.85kn； nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值(kn)； 一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 kh0

24、/i 查表得到，=0.349； k 調整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.53cm； i 門架立桿的換算截面慣性矩，i=7.23cm4； h0 門架的高度，h0=1.90m； i0 門架立桿的截面慣性矩，i0=6.08cm4； a1 門架立桿的凈截面面積，a1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； i1 門架加強桿的截面慣性矩，i1=1.42cm4； a 一榀門架立桿的毛截面積，a=2a1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00n/mm2。 nd調整系數(shù)為0.8。 經計算得到，nd= 0.844.358=35.486kn

25、。 立桿的穩(wěn)定性計算 n nd,滿足要求!5.3 （200mm700mm）層高6m梁模板及支架驗算腳手架搭設高度為6.0m，門架型號采用mf1219，鋼材采用q235。門架的寬度 b = 1.20m，門架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。門架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離300mm。梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。面板厚度18mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量90

26、00.0n/mm4。木方剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm4。梁頂托采用8080mm木方。模板自重0.34kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載2.00kn/m2。梁兩側的樓板厚度0.10m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 f = 1.225.5000.1000.5000.300=0.459kn。 一、梁模板底模計算 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； i = 20.001.801.8

27、01.80/12 = 9.72cm4； 梁底模板面板按照三跨度連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 梁底模面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = m/w f 其中 f 梁底模板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 計算的最大彎矩 (kn.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kn/m)； q=1.20.340.20+24.000.200.70+1.500.200.70+1.42.000.20=4.93kn/m 最大彎矩計算公式如下: m=-0.104.9260.3002=-0.044kn.m f=0.044106/10800.0=4.105n/mm2 梁底模面板抗彎計算強度小于13

28、.00n/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.60.3004.926=0.887kn 截面抗剪強度計算值 t=3887/(220018)=0.369n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.340.20+24.000.200.70+1.500.200.70=3.638n/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.6773.638300.04/(1009000.00972

29、00.0)=0.228mm 梁底模板的撓度計算值: v = 0.228mm小于 v = 300/250,滿足要求!二、梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q1 = 25.5000.7000.300=5.355kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.3400.300(20.700+0.200)/0.200=0.816kn/m (3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kn/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.300=0.600kn/m經計算得到，木方荷載計算值 q = 1.2(5.355+0.816

30、)+1.40.600=8.245kn/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kn.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kn) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=1.475kn n2=1.551kn 經過計算得到最大彎矩 m= 0.797kn.m 經過計算得到最大支座 f= 1.551kn 經過計算得到最大變形 v= 3.4mm 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強

31、度 f=0.797106/85333.3=9.34n/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=31.551/(28080)=0.364n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =3.4mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 三、梁底托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kn/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kn.m) 托梁變形圖(m

32、m) 托梁剪力圖(kn) 經過計算得到最大彎矩 m= 0.558kn.m 經過計算得到最大支座 f= 5.951kn 經過計算得到最大變形 v= 0.6mm 頂托梁的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.558106/85333.3=6.54n/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強

33、度計算值 t=32975/(28080)=0.697n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.6mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 四、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kn/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(mf1219) 1榀 0.224kn 交叉支撐 2副 20.040=0.080kn 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kn

34、 連接棒 2個 20.006=0.012kn 鎖臂 2副 20.009=0.017kn 合計 0.465kn 經計算得到，每米高腳手架自重合計 ngk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kn/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kn/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kn/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(11.830)/(41.950)=0.00

35、9kn/m 每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kn/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kn/m經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 ngk2 = 0.181kn/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 ng = 0.419kn/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力1.734kn，1.734kn 第2榀門架兩端點力5.951kn，5.951kn 第3榀門架兩端點力1.734kn，1.734kn 經計算得到，托梁傳遞荷載為 nq

36、= 11.902kn。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 n = 1.2ngh + nq 其中 ng 每米高腳手架的靜荷載標準值，ng = 0.419kn/m； nq 托梁傳遞荷載，nq = 11.902kn； h 腳手架的搭設高度，h = 6.0m。 經計算得到，n = 1.20.4196.000+11.902=14.922kn。 門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算 其中 n 作用于一榀門架的軸向力設計值，n = 14.92kn； nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值(kn)； 一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 kh0/i 查表

37、得到，=0.349； k 調整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.53cm； i 門架立桿的換算截面慣性矩，i=7.23cm4； h0 門架的高度，h0=1.90m； i0 門架立桿的截面慣性矩，i0=6.08cm4； a1 門架立桿的凈截面面積，a1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； i1 門架加強桿的截面慣性矩，i1=1.42cm4； a 一榀門架立桿的毛截面積，a=2a1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00n/mm2。 nd調整系數(shù)為0.8。 經計算得到，nd= 0.844.358=35.486kn。 立桿的

38、穩(wěn)定性計算 n nd,滿足要求!5.4 層高6m樓板模板及支架驗算腳手架搭設高度為6.0m，門架型號采用mf1219，鋼材采用q235。門架的寬度 b = 1.20m，門架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。門架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離400mm。梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。面板厚度18mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm4。木方剪切強度

39、1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm4。梁頂托采用8080mm木方。模板自重0.34kn/m2，混凝土鋼筋自重25.10kn/m3，施工活荷載2.50kn/m2。 一、樓板底木方的計算 木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數(shù)為 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q1 = 25.1000.1000.400=1.004kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.3400.400=0.136kn/m (3)活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載(kn/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.5000.400=1.00

40、0kn/m經計算得到，木方荷載計算值 q = 1.2(1.004+0.136)+1.41.000=2.768kn/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kn.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kn) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=1.383kn n2=2.960kn n3=2.383kn n4=2.383kn n5=2.960kn n6=1.383kn 經過計算得到最大彎矩 m= 0.345kn.m 經過計算得到最大支座 f= 2.960kn 經過計算得到最大變形 v= 1.5mm 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.345106/85333.3=4.04n/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)木方抗