手冊第十六章 定稿

1、第十六章 預(yù)應(yīng)力砌體房屋抗震設(shè)計為提高砌體房屋墻體的抗震性能，英國等國家將預(yù)應(yīng)力筋沿墻長均勻布置在空腔或預(yù)留孔洞中并逐一張拉、錨固甚至灌漿，以保護預(yù)應(yīng)力筋并與砌體共同工作，然而，這給施工帶來諸多不便1。為克服均勻配筋所存在的問題并同樣達(dá)到提高砌體墻在平面內(nèi)的抗震性能的最終目的，筆者研究了基于帶構(gòu)造柱組合墻的“集中式預(yù)應(yīng)力抗震磚墻的設(shè)計方法”。通過大量墻片和多層房屋模型乃至加固已破壞模型等不同類型的預(yù)應(yīng)力與非預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的對比試驗，得出了不僅能提高組合墻平面內(nèi)的抗裂、承載與變形能力，尚能全面改善其抗震性能的重要結(jié)論2341819，與此同時也提高了其出平面偏心受壓性能。這一原理和技術(shù)的應(yīng)用對改善和增

2、強砌體房屋的抗震性能，具有十分重要的現(xiàn)實意義。茲就其受力特點和設(shè)計方法簡介于后。第一節(jié) 受力機理與特點一、集中式預(yù)應(yīng)力砌體結(jié)構(gòu)的基本原理與構(gòu)造特點1、如圖16-1-1所示，在12帶構(gòu)造柱組合砌體墻模型的構(gòu)造柱中，后張法張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋并錨固于剛度加大的頂層圈梁頂面，通過圈梁對其下砌體墻的彈性地基梁作用，將預(yù)壓應(yīng)力逐步擴散至砌體墻中，從而以彈性壓力的方式提高砌體摩擦抗剪強度并最終提高其抗震承載力234。圖16-1-1 集中式預(yù)應(yīng)力磚墻試件示意圖2、由圖16-1-2所示預(yù)應(yīng)力磚墻圈梁下砌體預(yù)壓應(yīng)力的分布，可知其實測值與計算值（括號內(nèi)數(shù)值）相當(dāng)吻合，表明其彈性地基梁作用十分顯著。于是通過構(gòu)造柱內(nèi)預(yù)應(yīng)力

3、筋的張拉實現(xiàn)對磚墻的預(yù)壓是完全有效的2。3、文獻(xiàn)3表明，通過圖16-1-3所示的梁柱節(jié)點處的30mm厚預(yù)留縫，將柱內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋的張拉力之9080%（視墻體開洞與否）通過圈梁傳遞至砌體墻上，而僅有1020%通過柱內(nèi)非預(yù)應(yīng)力筋傳給構(gòu)造柱。盡管預(yù)留縫以圖16-1-2 彈性地基梁下的預(yù)壓應(yīng)力分布下的大部分墻柱界面有很強的整體性，但卻由于砌體收縮（燒結(jié)磚墻）遠(yuǎn)小于混凝土（）16，所以不致產(chǎn)生砌體所 受預(yù)壓應(yīng)力通過界面剪應(yīng)力較多地重返給構(gòu)造柱的現(xiàn)象，從而確保有效預(yù)應(yīng)力的建立。當(dāng)然，在完成預(yù)應(yīng)力張拉、錨固后，需用不低于構(gòu)造柱混凝土等級的細(xì)石混凝土或高強砂漿嵌縫，以形成整體性足夠的剛性節(jié)點。4、當(dāng)采用先張法施工

4、時，由于構(gòu)造柱混凝土系在預(yù)應(yīng)力筋張拉錨固后方才澆筑，故能建立更高的墻體預(yù)壓應(yīng)力。其構(gòu)造特點是除圈梁和樓、屋蓋梁均應(yīng)預(yù)留預(yù)應(yīng)力筋孔道外，構(gòu)造柱內(nèi)不必預(yù)留孔道。圈梁和樓、屋蓋梁端底面也不必預(yù)留3050mm厚嵌縫 ，而可直接澆筑柱內(nèi)混凝土。此外尚應(yīng)驗算構(gòu)造柱混泥土未澆筑或未達(dá)到一定強度時，房屋結(jié)構(gòu)的抗風(fēng)承載力，此時現(xiàn)澆樓、屋蓋是協(xié)調(diào)房屋各墻片共同受力的基本保證。(a)無樓、屋蓋梁方案 （b）有樓、屋蓋梁方案圖16-1-3 后張法張拉梁柱節(jié)點的預(yù)留縫二、預(yù)應(yīng)力砌體墻的抗震性能1、盡管圖16-1-1試件預(yù)應(yīng)力筋為冷拉級鋼筋，其張拉控制應(yīng)力也很低（），墻體預(yù)壓應(yīng)力僅為，但卻能提高無洞墻抗裂荷載30%和極限

5、荷載24.7%2；開洞墻分別提高27%和17.8%；當(dāng)開洞墻時，則分別提高41%和59.7%5； 的三層預(yù)應(yīng)力模型房屋較非預(yù)應(yīng)力房屋分別提高14%和31%7；加固后的預(yù)應(yīng)力模型房屋兩者均提高14%19；文獻(xiàn)18的和的抗裂和極限荷載提高的比例還大得多。綜上所述，可知：（1）無論單層或多層，墻片或房屋，燒結(jié)磚或蒸壓粉煤灰磚砌體，開洞與否，預(yù)應(yīng)力大小，其抗裂與抗震承載力均高于相應(yīng)的非預(yù)應(yīng)力砌體結(jié)構(gòu)。（2）在一定的預(yù)應(yīng)力度情況下，砌體墻的抗震承載力隨預(yù)應(yīng)力度的提高而增高。（3）水平加載下開洞墻體的抗裂及承載力必因其抗側(cè)剛度的削弱而有所降低，但施加預(yù)應(yīng)力能彌補開洞的損失以致其抗震承載力與無洞非預(yù)應(yīng)力墻相

6、近5。（4）多層模型房屋因彎曲效應(yīng)的存在而削弱墻體抗剪承載力，但預(yù)應(yīng)力能提高房屋抗彎剛度和承載力。這也是結(jié)構(gòu)抗震中的必須注意的重要方面。2、預(yù)應(yīng)力砌體墻開裂及破壞前夕，由于墻體的往復(fù)位移，產(chǎn)生了越來越難以閉合的交叉斜裂縫，使墻體總體上“膨脹”，甚至墻體的三角形脫離體將左右兩邊柱擠向外側(cè)面而受彎，致使預(yù)應(yīng)力筋的張拉力反而增高，于是在截面計算中可引入預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對抗裂和承載分別為1.1和1.33。3、預(yù)應(yīng)力能有效提高墻體的變形、延性、耗能和延緩剛度退化的性能，從而全面提高砌體墻的抗震能力45781819。4、盡管墻體開洞大大削弱其剛度，但施加預(yù)應(yīng)力卻能予以彌補，以致其抗裂及承載力不致低于無洞非

7、預(yù)應(yīng)力墻5。5、通過三層1:2磚房的空間模型及其破壞后的加固模型的低周反復(fù)加載試驗，進(jìn)一步證實了預(yù)應(yīng)力對砌體結(jié)構(gòu)抗震性能的增強作用7891920。6、采用“變摩擦系數(shù)剪摩理論”的抗剪強度公式和一般的力學(xué)分析方法616對文獻(xiàn)2、5、7、9、20進(jìn)行抗震抗剪強度的計算，表明計算值與實測值吻合較好。第二節(jié) 預(yù)應(yīng)力的設(shè)計一、預(yù)應(yīng)力筋及錨具和張拉控制應(yīng)力1、預(yù)應(yīng)力筋及錨具的類別可根據(jù)其型號和形式、砌體結(jié)構(gòu)的特點和施工技術(shù)條件來選擇（詳文獻(xiàn)15），一般以粗鋼筋和螺絲端桿錨具最為常見，其施工方便，成本低廉。2、預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制力，可參照文獻(xiàn)15依照先張法和后張法分別取值。對房屋層數(shù)不多，總高不大，構(gòu)造柱間

8、距（應(yīng)）不大和抗震設(shè)防烈度不高的情況，可取值偏低，以更能適應(yīng)張拉設(shè)備條件的限制并使砌體房屋具有較大的延性，否則酌情提高。二、預(yù)應(yīng)力損失的計算1、張拉端錨具變形及鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失（1）文獻(xiàn)15方法表16-2-1錨具類別a支承式錨具（鋼絲束鐓頭錨具等）螺帽縫隙1每塊后加墊板的縫隙1錐塞式錨具（鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具等）5夾片式錨具有頂壓時5無頂壓時68注：表中數(shù)值也可根據(jù)實測值確定預(yù)應(yīng)力直線鋼筋 （16-2-1）式中 張拉端錨具變形和鋼筋回縮 值（mm），詳表16-2-1；張拉端至錨固端的距離（mm）。表16-2-2孔道成型方式預(yù)埋金屬波紋管0.0015預(yù)埋鋼管0.001膠管或鋼管抽芯成型0

9、.0014（2）英國規(guī)范BS8810方法10 BS8810認(rèn)為該損失很小，在總損失中已經(jīng)包括，故不單獨計算。2、預(yù)應(yīng)力筋的摩擦損失（1）文獻(xiàn)15方法 這僅適用于在構(gòu)造柱中預(yù)埋有管道或膠囊成型孔道。先張法不考慮。 后張法，因僅有直線預(yù)應(yīng)力筋，故可按下式計算： （16-2-2） 當(dāng)時，可按下式計算： （16-2-3） 式中 張拉端至計算截面的孔道長度（m） 考慮孔道每m長度局部偏差的摩擦系數(shù)，按表16-2-2采用。（2）英國規(guī)范BS8810方法10 英國規(guī)范認(rèn)為當(dāng)砌體預(yù)留孔道較大時，可不計。 （當(dāng)為構(gòu)造柱內(nèi)預(yù)留孔道時，仍宜按文獻(xiàn)15方法計算）3、溫差損失，一般不予考慮。4、預(yù)應(yīng)力筋松弛損失（1）文

10、獻(xiàn)15方法a.預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線普通松馳： （16-2-4）式中系數(shù)，一次張拉，超張拉。低松弛：當(dāng)時 （16-2-5） 當(dāng)時 （16-2-6）b中強度預(yù)應(yīng)力鋼絲 （16-2-7）預(yù)應(yīng)力螺絞鋼絲 （16-2-8）c.熱處理鋼筋一次張拉： （16-2-9） 超張拉： （16-2-10）（2）英國規(guī)范BS5896或BS4486方法10當(dāng)持續(xù)1000h后采用千斤頂張拉且時，??；張拉應(yīng)力時，?。唤橛谄溟g時，插值取值。5、砌體收縮徐變損失（1）文獻(xiàn)15方法15：因此法系混凝土材料收縮徐變，不適于砌體。（2）英國規(guī)范BS5628方法10：此法系將砌體收縮和徐變損失分別計算。.收縮損失：取最大收縮應(yīng)變?yōu)?，損失

11、為，較文獻(xiàn)15之 （先張法）和（后張法）為小。.徐變損失：W.G.Curtin等人建議燒結(jié)磚砌體為（1015）%；混凝土砌塊砌體為 （2530）%。總之，砌體收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失之總和遠(yuǎn)較混凝土為小。6、分批張拉引起之彈性壓縮損失因構(gòu)造柱中預(yù)應(yīng)力筋間距較大，相互影響很小，故分批張拉的預(yù)應(yīng)力損失可不考慮。7、預(yù)應(yīng)力總損失當(dāng)計算所得預(yù)應(yīng)力總損失小于下列數(shù)值時，應(yīng)按下列數(shù)值取值：（1）文獻(xiàn)15方法先張法 ；后張法 。作為以收縮徐變損失為主且較混凝土結(jié)構(gòu)小得多的砌體結(jié)構(gòu)，上述下限值尚可酌情減少。（2）英國規(guī)范BS5628方法10 根據(jù)W.G.Curtin等人的建議，燒結(jié)磚砌體為20%，混凝土砌塊

12、砌體為35%左右。 第三節(jié) 預(yù)應(yīng)力砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震設(shè)計一、預(yù)應(yīng)力砌體構(gòu)件的側(cè)移剛度、地震作用及內(nèi)力計算此處特指預(yù)應(yīng)力帶構(gòu)造柱組合砌體墻在平面內(nèi)按抗震墻，平面外按組合框架來進(jìn)行的抗震設(shè)計。其側(cè)移剛度、地震作用及內(nèi)力計算方法詳見第五章第三節(jié)和第十一章相關(guān)內(nèi)容。二、預(yù)應(yīng)力組合框架柱的正截面抗震承載力計算正截面抗震承載力按第五章第三節(jié)二.3有關(guān)出平面偏心受壓承載力計算公式進(jìn)行計算，但等式右端之抗力項應(yīng)將預(yù)應(yīng)力合力乘以預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)后加入其中并將抗力項除以正截面承載力抗震調(diào)整系數(shù)11。具體方法如下：1、受壓區(qū)高度x按下式確定： （16-3-1）式中分別為砌體和混凝土抗壓強度設(shè)計值；、分別為壓區(qū)砌體截面

13、和混凝土截面對軸力N作用點的面積矩；壓區(qū)鋼筋的強度系數(shù)，當(dāng)為大偏心受壓時，取，當(dāng)為小偏心受壓時?。?、及分別為受壓鋼筋、受拉鋼筋及預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點對軸力N作用點間的距離；受拉鋼筋的應(yīng)力（），按下式確定（正值為拉應(yīng)力，負(fù)值 為壓應(yīng)力）： (16-3-2) 截面破壞時預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力（），由于其位于構(gòu)造柱截面中心，故無論大、小偏心受壓，均不可能屈服?？砂次墨I(xiàn)15 近似公式計算： (16-3-3)式中：預(yù)應(yīng)力筋截面重心軸處混凝土（砌體）法向應(yīng)力為零時的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力，此時應(yīng)將砌體折算為當(dāng)量的混凝土并按下式計算：先張法： （16-3-4） 后張法： （16-3-5） 鋼筋與混凝土的彈模比； 預(yù)應(yīng)力合力在

14、混凝土（砌體亦折算為混凝土）中產(chǎn)生的法向應(yīng)力，按下式計算：先張法： （16-3-6）后張法： (16-3-7) 先張法、后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋及非預(yù)應(yīng)力筋的合力，按下式計算： 先張法： （16-3-8） 后張法： （16-3-9）因預(yù)應(yīng)力筋位于截面重心軸處，故式中之和可根據(jù)假定的偏心大小而選擇其一；、扣除孔道、凹槽后的含砌體、混凝土和非預(yù)應(yīng)力鋼筋折算為混凝土的凈截面積總和為“凈截面積”；為“換算截面積”；、拉區(qū)、壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的混凝土收縮、徐變損失；、拉區(qū)、壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力，先張法： （16-3-10）后張法： （16-3-11）、拉區(qū)、壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋截面積，當(dāng)位于截面重心軸處時，可根據(jù)假定

15、的偏心大小而選擇其一；、拉區(qū)、壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力筋截面積；、分別為先張法換算截面和后張法凈截面重心軸至預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點的距離，按下式計算：先張法： （16-3-12）后張法： （16-3-13）當(dāng)重心軸與預(yù)應(yīng)力和非預(yù)應(yīng)力筋合力點相重合時，取為零；、分別為換算截面和凈截面重心軸至所計算纖維層的距離；、拉區(qū)、壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力點至凈截面重心軸的距離；、拉區(qū)、壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力筋合力點至凈截面重心軸的距離；由預(yù)應(yīng)力在后張法預(yù)應(yīng)力超靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)件中產(chǎn)生的次彎矩，對偏心受壓構(gòu)件取為零。界限壓區(qū)高度系數(shù)，對HPB235取0.55；對HRB335取0.437。此時可先按大偏心受壓來確定a（拉區(qū)預(yù)應(yīng)力和非預(yù)應(yīng)力

16、筋合力作用點至截面近邊緣的距離），以確定值，當(dāng)假定不符合時，改按小偏心受壓計算。2、矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力應(yīng)符合下式： (16-3-14) （16-3-15）式中：承載力抗震調(diào)整系數(shù)，偏心受壓取0.8；當(dāng)軸壓比小于0.15時，??；、壓區(qū)砌體及混凝土截面積，對砌體取為，構(gòu)造柱混凝土為；修正系數(shù)，當(dāng)構(gòu)造柱柱距，取為1.0；當(dāng)，取為0.85；當(dāng)，取為1.1；其余內(nèi)插取值；壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力筋強度系數(shù)，為簡化計算，當(dāng)為大偏心受壓時，近似取為零；當(dāng)為小偏壓時，取為1.0；拉區(qū)鋼筋應(yīng)力，當(dāng)為大偏心受壓時，；當(dāng)為小偏壓時，式中正值為拉，負(fù)值為壓；壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋

17、應(yīng)力，詳公式（16-3-5）截面有效高度，；拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力點至截面近邊緣的距離；、壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力筋、預(yù)應(yīng)力筋合力點至截面近邊緣的距離；軸力至拉區(qū)非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋合力作用點間的距離， （16-3-16）附加偏心距， （16-3-17）軸力初始偏心距，當(dāng)時??；組合墻高厚比。其余符號同前。應(yīng)當(dāng)指出：對截面重心軸處的預(yù)應(yīng)力筋，當(dāng)位于拉區(qū)（大偏壓）時，公式（16-3-14）、及（16-3-15）中的一頂為零；當(dāng)位于壓區(qū)（小偏壓）時，上式中一項為零。并以此關(guān)系計算及。三、預(yù)應(yīng)力組合框架柱的斜截面抗震抗剪承載力計算參照現(xiàn)行砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范14關(guān)于磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱組合墻抗震抗剪強度計算

18、公式進(jìn)行計算。由于該式系針對帶構(gòu)造柱組合墻平面抗震抗剪的受力情況，故對出平面方向的抗震抗剪強度計算，須作作相應(yīng)的調(diào)整處理，即： （16-3-18）式中：抗剪承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取為0.9； 墻體約束修正系數(shù)，當(dāng)計算墻體中僅有一根構(gòu)造柱時，取為1.0，當(dāng)為洞間墻且兩端有構(gòu)造柱時，取1.1； 砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度設(shè)計值, (16-3-19) 砌體抗震抗剪強度的正應(yīng)力影響系數(shù)，詳見文獻(xiàn)11或14相關(guān)表格。應(yīng)注意確定值時，中的除考慮重力荷載代表值引起之外，尚應(yīng)計入預(yù)應(yīng)力合力（詳公式16-3-9）的影響； 、組合框架柱（即組合墻）全截面面積和構(gòu)造柱總截面面積； 構(gòu)造柱參與工作系數(shù)，為偏安全

19、取0.4； 構(gòu)造柱混凝土抗拉強度設(shè)計值15； 構(gòu)造柱縱向鋼筋總截面積，配筋率應(yīng)滿足；其余符號同前。四、預(yù)應(yīng)力組合墻平面內(nèi)抗震抗剪承載力計算1、砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范方法14規(guī)范方法 如公式（16-3-18）。式中 墻體約束修正系數(shù)，一般情況取1.0，構(gòu)造柱間距不大于2.8m時取1.1，其余線性內(nèi)插；在查表確定值時，中的應(yīng)包括預(yù)應(yīng)力合力，且該合力對無洞組合墻應(yīng)乘以預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)3，對開洞組合墻則乘以8；除端部構(gòu)造柱以外的中部構(gòu)造柱的截面總面積，對橫墻和內(nèi)縱墻，時?。粚ν饪v墻，時取；中部構(gòu)造柱參予工作系數(shù)，墻中設(shè)一根時取0.5，多于一根時，取0.4；其余符號同前。2、文獻(xiàn)17建議方法（1）抗剪強度提高系

20、數(shù)法 (16-3-20)式中 考慮正應(yīng)力影響后的砌體抗剪強度，按公式（4-3-8）計算。在該式中的除考慮恒載外，對聯(lián)肢墻尚應(yīng)計入風(fēng)載下的受拉和受壓軸力的影響；剪跨比影響系數(shù)，當(dāng)房屋高寬比時，以來考慮彎曲對抗剪承載力的影響。按以下公式計算： （16-3-21）剪跨比?？扇?.3；考慮構(gòu)造柱作用的墻體抗剪強度提高系數(shù)，非預(yù)應(yīng)力墻取1.15，預(yù)應(yīng)力墻取1.3；截面剪應(yīng)力分布不均勻系數(shù)，矩形截面取1.2，工字形或T型截面取，、分別為全截面與腹板截面面積（均含構(gòu)造柱）；（2）折算截面法 （16-3-22） （16-3-23）式中 、分別為折算截面積、砌體墻凈截面積和構(gòu)造柱截面積； 構(gòu)造柱共同工作系數(shù)，非

21、預(yù)應(yīng)力墻片取0.26，預(yù)應(yīng)力墻片取0.3； 、分別為混凝土及磚砌體彈性模量。（3）摩擦力和銷栓力法 （16-3-24）式中 洞口影響系數(shù)，、分別為墻體凈截面積和毛截面積； 墻體高寬比，、分別為墻體總高與墻寬； 縱筋銷栓力，； 縱向非預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力值， （16-3-25） 恒載引起壓力，當(dāng)為聯(lián)肢墻則應(yīng)計入風(fēng)荷載引起軸向拉力設(shè)計值； 磚墻預(yù)應(yīng)力分配系數(shù)。無洞墻（肢）取0.9，開洞磚墻取0.8；當(dāng)為先張法張拉時，無論墻體開洞與否均取； 預(yù)應(yīng)力合力，詳公式（16-3-9）或（16-3-8） 正應(yīng)力影響系數(shù)，按式（4-3-6）或（4-3-7）計算取值。計算中正應(yīng)力按下式計算 （16-3-26）預(yù)應(yīng)力提高系

22、數(shù)，無洞組合墻取1.33，開洞組合墻取1.58；砌體墻凈截面積（4）并連迭加法 （16-3-27）式中 預(yù)應(yīng)力墻約束修正系數(shù)，構(gòu)造柱間距取1.05，取1.15m；構(gòu)造柱混凝土參加墻體工作系數(shù)，非預(yù)應(yīng)力墻取0.5預(yù)應(yīng)力墻取0.6；構(gòu)造柱非預(yù)應(yīng)力筋參加工作系數(shù)，取0.15。3、預(yù)應(yīng)力組合磚墻抗震剪切承載力計算時，底部加強區(qū)的截面組合剪力設(shè)計值，應(yīng)按下列規(guī)定調(diào)整：一級抗震等級 (16-3-28)二級抗震等級 三級抗震等級 四級抗震等級 式中 考慮地震作用組合的剪力墻計算截面剪力設(shè)計值。4、預(yù)應(yīng)力組合墻的截面應(yīng)符合下列要求：（1）當(dāng)剪跨比時， （16-3-29）（2）當(dāng)剪跨比時， （16-3-30）5

23、、預(yù)應(yīng)力開洞組合墻之連梁仍按非預(yù)應(yīng)力組合墻連梁計算。 四、構(gòu)造柱端圈梁截面設(shè)計與其下砌體局部抗壓驗算方法要點1、圈梁截面設(shè)計應(yīng)考慮樓、屋蓋梁和墻體傳來的荷載以及預(yù)應(yīng)力筋的張拉力（不及損失），并將節(jié)點取得凈寬作為凈跨來計算受彎構(gòu)件正切面和斜截面強度計算，以確定縱筋和箍筋。此時其跨度由節(jié)點構(gòu)造方案確定，否則按最不利情況即取ln=240+260=300mm（240與60分別為構(gòu)造柱和馬牙槎的寬度）。2、圈梁下砌體墻的局部受壓驗算，建議采用下述兩種近視簡化方法：（1）挑梁法：將節(jié)點中心的集中荷載與均布荷載合力之半或1/3或1/4（視為T字墻或十字墻）作為挑梁（忽略圈梁連續(xù)性）之懸臂荷載，以驗算墻體局部

24、抗壓強度。（2）墊梁法：忽略節(jié)點處砌體墻之不連續(xù)性而按墊梁進(jìn)行計算。五、預(yù)應(yīng)力組合墻的構(gòu)造要求1、預(yù)應(yīng)力鋼筋：根據(jù)預(yù)應(yīng)力砌體組合墻的構(gòu)造與施工特點并結(jié)合以往的工程經(jīng)驗，建議采用（1）精軋螺紋鋼筋：，便于用套筒連接，螺帽固定。（2）冷拉、及級肋紋鋼筋：其、500及700，特點是塑性及可焊性好，施工簡單，其中冷拉級應(yīng)注意選用適合的焊接工藝，以保證焊接質(zhì)量。同樣便于螺帽固定。（3）中強度預(yù)應(yīng)力鋼絲、預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋15：由文獻(xiàn)15之表4.2.2-2及表4.2.3-2，將較適合砌體的預(yù)應(yīng)力筋摘錄如表16-3-1。2、混凝土：集中式預(yù)應(yīng)力組合墻的構(gòu)造柱、樓層圈梁混凝土應(yīng)采用不低于C20，頂層圈梁應(yīng)采用不低

25、于C30。3、頂層圈梁截面高度應(yīng)根據(jù)梁頂預(yù)應(yīng)力合力作用下，圈梁底面構(gòu)造柱兩側(cè)砌體的局部受壓及圈梁抗剪強度來確定。其最小高度建議為300mm。其余各層建議200mm。預(yù)應(yīng)力鋼筋強度標(biāo)準(zhǔn)值及設(shè)計值（MPa） 表16-3-1種類符號公稱直徑d(mm)屈服強度標(biāo)準(zhǔn)值fpyk極限強度標(biāo)準(zhǔn)值fptk抗拉強度設(shè)計值fpy抗壓強度設(shè)計值fy中強度預(yù)應(yīng)力鋼絲光面螺旋筋5,7,96208005104107809706509801270810預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋螺紋鋼18,25,32,40,507859806504109301080770108012309004、頂層圈梁縱向鋼筋及箍筋應(yīng)按預(yù)應(yīng)力合力作用下的彈性地基梁抗彎

26、及抗剪承載力計算確定，建議不小于上下各和，在預(yù)應(yīng)力筋兩側(cè)各范圍內(nèi)應(yīng)加密到不大于100、其余各層圈梁按普通圈梁構(gòu)造處理。5、后張法張拉時，柱內(nèi)預(yù)留預(yù)應(yīng)力孔道的尺寸、形式、構(gòu)造方法等詳見參考文獻(xiàn)15。6、后張法張拉端構(gòu)造詳圖16-3-1。待張拉錨固后，以C30細(xì)石混凝土灌實預(yù)留縫，使成剛性節(jié)點。錨具部位二次灌注C30混凝土，以保護錨具，其厚度同圈梁，。其余各層圈梁下預(yù)留縫同法處理。根據(jù)所選用的預(yù)應(yīng)力筋類別決定是否進(jìn)行孔道灌漿。圖16-3-1 后張法張拉端的構(gòu)造7、先張法，張拉端及圈梁與構(gòu)造柱間的節(jié)點構(gòu)造如圖16-3-2所示。（a）張拉端 （b）樓層 （c）組合框架梁端圖16-3-2 先張法張拉端及

27、樓層梁柱節(jié)點構(gòu)造當(dāng)張拉預(yù)應(yīng)力并錨固后澆筑后的混凝土。為增強圈梁和現(xiàn)澆樓（屋）蓋板與構(gòu)造柱的整體性，必須將板中的水平鋼筋錨入梁、柱節(jié)點范圍內(nèi)，直至構(gòu)造柱混凝土澆注完畢并達(dá)到70%設(shè)計強度后方可折模。至于頂層的梁柱節(jié)點預(yù)留縫，為防止混凝土收縮裂縫以保證節(jié)點的整體剛度，必須在達(dá)到70%設(shè)計強度后通圈梁預(yù)應(yīng)力筋孔道連續(xù)澆注細(xì)石混凝土或1:2水泥砂漿將其堵實。中間層亦可不設(shè)預(yù)留縫，但必須將圈梁在柱范圍一段留空，待張拉錨固后隨構(gòu)造柱澆筑成整體。8、構(gòu)造柱內(nèi)縱筋、箍筋的構(gòu)造要求以及拉墻筋的設(shè)置均同第5章第三節(jié)二之第3、9條。9、所有未盡的相關(guān)構(gòu)造要求詳見文獻(xiàn)11、14及15。第四節(jié) 預(yù)應(yīng)力砌體房屋抗震設(shè)計例

28、題【例 16-4-1】某八層磚混住宅詳見例題12-1。墻厚均為240mm，樓（屋）蓋板現(xiàn)澆，厚100mm。采用M10混合砂漿、MU15燒結(jié)多孔磚（3至8層）和MU20（1至2層）。除所有縱橫墻交界處設(shè)有構(gòu)造柱外，在各橫墻段中部增設(shè)構(gòu)造柱。頂層圈梁為，其余各層均為，且縱橫墻均通長設(shè)置，混凝土為C20,構(gòu)造柱內(nèi)設(shè)預(yù)應(yīng)力筋（HRB400）120，后張法張拉控制應(yīng)力，。其余條件同例題12-1。類場地土，7度抗震設(shè)防，試設(shè)計此圈梁并驗算預(yù)應(yīng)力張拉時頂層圈梁下砌體局部承壓及縱、橫墻抗震承載力?！窘狻浚阂?、 預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失的計算除部分按照現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范方法外，尚參考文獻(xiàn)910。后張法張拉控制應(yīng)

29、力1 張拉端錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋囬縮損失螺絲桿端螺帽縫隙和墊板縫隙各1mm ，2預(yù)應(yīng)力筋的摩擦損失鋼管抽芯，直線張拉，那么3預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛損失4徐變損失5收縮損失根據(jù)文獻(xiàn)910取最大收縮應(yīng)變?yōu)椋瓢凑贾饕獙游恢?8層的MU15頁巖多孔磚，M10混合砂漿計算，所以，總的預(yù)應(yīng)力損失為故取80二荷載計算（一）重力荷載代表值計算（活荷載組合值系數(shù)0.5）1屋面總荷載由【例 12-1】可知屋面恒載和陽臺恒載標(biāo)準(zhǔn)值分別為和，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為，則屋面總荷載代表值為2樓面總荷載3墻體自重（未計入門窗重量）(1)一層12,17軸橫墻自重：(2)一層13,15,16軸橫墻自重(3)一層14軸橫墻自重(4) 隔墻

30、自重(5)一層A軸縱墻自重：(6) 一層B軸縱墻自重(7)一層C軸縱墻自重(8)二至八層12,17軸每層橫墻自重(9)二至八層13,15,16軸每層橫墻自重(10)二至八層14軸每層橫墻自重(11)二至八層每層隔墻自重(12)二至八層A軸每層縱墻自重(13)二至八層B軸每層縱墻自重(14)二至八層C軸每層縱墻自重(15)A、C軸每片女兒墻自重（二）重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值計算1屋面總荷載標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計值2樓面總荷載標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計值 3墻體自重設(shè)計值- 19 -（1）一層12,17軸橫墻自重設(shè)計值（2） 一層13,15,16軸橫墻自重（3）一層14軸橫墻自重（4） 隔墻自重（5）一層A軸縱墻自重 (6)

31、一層B軸縱墻自重 (7)一層C軸縱墻自重（8）二至八層12,17軸每層橫墻自重（9）二至八層13,15,16軸每層橫墻自重（10）二至八層14軸每層橫墻自重（11）二至八層每層隔墻自重（12）二至八層A軸每層縱墻自重（13）二至八層B軸每層縱墻自重（14）二至八層C軸每層縱墻自重（15）A、C軸女兒墻自重那么：一層墻體自重設(shè)計值為二至七層墻體自重設(shè)計值為頂層墻體自重設(shè)計值為三頂層圈梁下砌體局部承壓及圈梁抗彎、剪承載力驗算1 按墊梁方法計算頂層圈梁的折算高度：取橫墻中部構(gòu)造柱處為計算單元，C20混凝土，屋面總重力荷載設(shè)計值為1282.46，縱橫墻凈截面面積為15.72，則上部荷載引起的軸力由于預(yù)

32、應(yīng)力對局部承壓起不利作用，故取預(yù)應(yīng)力作用力的分項系數(shù)為1.2，則滿足局部受壓承載力。2 參照挑梁端砌體局部抗壓方法計算由于構(gòu)造柱的存在，圈梁下的砌體不完全連續(xù)，故可按挑梁端砌體局部抗壓計算，此時,均只取實際作用的一半。圈梁通長設(shè)置，取一個單元（柱距2100mm）進(jìn)行計算。圖 16-4-1-13 墊梁（即頂層圈梁）計算為簡化計算并偏于安全，不考慮預(yù)應(yīng)力所在截面梁的連續(xù)性而視為懸臂端，并設(shè)梁端轉(zhuǎn)角變形后跨中脫離其下墻體而產(chǎn)生16-4-1-2所示的彎矩圖。 故應(yīng)按支座截面驗算抗彎、剪承載能力。試按單筋矩形截面驗算：圖 16-4-1-2已知鋼筋為212的HPB235鋼筋，將鋼筋換為214，代入得,滿足

33、要求?？辜舫休d力計算：取,根據(jù)圈梁的連續(xù)性而不考慮集中荷載為主的剪跨比影響。,7kN截面尺寸滿足，但應(yīng)配箍。設(shè)2100箍筋于構(gòu)造柱寬及兩側(cè)各100mm范圍內(nèi)，則Vs=1.2521026539.65kN32kN滿足抗剪要求。四頂層縱橫墻抗震承載能力計算1各層重力荷載代表值八層總重力荷載 2.總的地震作用及各層地震作用按7度設(shè)防，多遇地震=0.08且為多層房屋取總重力荷載代表值為0.85GE，則有3.各層地震剪力4.橫墻抗震承載力（1）橫墻地震剪力計算因橫墻開洞后最短墻肢長寬比接近1，且因橫墻較多，為簡化計算按橫墻截面積分配剪力8層橫墻凈面積水平地震作用分項系數(shù)，則頂層各墻水平剪力為（2）磚墻正應(yīng)

34、力計算將屋面荷載和預(yù)應(yīng)力集中荷載平均分配到圈梁上（3）磚墻抗震計算a)采用抗震規(guī)范公式b) 采用文獻(xiàn)18公式為修正系數(shù)，抗震取0.325；為變摩擦系數(shù)。5.底層橫墻抗震承載能力上部結(jié)構(gòu)傳到底層墻體上的重力荷載代表值為(1)利用公式(2) 采用文獻(xiàn)18公式為修正系數(shù)，抗震取0.325；為變摩擦系數(shù)。6.縱墻抗震承載能力本題目所示平面，實為多單元之中間某單元，今截取之，以進(jìn)行縱墻抗震驗算，而忽略縱向剛度倍增的有利影響，是為簡化計算之舉。又因縱墻段高寬比1.0,故因按其相應(yīng)的剛度進(jìn)行剪力分配，即。頂層A軸線上號墻片h=3.0m,b=2.1m 有兩片，其相對線剛度為 號墻片 h=3.0m,b=1.53

35、m 有四片，其相對線剛度為 號墻片 h=3.0m,b=0.84m 有兩片，其相對線剛度為頂層B軸線上 號墻片 h=3.0m,b=3.96m 有兩片，其相對線剛度為號墻片 h=3.0m,b=7.08m 有一片，其相對線剛度為頂層C軸線上 號墻片 h=3.0m,b=2.1m 有兩片，其相對線剛度為號墻片 h=3.0m,b=1.17m 有四片，其相對線剛度為從上面計算可知B軸上號墻片處于最不利狀態(tài)，取其進(jìn)行驗算。因系現(xiàn)澆樓（屋）蓋，則該墻承受剪及屋蓋重力荷載范圍為，則屋蓋重力荷載為,半層墻重為，則分布在此墻段上的重力荷載代表值為，于是,查得，。該墻段底層抗剪計算從略?！纠?16-4-2】某五層教學(xué)樓

36、（詳見圖12-4-2-1）層高3.6m，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.6m。山墻窗洞為，底層門洞?，F(xiàn)澆樓蓋板厚100mm，主跨橫梁，并與圈梁、構(gòu)造柱整澆成剛性節(jié)點。采用水泥砂漿M15（1、2層）及M10（3至5層），C20混凝土。預(yù)應(yīng)力筋為HRBF400 1F20，非預(yù)應(yīng)力筋為HPB300。張拉控制應(yīng)力，后張法張拉，施工質(zhì)量等級B級。頂層圈梁為，其余各層為。除縱橫墻相交處設(shè)構(gòu)造柱外，各橫墻中點及梁支座處均設(shè)構(gòu)造柱。屋面恒載總和為，屋面活荷載，樓面恒載總和為，活載為。砌體容重為，墻內(nèi)面抹灰，墻外面抹灰，門窗重。8度（一組）設(shè)防。試驗算張拉預(yù)應(yīng)力時圈梁下砌體局部受壓及外縱墻梁端砌體出平面偏心受壓，縱、橫墻平

37、面內(nèi)帶構(gòu)造柱組合墻抗震承載力。圖16-4-2-1 【解】：一、 預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失除部分按照現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范方法外，尚參考文獻(xiàn)9、10。1.張拉端錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋縮損失螺絲桿端螺帽縫隙和墊板縫隙各1mm ，2預(yù)應(yīng)力筋的摩擦損失鋼管抽芯，直線張拉，那么3預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛損失4徐變損失根據(jù)文獻(xiàn)9徐變損失為控制應(yīng)力的10%至15%，今取為12.5%，則5收縮損失根據(jù)文獻(xiàn)910取最大收縮應(yīng)變?yōu)?，水泥砂漿一至二層為M15，三至五層為M10，砌體抗壓強度設(shè)計值為3.22N/mm2和2.67N/mm2，其加權(quán)平均值為MU20磚，M10水泥砂漿 所以，總的預(yù)應(yīng)力損失為故取85二、地震作用計算屋面恒

38、載總和5kN/m2，活載為0.50kN/m2;樓面恒載總和3.25 kN/m2活載為2.5 kN/m2；墻內(nèi)抹灰0.35 kN/m2；墻外抹灰0.45kN/m2；墻容重19kN/m3；混凝土容重25 kN/m3；門洞大門為；教室門為。 1.樓（屋）蓋重力荷載代表值（活荷載組合值系數(shù)取0.5）（1）屋蓋 （2）樓面（3）樓（屋）蓋梁重2墻體自重如下表 (計算過程從略) 表16-4-2-1A(D)軸縱墻B軸縱墻C軸縱墻橫墻山墻（軸1-15）頂層774.36 kN862.52 kN744.54 kN1230.84 kN285.10二至四層666.30 kN863.52 kN743.54 kN1230

39、.84 kN285.22底層804.20 kN1000.41 kN862.74 kN1408.68 kN300.38注:女兒墻已計入頂層墻重。3.各層集中重力荷載4.總的地震作用按8度（地震加速度為0.2g）設(shè)防，多遇地震=0.16則有5.各層地震剪力3、 按框剪結(jié)構(gòu)分析求結(jié)構(gòu)內(nèi)力（橫向）（一）剛度計1.框架剛度計算（1） 梁（C20混凝土，）邊跨柱T型截面計算表 16-4-2-2（2）柱邊柱:將構(gòu)造柱及其相連的磚墻作為組合柱，并按文獻(xiàn)13、14方法折算為混凝土柱（下式中為砌體與混凝土彈模比）其折算截面寬度為組合柱折算截面中柱層數(shù)邊 柱中柱總剛度251（3）框架與磚剪力墻相連的組合構(gòu)造柱作為剪

40、力墻翼緣而計入剪力墻剛度。此框架柱共計有中柱和邊柱各16根。標(biāo)準(zhǔn)層：, , 底 層：, , 平均剛度2.剪力墻剛度計算 （a）墻1 （b）墻2 圖16-4-2-2 剪力墻折算截面根據(jù)剪力墻的有效翼緣寬度規(guī)定，可將剪力墻劃分為下述兩種形式：軸線1和軸線15為墻1，并視為整體小開口墻，共2片；軸線2、5、8、11、14為墻2，共10片?，F(xiàn)將砌體折算成混凝土，于是有圖16-4-2-2所示折算截面，然后計算截面屬性。墻截面的折算截面寬度（1） 墻1 墻面面積，門窗洞面積，且除門洞高2.1m外，所有洞口尺寸均未超過洞間凈距2.1m及洞口至墻邊距離，故可視為整體懸臂墻。墻端翼緣折算寬度。將墻1沿豎向分為若

41、干無洞和開洞墻段，則無洞墻段水平截面如圖16-4-2-2。無洞墻段：開洞墻段：，故取平均值為折算慣性。 考慮洞口削弱，式中洞口立面積，；墻立面面積，；剪力墻毛截面積，根據(jù)圖16-4-2-2之折算截面計算（不扣除洞口）得。此外，當(dāng)應(yīng)考慮剪切變形，于是其等效抗彎剛度式中剪應(yīng)力分布不均勻系數(shù)，取全截面面積與腹板截面積之比值；混凝土剪切模量，；剪力墻總高，。代分值入上式得(2)墻2截面形心同理得，（3）剪力墻總剛度為（二）將樓層處的集中力按基底等效彎矩折算成倒三角形荷載（三）內(nèi)力計算（框剪結(jié)構(gòu)按鉸接體系計算）1.鉸接體系協(xié)同工作計算在倒三角形分布荷載作用下總剪力墻內(nèi)力可以由下列公式算出總框架剪力為其中

42、。由文獻(xiàn)16查,查，如下表 表16-4-2-3層數(shù)518.610-176.18176.18415.00.8063641.091908.69149.17311.40.61312743.813523.63128.0327.80.41927308.164727.54113.9314.20.22645513.605491.0082.2200071365.315872.7202.總框架及總剪力墻內(nèi)力總框架各層柱的剪力近似取上、下樓層處的平均值那么可以得出總框架和總剪力墻內(nèi)力如下表 表16-4-2-4層數(shù)總剪力墻總框架50-176.18162.6843641.091908.63138.60312743.8

43、13523.63120.98227308.164724.5498.08145513.605491.0041.11071365.315872.7203.剪力墻內(nèi)力分配 表 16-4-2-5層數(shù)單片剪力墻剛度總剛度分配系數(shù)總剪力墻內(nèi)力單片剪力墻墻1墻2墻1墻2墻1墻2墻1墻255.6750.151570.0360.3200-176.1800-46.33-8.3345.6750.151570.0360.3203641.071908.63957.60172.2501.9790.2835.6750.151570.0360.32012743.813523.653351.62602.78926.71166.

44、6725.6750.151570.0360.32027308.164727.547182.051291.681243.54233.6115.6750.151570.0360.32045513.605491.0011970.082152.791444.13259.72023.3754.26290.0940.2630.047371365.3145513.6018769.083375.581544.53277.784.框架柱剪力從以上計算可以看出總框架各層剪力均小于，因頂層小于，為安全起見取。，二、三、四、五層邊柱總剪力為，每根邊柱剪力為；二、三、四、五層中柱總剪力為，每根中柱剪力為；一層邊柱總剪力

45、為，每根邊柱剪力為；一層中柱總剪力為，每根中柱剪力為圖 16-4-2-3 水平地震作用內(nèi)力圖四 分層總和法算豎向荷載作用下內(nèi)力1.各層荷載如圖16-4-2-4所示，因邊跨樓（屋）蓋屬雙向板，故應(yīng)按梯形分布荷載計算框架內(nèi)力。當(dāng)考慮地震作用參與組合時，豎向荷載仍按重力荷載代表值，并不考慮活荷載的最不利位置組合。其線荷載為：屋面重 圖 16-4-2-4 樓面重梁自重按梁端彎矩等效求均布荷載：雙向板，代入下式得等效線荷載邊跨頂層邊跨中間層中間跨因未設(shè)梁而系沿2.4m跨傳力的單向板，故中跨僅有板的剛度而無荷載。2.豎向荷載下的框架內(nèi)力計算利用分層總和法對豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行計算時，除底層柱底為固定端

46、外，其他各層柱端均為彈性連接，而分層法計算框架時，為減少誤差，除底層柱底為固端外，其上端及其余各層柱線剛度均應(yīng)乘以折減系數(shù)0.9，相應(yīng)的傳遞系數(shù)改為1/3，底層柱仍為1/2。頂層 中間層 頂層彎矩分配法計算過程如下圖所示圖 16-4-2-5 頂層彎矩分配法計算及彎矩圖圖16-4-2-6 中間層彎矩分配法計算及彎矩圖圖16-4-2-7 底層彎矩分配法計算及彎矩圖將各層分層法求得的彎矩疊加得初始彎矩如圖16-4-2-8。將節(jié)點不平衡彎矩再進(jìn)行一次分配但不再傳遞，最后所得內(nèi)力如圖16-4-2-9所示。圖16-4-2-8 初始彎矩圖 (a) 彎矩圖 (b)剪力圖 (c)軸力圖圖16-4-2-9 分層法

47、計算豎向荷載內(nèi)力圖 五、預(yù)應(yīng)力張拉時圈梁下砌體局部受壓承載力驗算（一）豎向荷載計算因框架梁端圈梁下砌體局部受壓較組合墻更為不利，故僅計算此處。計算框架梁端荷載時，不考慮地震作用并近似按單向板傳力。屋面、樓面梁端支反力屋面活載梁端支反力一、二、三、四層活載梁端支反力屋面梁端支承面以上女兒墻及圈梁自重一、二、三、四層梁端支承面以上墻體自重底層墻體自重基礎(chǔ)頂面墻體總重（二）局部受壓承載力計算1.按挑梁下砌體局部受壓方法計算圖16-4-2-10 頂層圈梁預(yù)應(yīng)力張拉端構(gòu)造將縱墻圈梁在構(gòu)造柱預(yù)留縫處視為兩對稱挑梁,已知MU20磚，M10水泥砂漿，B級施工質(zhì)量，。按施工階段不考慮地震作用。頂層圈梁張拉端構(gòu)造

48、如圖16-4-2-10所示。,張拉時，則，則（安全）2.按墊梁方法計算頂層圈梁的折算高度（窗間墻寬度），近似取并取3.圈梁計算與節(jié)點構(gòu)造（1）抗彎驗算：因在圖16-4-2-10所示圈梁凈跨范圍內(nèi)，有屋面梁（）極大地增強抗彎剛度，故不必驗算。（2）抗剪驗算：取，根據(jù)圈梁的連續(xù)性，不考慮集中 荷載為主的剪跨比影響，于是 ， 截面尺寸滿足，但應(yīng)配箍。設(shè)HPB300雙肢箍筋得，滿足要求。圖16-4-2-11 圈梁配箍構(gòu)造配箍構(gòu)造詳圖16-4-2-11。六、外縱墻梁端砌體出平面偏心受壓承載力計算1.頂層墻體計算由前述組合框架內(nèi)力分析可知，當(dāng)考慮地震組 合時的內(nèi)力設(shè)計值為：墻頂自重,雙向板傳來，豎向荷載框架柱軸力，地震作用框架柱軸力，則。構(gòu)造柱采用，C20混凝土，砌體抗壓強度設(shè)計值為，預(yù)應(yīng)力筋非預(yù)應(yīng)力筋砌體 假定為大偏壓，的作用略而不計，保護層厚度取30mm。根據(jù)文獻(xiàn)1314，由砌體規(guī)范第8.2.4公式代入得：大