模板工程計算

1、模板設(shè)計相關(guān)規(guī)范模板設(shè)計其它一般規(guī)定二、模板設(shè)計相關(guān)規(guī)范n5.1.4 模板中的鋼構(gòu)件設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu) 設(shè)計規(guī)范（GB50017）和冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范（GB50018）的規(guī)定，其截面塑性發(fā)展系數(shù)應(yīng)取1.0。n 組合鋼模板、大模板、滑升模板等的設(shè)計尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)組合鋼模板技術(shù)規(guī)范（GB50214）、大模板多層住宅結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程（JGJ20）和液壓滑動模板施工技術(shù)規(guī)范（GBJ113）的相應(yīng)規(guī)定。n5.1.5 模板中的木構(gòu)件設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005）的規(guī)定，其中受壓立桿應(yīng)滿足計算要求，且其梢徑不得小于80mm。n(1)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 n 1恒荷載標(biāo)準(zhǔn)

2、值n 2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 n 表4.1.1 樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）n 注：除鋼、木外，其它材質(zhì)模板重量見附錄A中的附表A n 當(dāng)采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 ，可按下列公式計算，并取其中的較小值： 2121022. 0VtFc混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖4.1.1所示，所示，圖中圖中h= / ，h為有效壓頭高度。為有效壓頭高度。 其中，為有效壓頭高度（ ）圖圖4.1.1 混凝土側(cè)壓力計算分布圖形混凝土側(cè)壓力計算分布圖形n式一是根據(jù)砼澆筑高度有效壓頭進(jìn)行計算，即任意高度模板側(cè)壓力的最大值。澆筑速度較慢，將造成下部砼已經(jīng)初凝，初

3、凝部分對模板的側(cè)壓可以不作為考慮，故在有效壓頭以外，不進(jìn)行考慮。n計算式中根據(jù)澆筑速度及初凝時間考慮未初凝部分的混凝土側(cè)壓力，也就是說，在此澆筑速度、砼初凝時間及容重等的相同參數(shù)下，澆筑任意高度模板側(cè)壓力的最大值（可以認(rèn)為剛好自初凝面至當(dāng)前澆筑高度液體砼對模板的側(cè)壓力），但一般澆筑高度較小，直至澆筑完畢，第一層砼仍然未初凝，甚至距離初凝時間還較長。那么該值與現(xiàn)場實際情況偏差就較大。遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于實際情況。 n式二是按照實際全澆筑高度全部液態(tài)砼計算，那么可能會出現(xiàn)澆筑速度較慢，初凝快，沒有澆筑完畢下部砼已經(jīng)初凝，該部分砼對模板已經(jīng)沒有側(cè)壓力。計算結(jié)果也遠(yuǎn)大于實際值。 n比如在效壓頭為4米，按計算式一計

4、算結(jié)果就為適用于4米以上的模板側(cè)壓力，式二就適用于4米以下的模板側(cè)壓力。n大于4米時，當(dāng)前澆筑高度4米以下可以認(rèn)為當(dāng)前條件下無側(cè)壓。小于4米時，可以認(rèn)為全部模板承壓。故按照兩式取小值。但在代入?yún)?shù)時要考慮最不利狀況，即初凝時間最長、澆筑速度最快代入計算。 n其中：h有效壓頭高度nh=F/c（m）n泵送混凝土條件下側(cè)壓力由兩個因素決定混凝土初凝時間和混凝土澆筑速度，所以，混凝土初凝時間和混凝土澆筑速度成為確定混凝土對模板的側(cè)壓力大小的關(guān)鍵。n由于這兩個參數(shù)波動特別大，混凝土初凝時間根據(jù)溫度波動，混凝土澆筑速度可在0.1m/h40m/h波動，如此大的差距，對模板的設(shè)計至關(guān)重要，這也正是高支模易發(fā)生

5、垮塌的重要原因。 活荷載活荷載n 1. 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ ）， 當(dāng)計算模板和直接支承模板的小梁時，均布活荷載可取2.5 kN/m2，再用集中荷載2.5 kN進(jìn)行驗算，比較兩者所得的彎矩值取其大值； 當(dāng)計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.5 kN/m2；當(dāng)計算支架立柱及其它支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.0 kN/m2。n注： 對大型澆筑設(shè)備，如上料平臺、混凝土輸送泵等按實際情況 計算；若采用布料機(jī)上料進(jìn)行澆筑混凝土?xí)r，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 取4 kN/m2。n 混凝土堆積高度超過100mm以上者按實際高度計算；n 模板單塊寬度小于150mm時，集中荷載可分布于相鄰的兩塊

6、 板面上。 n2. 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ ），對水平面模板可采用2 kN/m2，對垂直面模板可采用4 kN/m2（作用范圍在新澆筑混凝土側(cè)壓力的有效壓頭高度之內(nèi)）。n 3. 傾倒混凝土?xí)r，對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ ）可按表4.1.2采用。 表4.1.2 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2） 荷載分項系數(shù)表 4.3.2 參與計算模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載的標(biāo)參與計算模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載的標(biāo)準(zhǔn)值組合應(yīng)符合表準(zhǔn)值組合應(yīng)符合表4.3.2的規(guī)定。的規(guī)定。 n注：驗算撓度應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；計算承載能力應(yīng)采用荷載設(shè)計值。 注：L為計算跨度，B為柱寬 表4.

7、4.2 組合鋼模板及構(gòu)配件的容許變形值四、模板設(shè)計其它一般規(guī)定四、模板設(shè)計其它一般規(guī)定n 1、模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件的長細(xì)比應(yīng)符合下列規(guī)定： 1） 受壓構(gòu)件長細(xì)比：支架立柱及桁架不應(yīng)大于150；拉條、 綴條、斜撐等聯(lián)系構(gòu)件不應(yīng)大于200； 2） 受拉構(gòu)件長細(xì)比：鋼桿件不應(yīng)大于350：木桿件不應(yīng)大于 250。 n2、用扣件式鋼管腳手架作支架立柱時，應(yīng)符合下列規(guī)定： 1）連接扣件和鋼管立桿底座應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼管腳手 架扣件（GB15831）的規(guī)定； 2）承重的支架柱，其荷載應(yīng)直接作用于立桿的軸線上，嚴(yán)禁 承受偏心荷載，并應(yīng)按單立桿軸心受壓計算；鋼管的初始 彎曲率不得大于1/1000，其壁厚應(yīng)按實際檢查結(jié)

8、果計算； 3）當(dāng)露天支架立柱為群柱架時，高寬比不應(yīng)大于5；當(dāng)高寬 比大于5時，必須加設(shè)拋撐或纜風(fēng)繩，保證寬度方向的穩(wěn) 定。 五、模板計算五、模板計算n（一 ） 面板可按簡支跨計算，應(yīng)驗算跨中和懸臂端的最不利抗彎強(qiáng)度和撓度，并應(yīng)符合下列規(guī)定： 1、 抗彎強(qiáng)度計算n Mmax 最不利彎矩設(shè)計值，取均布荷載與集中荷載分別作用時 計算結(jié)果的大值；n Wn 凈截面抵抗矩; W=bh2/6n f 材料抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，應(yīng)按本規(guī)范附錄B的規(guī)定采用。 n2、 撓度應(yīng)按下列公式進(jìn)行驗算： 或 本工程剪力墻墻高有4.68m、3.85m、5m、4.5m、3m五種。 F=0.2224200/(25+15) 1.21.2

9、21/2=53.75kN/m2按5m墻高計算：F=245=120kN/m2取小值得混凝土側(cè)壓力為53.75kN/m2強(qiáng)度驗算時的荷載設(shè)計值：(1.253.75+21.4) 0.9=60.57kN/m2撓度驗算時的荷載設(shè)計值：53.750.9=48.37kN/m2圖5-19 剪力墻模板施工示意圖 小于9.68MPa，滿足要求。 2）撓度驗算： 小于L/250225/2500.9mm，滿足要求。(2).(2).內(nèi)楞方木驗算內(nèi)楞方木驗算( (按四跨等跨連續(xù)梁計算按四跨等跨連續(xù)梁計算) )1）抗彎強(qiáng)度驗算：小于L/250450/2501.8mm，滿足要求。(3)(3)外楞鋼管驗算外楞鋼管驗算( (按四

10、等跨連續(xù)梁計算按四等跨連續(xù)梁計算) ) 1）抗彎強(qiáng)度驗算： 作用在鋼管上的集中荷載為 F/=0.2250.45F=0.2250.4551.93=5.26kN小于L/250=450/250=1.8mm，滿足要求。(4)(4)穿墻螺桿及穿墻螺桿及3 3形扣件驗算形扣件驗算 N=FL2=51.930.450.45=10.52kN小于螺桿N=12.9kN，小于3形扣件容許荷載12kN，滿足要求。小于9.68MPa，滿足要求。 B550 mm1600 mm梁： 小于9.68MPa，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 小于L/250350/2501.4mm，滿足要求。 B550 mm1600 m

11、m梁： 小于L/250300/2501.2mm，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 2)抗彎強(qiáng)度驗算A240 mm900 mm梁： 小于15MPa，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 小于15MPa，滿足要求。 3)撓度驗算 A240 mm900 mm梁：小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求.(3)鋼管大楞驗算(按四等跨連續(xù)梁計算)鋼管大楞跨度取600mm計(梁高小于700mm方為1000mm)，方木小楞間距分別為350mm、300mm、200mm，作用在鋼管上的集中荷

12、載間距均按330mm作近似簡化計算。2)抗彎強(qiáng)度驗算 A240 mm900 mm梁： 小于215MPa，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 小于215MPa，滿足要求。 3)撓度驗算 A240 mm900 mm梁： 小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。 撓度驗算荷載設(shè)計值： a.240 mm900 mm梁： 小于9.68MPa，滿足要求。 b.550 mm1600 mm梁： 小于9.68MPa，滿足要求。 B.撓度驗算 取荷載拆減系數(shù)為0.9，轉(zhuǎn)化為線荷載： 小于L/25035

13、0/2501.4mm，滿足要求。 b.550 mm1600 mm梁： 小于L/250200/2500.8mm，滿足要求。 c.300 mm1050 mm梁： a.240 mm900 mm梁： 小于15MPa，滿足要求。 c.300 mm1050 mm梁： 小于15MPa，滿足要求。 B.撓度驗算 取荷載拆減系數(shù)為0.9，轉(zhuǎn)化為線荷載： 小于L/250780/2503.1mm，滿足要求。 b.550 mm1600 mm梁： 小于L/250450/2501.8mm，滿足要求。 c.300 mm1050 mm梁： 小于215MPa，滿足要求。 B.撓度驗算 作用在鋼管上的集中荷載為： 300 mm1

14、050 mm梁: =0.30.45F=0.30.4523.04=3.11kN, 撓度為 小于L/400450/4001.1mm，滿足要求。 550 mm1600 mm梁 =0.30.45F=0.30.4538.88=5.25kN, 撓度為 圖5-20 梁板支模施工示意圖 1)驗算強(qiáng)度荷載設(shè)計值： 250厚樓板：（0.18+6+0.275）1.2+2.51.40.9=10.12 kN/m2120厚樓板：（0.18+2.88+0.132）1.2+2.51.40.9=6.6kN/m2(2)(2)模板驗算模板驗算 取1000mm寬板帶進(jìn)行計算，則線性荷載：250厚樓板：q1=11.240.9=10.12 kN/m q2=7.740.9=6.97 kN/m120厚樓板：q1=7.30.9=6.6kN/m q2=3.820.9=3.44 kN/m1)抗彎強(qiáng)度驗算 250厚樓板： 均小于9.68，滿足要求。2)撓度驗算 250厚樓板：小于L/250300/2501.2mm，滿足要求。 120厚樓板： 2)抗彎強(qiáng)度驗算 250厚樓板 均小于15MPa，滿足要求3