畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）旅館設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、第一章 工程概況和建筑設(shè)計(jì)一、建筑概況1、設(shè)計(jì)題目： 晨光旅館2、建筑面積： 60483、建筑總高度：22.50（室外地坪算起）4、建筑層數(shù)： 六層5、結(jié)構(gòu)類型： 框架結(jié)構(gòu)二、工程概況： 該旅館為六層鋼筋框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約6048m2，建筑物平面為長(zhǎng)方形。走廊寬度2.4m,標(biāo)準(zhǔn)層高3.6m，室內(nèi)外高差0.60m，其它軸網(wǎng)尺寸等詳見(jiàn)平面簡(jiǎn)圖。圖1 框架平面柱網(wǎng)布置三、建筑造型根據(jù)設(shè)計(jì)原則，本設(shè)計(jì)采用“”字型結(jié)構(gòu)體系。這種結(jié)構(gòu)體系符合簡(jiǎn)單、對(duì)稱、規(guī)則的原則。四、平面布置本設(shè)計(jì)在平面上力求平面對(duì)稱，對(duì)稱平面易于保證質(zhì)量中心與剛度中心重合，避免結(jié)構(gòu)在水平力作用下扭轉(zhuǎn)。五、立面設(shè)計(jì)立面設(shè)計(jì)時(shí)首先應(yīng)

2、推敲各部分總的比例關(guān)系，考慮建筑物整體的幾個(gè)方面的統(tǒng)一，相鄰立面的連接與協(xié)調(diào)，然后著重分析各立面上墻面的處理、門窗的調(diào)整和安排，最后對(duì)入口、門廊等進(jìn)一步進(jìn)行處理。節(jié)奏韻律和虛實(shí)對(duì)比，是使建筑立面高于表現(xiàn)力的重要設(shè)計(jì)手法，在建筑立面上，相同構(gòu)件或門窗作有規(guī)律的重復(fù)和變化，給人們?cè)谝曈X(jué)上得到類似音樂(lè)詩(shī)歌中節(jié)奏韻律的效果。立面的節(jié)奏感在門窗的排列組合、墻面的構(gòu)件劃分中表現(xiàn)得比較突出。六、剖面設(shè)計(jì)剖面設(shè)計(jì)主要分析建筑物各部分應(yīng)有的高度，建筑層數(shù)、建筑空間的組合利用，以及建筑剖面中的結(jié)構(gòu)、構(gòu)造關(guān)系，建筑物的平面和剖面是緊密聯(lián)系的。在本設(shè)計(jì)中，層高均為3.6m，電梯布置在建筑物中部，消防疏散用樓布置在建筑

3、物兩端，消防疏散用樓、電梯間均出屋面。七、垂直交通設(shè)計(jì)本工程主要垂直交通工具是電梯，對(duì)電梯的選用及其在建筑物中的合理布置，將使公共建筑的使用更加合理，舒適，同時(shí)還能提高工作效率。本設(shè)計(jì)中電梯布置在建筑平面的中部。除了設(shè)置兩部電梯外，還設(shè)置了兩部防煙樓梯于建筑物的一端。這樣的布置可使建筑物內(nèi)任意點(diǎn)至樓、電梯出口的距離均不大于30m，滿足高層建筑的防火要求。八、防火設(shè)計(jì)1.耐火等級(jí)本工程屬二類建筑（高度不超過(guò)50m的公共建筑），其耐火等級(jí)不能低于二級(jí)。2.防火設(shè)計(jì)要點(diǎn)總平面布局中的消防問(wèn)題選址應(yīng)在交通便捷處，根據(jù)城市規(guī)劃確定的場(chǎng)地位置應(yīng)有方便的道路通過(guò)，要求既靠近干道，便于高層建筑中人群的集散，又

4、便于消防時(shí)交通組織和疏散。應(yīng)設(shè)環(huán)形車道，多層建筑周圍應(yīng)設(shè)寬度不小于3.5m的環(huán)形車道，可以部分利用交通道路，以便消防車能靠近高層主體，能在消防時(shí)有足夠的流線。六、建筑細(xì)部設(shè)計(jì)1、建筑熱工設(shè)計(jì)應(yīng)做到因地制宜，保證室內(nèi)基本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經(jīng)濟(jì)效益。2、建筑體型設(shè)計(jì)應(yīng)有利于減少空調(diào)與采暖的冷熱負(fù)荷，做好建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的保溫和隔熱，以利節(jié)能。3、采暖地區(qū)的保溫隔熱標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合現(xiàn)行的民用建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。4、室內(nèi)應(yīng)盡量利用天然采光。5、客房之間的送風(fēng)和排風(fēng)管道采取消聲處理措施。6、為滿足防火和安全疏散要求，設(shè)有兩部樓梯和兩部電梯。7、客房?jī)?nèi)的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚

5、，墻面貼瓷磚。七、工程做法1、屋面做法：防水層：二氈三油或三氈四油結(jié)合層：冷底子油熱馬蹄脂二道保溫層：水泥石保溫層（200mm厚）找平層：20mm厚1：3水泥砂漿結(jié)構(gòu)層：120mm厚鋼筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚2、樓面做法：鋪地磚樓地面： 120現(xiàn)澆砼板 粉底（或吊頂）15mm厚八、參考資料總圖制圖標(biāo)準(zhǔn)（gb50103-2001）房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（gbj50001-2001）建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)（gbj50105-2001）多層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范（gb50045-95）民用建筑設(shè)計(jì)通則（jgj37-87）第二章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一節(jié) 框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)旅館為六層鋼筋框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約60

6、40m2，建筑物平面為一字形。底層層高3.9m，其它層為3.6m，室內(nèi)外高差0.60m，因畢業(yè)設(shè)計(jì)未給定0.000標(biāo)高所對(duì)應(yīng)絕對(duì)標(biāo)高，框架平面柱網(wǎng)布置下圖所示：一、設(shè)計(jì)資料1、氣象條件本地區(qū)基本風(fēng)壓 0.40kn/，基本雪壓0.35kn/2、抗震烈度：8度第一組，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.02g3、工程地質(zhì)條件建筑地點(diǎn)冰凍深度0.8m；室外地面至地面以下8米范圍內(nèi)輕亞粘土層；建筑場(chǎng)地類別：i類場(chǎng)地土；地下穩(wěn)定水位居地坪-4m以下，地下水無(wú)侵蝕性；二、材料梁、柱、板統(tǒng)一采用混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c30，縱筋采用hpb335，箍筋采用hpb235，板筋采用hpb235級(jí)鋼筋?？蚣芙Y(jié)構(gòu)填充墻材料采用加氣混凝

7、土砌塊，容重8kn/m3。三、 設(shè)計(jì)依據(jù)1、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范gb500072001 2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范gb500092001 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb5000102002 4、建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范gb50001120015、混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范理解與應(yīng)用北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社20026、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范算例中國(guó)建筑工業(yè)出版社20037、房屋結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南第二節(jié) 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算一、 梁柱面、梁跨度及柱高的確定樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm.梁截面高度按梁度的1/12-1/8估算，由此估算的梁截面尺寸見(jiàn)表1,表中還給出了各層梁，柱和板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)。其設(shè)計(jì)強(qiáng)度：c

8、30()1.梁的截面：梁編號(hào)見(jiàn)圖2其中：l1：bh300mm700mm l2：bh300mm700mml3：bh300mm700mml4：bh300mm700mml5：bh300mm650mml6：bh300mm650mm圖2框架梁編號(hào)2.梁的計(jì)算跨度 如圖2-3所示，框架梁的計(jì)算跨度以上柱柱形心線為準(zhǔn)，由于建筑軸線與墻重合，故建筑軸線與結(jié)構(gòu)計(jì)算跨度不同。圖3 梁的計(jì)算跨度3.柱截面的確定由已知條件查表可知該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為二級(jí)，其軸壓比限值=0.8,各層的重力荷載代表值近似取14 kn。由式a 得各層柱截面面積為：對(duì)于邊柱：=1.382.7146=2358.72（kn）=2358.721

9、03/0.814.3=206181.82（mm 2）得出柱截面為500500對(duì)于內(nèi)柱：=1.286.3146=5080.32（kn）=5080.32103/0.814.3=444083.92（mm 2）得出柱截面為700700因此：取柱一層bh700mm700mm；二層bh650mm650mm；三、四、五、六層bh600mm600mm 基礎(chǔ)選用柱下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深2.1 m,基礎(chǔ)高1.5m?？蚣芙Y(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1所示,取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線；梁軸線取至板底，2-6層柱高即層高取3.6m.底層柱高度從基礎(chǔ)頂面算至一層樓底即底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件

10、、室內(nèi)外高差，定為1.20m，一層樓面標(biāo)高為4.200m，故底層柱高為5.400m。 圖4 橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱編號(hào) 二、載荷計(jì)算1 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面（不上人） 30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層 22 三氈四油防水層 0.4kn 20厚水泥砂漿找平層 20 150厚水泥蛭石保溫層 5100厚鋼筋混凝土板 25v型輕鋼龍骨吊頂0.25. kn合計(jì) 4.96 kn 1-5層樓面荷載： 厚瓷磚地面 0.55 100厚鋼筋混凝土板 25 v型輕鋼龍骨吊車 0.25合計(jì) 3.302 屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 0.5 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 =0.3

11、3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計(jì)算 梁，柱可根據(jù)截面尺寸，材料容重及粉刷等計(jì)算長(zhǎng)度上的重力荷載；對(duì)墻，窗，門等可計(jì)算單位面積上的重力荷載。具體過(guò)程略，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1。表1 梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次構(gòu)件b/mh/mr/g/n1邊橫梁0.30.70251.055.5134.6016405.762529.17中橫梁0.30.70251.055.5136.58286.68次梁0.250.60251.053.9385.224491.46縱梁0.30.65251.055.1197.3361345.27柱0.70.7251.1013.4755.4322328.482邊橫梁0.30.70251.055.513

12、4.67516410.172545中橫梁0.30.70251.055.5136.558288.88次梁0.250.60251.053.9385.224491.46縱梁0.30.65251.055.1197.35361354.49柱0.650.65251.1011.6183.6321338.3936邊橫梁0.30.70251.055.5134.7516418.992565.24中橫梁0.30.70251.055.5136.68291.09次梁0.250.60251.053.9385.224491.46縱梁0.30.65251.055.1197.4361363.70柱0.60.6251.109.9

13、003.6321140.48注1） 表中為考慮梁柱的粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷載的增大系數(shù)；g表示單位長(zhǎng)度構(gòu)件重力荷載；n為構(gòu)件數(shù)量注2） 長(zhǎng)度取凈長(zhǎng)，柱長(zhǎng)度取層高 外墻為250mm厚砌塊，外墻面貼瓷磚（0.5）內(nèi)墻面為20mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為： 0.5+0.25 內(nèi)墻為200mm厚砌塊，兩側(cè)均為20mm厚抹灰，則內(nèi)墻單位墻面重力荷載為： 木門單位面積重力荷載為0.2；鋁合金窗單位面積重力荷載為0.4kn/m。4 重力荷載代表值 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值g為計(jì)算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻柱等重量，計(jì)算g時(shí)，各可變荷載的組合值按表1.16的規(guī)定

14、采用，屋面上的可變荷載均取雪荷載。具體計(jì)算過(guò)程略，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2 圖 5 重力荷載代表值 三 框架側(cè)移剛度計(jì)算1 橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算橫向側(cè)移剛度計(jì)算方法如下。橫梁線剛度計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2. 表2 橫梁線剛度類別層次邊橫梁中橫梁172007200表3 柱線剛度計(jì)算表層次 5400700700236006506503600600600 柱的側(cè)移剛度d值按下式計(jì)算d=,為柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)，可由表3所列公式計(jì)算。根據(jù)梁、柱線剛度比的不同，柱分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱等。現(xiàn)以第2層b-3柱的側(cè)移剛度計(jì)算為例，說(shuō)明計(jì)算過(guò)程，其余柱的計(jì)算過(guò)程略，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表46 第2層b-2柱及其

15、與其相連的梁的相對(duì)線剛度如圖3所示，圖中數(shù)據(jù)取自表3和4，由表2.2可得梁柱線剛度比為 表4 中框架柱側(cè)移剛度d值（）層次邊柱（10）中柱（10）0.580.4210356.160.850.4711589.04390082.080.740.2714072.731.070.3518242.42564993.9表5 邊框架柱側(cè)移剛度d值（）層次a-1,a-10b-1,b-100.440.399616.440.640.4310602.7440438.360.550.2211466.670.800.2915115.1553163.64表6 樓梯間框架柱側(cè)移剛度d值（）層次c-4 c-5d-4 d-50

16、.420.3817389.300.130.2913486.5861749.760.470.1920559.780.140.077311.8655743.28將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度，見(jiàn)下表7 表7 框架各層層間側(cè)移剛度層次123456440520.44618157.54618157.54618157.54618157.54618157.54 由表7可見(jiàn)=0.720.7,故該框架為規(guī)則框架。 因?yàn)榭v向框架側(cè)移比橫向縱向框架小，故不用驗(yàn)算縱向框架側(cè)移剛度。四 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算1. 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算（1）橫向

17、自振周期計(jì)算 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移由式計(jì)算。計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表8表8 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移層次68428.68428.6618157.5413.64346.9559325.817754.4618157.5428.72333.31 4 9325.827080.2 618157.54 43.81 304.59 39325.836406618157.5450.89260.7829325.845731.8618157.5473.98201.89110615.65634704440520.44127.91127.91 按式計(jì)算基本周期，其中的量綱為m，取=0.7則 =0.70s（2） 水平地震作用及樓層地震剪力

18、計(jì)算 因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)方案中結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m,質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按式 計(jì)算即： =0.85（13668.73+11190.034+8115.45）=0.8556347.4=47895.29kn 因1.4t 所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震系數(shù)各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按式 將上述和代入可得具體過(guò)程見(jiàn)表10。各樓層地震剪力按式，結(jié)果見(jiàn)表9中表9 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次621.98428.6184586.340.246532.02532.02518.69325.8173459.880.

19、231499.581031.6415.39325.8142684.740.190410.911442.51312.09325.8111909.60.149322.241764.7528.79325.881134.460.108233.571998.3215.410615.657324.240.076164.362162.68 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(jiàn)圖4 圖5 樓層地震剪力（3） 水平地震作用下的位移驗(yàn)算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移分別按式（）=和式u=，計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表11。表中還計(jì)算了各層的層間彈性位移角。 表11 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次65

20、32.02618157.540.8615.8533001/383751031.6618157.541.6714.9933001/197641442.51618157.542.3313.3233001/141631764.75618157.542.8510.9933001/115821998.32618157.543.238.1433001/102212162.68440520.444.914.9154001/1100由表11可見(jiàn),最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/8251/550，滿足的要求，其中。（4） 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算以平面圖中軸線橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例，說(shuō)明計(jì)算方法，其余

21、框架內(nèi)力計(jì)算略?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按式和計(jì)算，其中取自表5，取自表8，層間剪力取自表11。各柱反彎點(diǎn)高度比y按式確定，其中由表查得。本計(jì)算中底層柱需考慮修正值，第2層柱需考慮修正值，其余柱均無(wú)修正。具體過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)下表12表12 各層柱端剪力及彎矩計(jì)算層次邊柱中柱yy63.3532.02618157.5414072.7312.110.740.3011.9927.9718242.4215.701.070.3618.6531.1653.31031.6618157.5414072.7323.480.740.4030.9946.4918242.4230.441.070.4545.2055.2543

22、.31442.51618157.5414072.7332.840.740.4245.5262.8618242.4242.571.070.4664.6275.8633.31764.75618157.5414072.7340.180.740.4559.6772.9318242.4252.081.070.5085.9385.9323.31998.32618157.5414072.7345.490.740.5075.0675.0618242.4258.971.070.5097.3097.3015.42162.68440520.4410356.1651.480.580.72197.6763.141158

23、9.0456.890.850.65199.68107.52注：表中m量綱為v量綱為。 梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按式， 和 和式計(jì)算。其中梁線剛度取自表3，具體過(guò)程見(jiàn)表13。 表13 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次 邊梁 中橫梁 柱軸力邊柱n中柱n627.9721.345.49.139.829.822.19.35-9.13-0.22558.4850.625.420.2023.2723.272.122.16-29.33-2.18493.8582.935.432.7438.1338.132.136.31-62.07-5.753118.45103.135.441.0347.4247.422.145.

24、16-103.1-9.882134.73125.515.448.1957.7257.722.154.97-151.29-16.661138.2140.305.451.5764.5264.522.161.45-202.86-26.54注：1）柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力。當(dāng)為左震時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。 2）表中m單位為kn.m,v的單位為kn，n的單位為kn，l的單位為m 。水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖5所示。 圖6 左地震作用下框架彎矩，梁端剪力及柱軸力圖五 橫向風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算（1） 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式?；撅L(fēng)壓=0.55由

25、荷載規(guī)范第7.3節(jié)查得（迎風(fēng)面）和（背風(fēng)面）。b類地區(qū)，h/b=21.9/64.8=0.338，且高度不超過(guò)30m故不考慮風(fēng)振系數(shù)影響，取fz=1.0同時(shí)將基本風(fēng)壓wo乘以增大系數(shù)1.05即可滿足要求。取軸線橫向框架，其負(fù)載寬度為7.8m,由式得沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q= 根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度，,代入上式可得各樓層標(biāo)高處的 q(z),見(jiàn)下表14；q(z)沿房屋高度的分布見(jiàn)圖 6（a）表14 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次621.91.001.261.04.1912.619518.60.8491.221.03.4452.153415.30.6991.151.02.6741.67131

26、2.00.5481.051.01.9141.96128.70.3971.031.01.3600.8515.40.2471.011.00.8300.519 （a）風(fēng)荷載沿房屋高度的分布（單位:） (b)等效節(jié)點(diǎn)、集中風(fēng)荷載（單位:kn） 圖7 框架上的風(fēng)荷載 荷載規(guī)范規(guī)定，對(duì)于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)來(lái)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。本設(shè)計(jì)中房屋高度h=21.8m30m,且h/b=1.351.5,風(fēng)壓脈動(dòng)的影響較小。因此，該房屋無(wú)需考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響?？蚣芙Y(jié)構(gòu)分析時(shí)，應(yīng)按靜力等效原理將圖6（a）的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載，如圖6（b）所示，集中荷載： （2.674-1.

27、914）+（1.671-1.196）kn （2） 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算. 根據(jù)圖6（b）所示的水平荷載由式計(jì)算層間剪力，然后依據(jù)表5求出軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式計(jì)算各層的相對(duì)側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移。計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表15表15 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計(jì)算層次12345640187.3112.2614.2618.3818.0574.4470.2662.9550.6936.4318.0543890.464630.364630.364630.364630.364630.31.701.090.970.790.560.281.702.793.764.545.15.381/31481/20191/3

28、0961/40441/50321/12700 由表15可見(jiàn)，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/2661遠(yuǎn)小于1/550，滿足規(guī)范要求。（3） 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算.風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算過(guò)程與水平地震作用下的相同。以軸為例。 表16 風(fēng)荷載作用下各層柱端剪力及彎矩計(jì)算層次邊柱中柱yy63.318.0564630.314072.733.930.740.303.899.0818242.425.091.070.366.0510.7553.336.4364630.314072.737.930.740.4010.4615.7018242.4210.281.070.4515.2718.6

29、643.350.6964630.314072.7311.040.740.4215.3021.1318242.4214.311.070.4621.7225.5033.362.9564630.314072.7313.70.740.4520.3424.8718242.4217.771.070.5029.3229.3223.370.2664630.314072.7315.300.740.5025.2525.2518242.4219.831.070.5032.7232.7215.474.4443890.410356.1617.560.580.7268.2726.5511589.0419.150.850.

30、6567.2236.19 注：表中m量綱為v量綱為。表17 風(fēng)荷載作用下梁端彎矩，剪力及柱軸力計(jì)算層次 邊梁 中橫梁 柱軸力邊柱n中柱n69.087.365.43.043.393.392.13.23-3.04-0.19519.5916.935.46.767.787.782.17.41-9.8-0.84431.5927.935.411.0212.8412.842.112.23-20.82-2.05340.1734.965.413.9116.0816.082.115.31-34.73-5.752405942.505.415.3919.5419.542.118.61-50.12-8.97151.84

31、7.215.418.3421.7021.702.120.67-68.46-11.3注：1）柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力。當(dāng)為左震時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。 2）表中m單位為kn.m,v的單位為kn，n的單位為kn，l的單位為m.軸線橫向框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩。梁端剪力及柱軸力見(jiàn)圖7 （a）框架彎矩圖 (b) 梁端剪力及柱軸力圖圖8 橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力和軸力圖六 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算1 橫向框架內(nèi)力計(jì)算（1） 計(jì)算單元 取軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為8.0m,如圖8所示。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線

32、所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。圖9 橫向框架計(jì)算單元2 荷載計(jì)算 （1） 恒荷計(jì)算 圖10 各層梁上作用的恒載 在圖9 中，對(duì)于第6層 為房間和走道板傳給橫梁的梯形和三角形荷載，由圖9所示幾何關(guān)系可得： 分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒荷載，它包括梁自重、樓板重、女兒墻等重力荷載。計(jì)算如下： =183.519kn 5.4/2 =189.111kn 集中力矩： 對(duì)25層，包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載形式。其它荷載計(jì)算方法同第6層，結(jié)果為： =

33、166.82kn 1.975.4/2+3.685.4/2（7.2-0.6） =218.61kn對(duì)1層 =223.595kn +1.975.4/23.685.4/2（7.2-0.7）=216.59kn （2） 活荷載計(jì)算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖10所示。 圖11 各層梁上作用的活載對(duì)于第6層： =75.78kn 同理，在屋面雪荷載作用下 對(duì)25層 對(duì)1層 將以上計(jì)算結(jié)果匯總表18，表19。 表18 橫向框架恒載匯總表層次63.9381.9718.3714.13166.82189.1127.5328.37253.9381.9711.886.93166.82218.6127.5328

34、.3713.9381.9711.886.93223.60127.5136.7237.82表19 橫向框架活載匯總表層次67.2（1.62）4.2（1.35）19.44（7.5）75.78（11.76）2.196（1.13）11.37（1.62）257.24.219.4475.785.007.8417.24.219.4475.786.6510.453 內(nèi)力計(jì)算 梁端、柱端彎矩采用二次分配法計(jì)算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。其中恒荷載彎矩計(jì)算過(guò)程及所得的彎矩如圖11所示，活荷載彎矩計(jì)算過(guò)程及所得的彎矩如圖12所示。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力疊加而得。柱軸

35、力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表20和表21。 圖12 恒荷作用下的彎矩分配及彎矩圖（m單位：） 表20 恒荷作用下梁端剪力及柱軸力（kn） 層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力ab跨bc跨ab跨bc跨ab跨bc跨a柱b柱655.7112.96-0.17055.5455.8812.96245.34278.01239.13271.18551.369.53-0.17050.8451.889.53518.36551.03551.01583.68451.369.53-0.26051.151.629.53791.64824.31862.63895.30351.3

36、69.53-0.26051.151.629.531064.921097.591174.251206.92251.369.53-0.26051.151.629.531338.201370.871485.871518.54151.369.53-0.33051.0351.699.531609.491682.261797.561870.3 表21 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（kn）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力ab跨bc跨ab跨bc跨ab跨bc跨a柱b柱=618.14（4.09）4.5（1.01）-0.24（-0.01）017.9（4.08）18.38（4.1）4.5（1.01）515.2

37、5（11.58）75.13（16.87）518.144.5-0.05（-0.07）018.09（18.07）18.19（18.21）4.5102.69（63）150.07（91.83）418.144.5-0.13018.0118.274.5154.05（114.36）225.09（166.85）318.144.5-0.13018.0118.274.5205.41（165.72）300.11（241.87）218.144.5-0.13018.0118.274.5256.77（217.08）375.13（316.89）118.144.5-0.13017.9718.314.5308.09（268.4

38、）451.09（391.95）注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值為屋面作用雪荷載（）,其它層樓面作用活荷載（）對(duì)應(yīng)的內(nèi)力，v向上為正。圖13 活荷載作用下的彎矩分配及彎矩圖（m單位：kn.m） 4 橫向框架內(nèi)力組合（1） 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí) 結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素由表確定。由表2.9可知，本工程的框架為三級(jí)抗震等級(jí)。（2） 框架梁內(nèi)力組合 本設(shè)計(jì)方案中考慮了四種內(nèi)力組合，即， ，。此外，對(duì)于本方案這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合見(jiàn)表22，表中，兩列中的梁端彎矩m為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（調(diào)整系數(shù)為0.75）。現(xiàn)以第一層ab跨

39、梁考慮地震作用的組合為例，說(shuō)明各內(nèi)力的組合方法。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。由圖13可得圖14 均布和梯形荷載作用下的計(jì)算圖形 圖15 均布和三角形荷載作用下的計(jì)算圖形 若，說(shuō)明,其中x為最大正彎矩截面至a支座的距離，則x可由下式求解：，將求得的x值代入下式即可求得跨間最大正彎矩值 。 若，說(shuō)明，則 ；若，則 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的的計(jì)算公式（圖14） x 由下式解得： 本設(shè)計(jì)中，梁上荷載設(shè)計(jì)值 左震 37.28- 則x可由 解得x=0.89m.則 =159.98右震 則 =804.80

40、剪力計(jì)算：ab凈跨 左震： 右震 則 表22 框架梁內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力一層am-69.86-18.4860179.71-31.52-182.72104.03-246.41-112.79-109.70146.78v51.0317.9717.2052.8562.21105.552.48105.5486.8688.39m-71.62-19.3853.50169.13-177.77-42.95-238.0891.72-116.07-113.08v51.6918.3117.2052.85106.7763.43106.293.2388.0987.66m-7.38-3.1460.28190.5763.14-88.77177.75-193.86-13.10-13.25187.95v9.534.540.19127.05-33.5367.75-113.27134.4817.3717.74跨間119.98603.48238.79238.79四層am-70.55-18.7729.9106.17-70.64-145.9831.57-175.46-114.01-110.94118.22v51.1018.018.6