簡直轉(zhuǎn)連續(xù)不同跨徑比較橋梁畢業(yè)設(shè)計1

1、湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）a部分：30m設(shè)計書第1章 設(shè)計資料1.1、背景 石牛大橋位于浙江省麗水市境內(nèi)，工程起自水閣工業(yè)區(qū)主干路進城連接線與水閣中二路交叉口（k2+980.000）向西布線，在東岸村附近徬依低山丘，正交跨越大溪，經(jīng)碧湖一號路與規(guī)劃中的碧湖區(qū)主干道石牛大橋相接（k4+388.384），總線位呈東北至西南走向，路線全長1.408公里。k2+980至k3+140段道路東側(cè)緊鄰道路有一8米寬的雨水渠，至k3+140處雨水渠正交穿過道路至道路西側(cè)，此處設(shè)一8米跨徑的小橋，橋?qū)?3米（3m人行道+12m車行道+3m中央綠化帶+12m車行道+3m人行道），上部采用鋼筋混凝土空心板，下部采

2、用輕型薄壁臺，基礎(chǔ)為100cm鉆孔灌注樁。k3+811.00處有一小渠，設(shè)32.5m鋼筋混凝土蓋板涵。石牛大橋的起訖點樁號為k3+440.98k3+769.02,全橋長328.04m,橋?qū)?1.5m(3m人行道+12m車行道+3m中央綠化分隔帶+12m車行道+3m人行道）上部采用（640m）先簡支后連續(xù)的t梁。1.2、主要技術(shù)指標(biāo)(1)道路等級：一級(2)設(shè)計行車速度：60 km/h；(3)橋面寬度：11.25m(行車道)+3m (人行道，包括欄桿)；(4)荷載等級：城市-a級(5)城市防洪標(biāo)準(zhǔn)：100年一遇；(6)設(shè)計洪水頻率1/100：q=1/100=1580 m3/s；(7)橋上橫坡：雙

3、向1.5；人行道橫坡1（向橋中心傾斜）(8)橋上縱坡：0.914；(9)通航標(biāo)準(zhǔn)：不考慮通航要求。1.3、材料規(guī)格材料：(1)、 混凝土:上部t 梁、濕接縫、橫隔板、t 梁梁端濕接頭、孔道壓漿采用c50級混凝土,橋面鋪裝及伸縮裝置槽口采用瀝青混凝土。(2)、 普通鋼材: 普通鋼筋采用r235 鋼筋及hrb335 鋼筋,其技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)必須符合鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋(gb13013 - 1991) 及鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋(gb1499 - 1998) 的規(guī)定。(3)、預(yù)應(yīng)力鋼材:采用公路鋼筋混凝土急預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（jtg d622004）中d=15.2mm的鋼絞線，公稱面積為140mm

4、2,標(biāo)準(zhǔn)強度f pk = 1 860 mpa。(4)、采用預(yù)埋圓形和扁形塑料波紋管成型。(5)、支座：采用聚四氟乙烯滑板橡膠支座和板式橡膠支座，其技術(shù)性能及規(guī)格應(yīng)符合jt/t42004公路橋梁板式橡膠支座要求，其安裝應(yīng)按廠家的要求執(zhí)行。1.4、設(shè)計依據(jù)及參考書(1)公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（jtgb012003）(2)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(jtgd60-2004)(3)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(jtgd62-2004)1.5、基本計算數(shù)據(jù)根據(jù)公預(yù)規(guī)中各條規(guī)定，混凝土，鋼絞線和鋼筋的各項基本數(shù)據(jù)以及在各個階段的容許值。1.6、橋型布置石牛大橋采用630m六跨連續(xù)梁?？鐝剑簶?biāo)準(zhǔn)跨徑30m

5、; 梁長29.92m;計算跨徑29.2m; 梁縫0.08m 。第2章 設(shè)計要點以及構(gòu)造尺寸擬定2.1、設(shè)計要點本橋上部結(jié)構(gòu)為六跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，采用先簡支后連續(xù)施工方法。預(yù)應(yīng)力鋼束必須待混凝土立方體強度達(dá)到設(shè)計強度等級的90后（且齡期不小于4天），方可張拉。預(yù)制梁內(nèi)正彎矩鋼束采用兩段張拉，錨下控制應(yīng)力為0.6f pk =1116mpa;墩頂橋面現(xiàn)澆層負(fù)彎矩鋼束采用單端張拉，錨下控制應(yīng)力為0.60f pk =1116mpa。2.2、結(jié)構(gòu)尺寸的擬訂2.2.1主梁片數(shù)與主梁間距本橋共七片梁，主梁間距為2.108m,其中濕接縫的寬度為0.508m。主梁橫斷面布置圖如下所示。圖2.1 主梁橫斷面布

6、置圖2.2.2主梁結(jié)構(gòu)尺寸擬訂梁高 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為1/401/50之間。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高只是增加腹板高度，而混凝土用量增加不多，卻能顯著節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量。連續(xù)梁在支點和跨中的梁估算值：等高度梁： h=（）l，常用h=（）l。而此設(shè)計采用等高度的t，主梁采用t形截面，梁高190cm,搞垮比,滿足要求。頂板厚度確定t形截面頂板厚度通常主要考慮兩個因素：橋面板橫向彎矩的受力要求和布置縱向預(yù)應(yīng)力束和橫向受力鋼筋的構(gòu)造要求。根據(jù)以上要求確定t梁頂板厚度15cm。腹板厚度

7、主梁的梁肋寬為梁高的1/61/7且不應(yīng)小于14cm,則取梁肋寬為20cm。翼板厚度 取翼緣板厚度為15cm 。 橫隔板橫隔板的設(shè)置間距不應(yīng)該大于10嗎，在每橋跨四分點及支座處設(shè)置橫隔板，間距為7.5m,橫隔板厚度20cm高度150cm。馬蹄尺寸 寬40cm，高20cm，直角邊為13cm的腋。濕接縫尺寸 50.8cm15cm 橋面鋪裝： 11cm的瀝青混凝土上部結(jié)構(gòu)圖 圖2.2 主梁詳圖 2.3、截面特性由于大部分控制截面跟跨中截面一樣，因而這兒只計算跨中截面的界面特性?？缰羞吙绾椭锌缃孛嬗植顒e，因而應(yīng)分別計算。由軟件中截面特性的查詢可得：（是截面質(zhì)心距截面上表面的距離） 由軟件取值為： 第三章

8、 結(jié)構(gòu)模型主橋上部結(jié)構(gòu)采用簡支轉(zhuǎn)連續(xù)施工，結(jié)構(gòu)計算采用midas6.7.1進行電算，輔以手算校核。3.1、結(jié)構(gòu)離散化的基本原則3.1.1結(jié)構(gòu)離散時應(yīng)遵循以下三個基本原則（1）計算模型應(yīng)盡量符合實際結(jié)構(gòu)的構(gòu)造特點和受力特點，以保證解的真實性。（2）保證體系的幾何不變性，特別是在錯綜復(fù)雜的轉(zhuǎn)換過程中更應(yīng)注意，同時要避免出現(xiàn)與實際結(jié)構(gòu)受力不符的多余聯(lián)結(jié)。（3）在合理模型的前提下，減少不必要的結(jié)點數(shù)目，以縮短計算時間，減少后處理工作量。3.1.2桿系單元的劃分應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的構(gòu)造特點，實際問題的需要以及計算精度的要求來決定。因此，用來劃分單元的結(jié)點，應(yīng)在以下位置設(shè)置：（1）各關(guān)鍵控制截面處；（2）構(gòu)件交接

9、點、轉(zhuǎn)折點；（3）截面突變處；（4）不同材料結(jié)合處；（5）所有支承點（包括永久和臨時支承）；（6）對于由等截面直桿組成的橋梁結(jié)構(gòu)，除梁、柱等構(gòu)件的自然交結(jié)點處必須設(shè)置結(jié)點外，桿件中間結(jié)點的多少，對計算精度并無影響。一般根據(jù)驗算截面的布置以及求算影響線時單位力作用點的要求，來確定所需的中間結(jié)點；（7）對于變截面桿或曲桿結(jié)構(gòu)，盡量細(xì)分，使折線形模型盡可能接近實際曲線結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)。3.1.3橋梁具體單元劃分本橋全長180m，全梁共分990個單元，最小的單元長度0.8m，最長的單元長度2m，本橋型的單元劃分：14*2m+1*1.2m+1*0.8m(僅列出了一跨的單元分配，q其余五跨單元劃分與此跨一致

10、)。3.2全橋施工階段劃分3.2.1橋梁劃分施工分段原則（1）有利于結(jié)構(gòu)的整體性，盡量利用伸縮縫或沉降縫、在平面上有變化處以及留茬而不影響質(zhì)量處。 （2）分段應(yīng)盡量使各段工程量大致相等，以便于施工組織節(jié)奏流暢，使施工均衡。 （3）施工段數(shù)應(yīng)與主要施工過程相協(xié)調(diào)，以主導(dǎo)施工為主形成工藝組合。工藝組合數(shù)應(yīng)等于或小于施工段數(shù)。 （4）分段的大小要與勞動組織相適當(dāng)，有足夠的工作面。3.2.2施工分段劃分要點(1)全橋主梁分段為990個單元。763個節(jié)點。全橋整體采用簡支轉(zhuǎn)連續(xù)施工法。本模型共建立了三個結(jié)構(gòu)組（簡支階段即除去主梁接縫所在單元后全部單元，連續(xù)階段即接頭所在單元，濕接縫澆筑虛擬橫梁單元），三

11、個邊界組（簡支梁內(nèi)、簡支兩端，永久支座）、四個荷載組（自重、預(yù)應(yīng)力一、預(yù)應(yīng)力二、二期）和兩個鋼束組（鋼束1、鋼束2）。(2)濕接縫采用虛擬橫隔梁模擬(3)施工階段;臨時支座采用一般支撐模擬，永久支座采用彈性支撐模擬。(4)結(jié)構(gòu)組的定義(圖3-1)以及施工過程的截圖（圖3.2、3.3、3.4、3.5、3.6）如下： 圖3.1 構(gòu)組定義圖3.2 第一施工階段定義過程圖圖3.3 第二施工階段定義過程圖圖3.4 第三施工階段定義過程圖圖3.5 第四施工階段定義過程圖圖3.6 第五施工階段定義過程圖 第四章 恒載作用的內(nèi)力計算 在恒載內(nèi)力計算之前，先對施工過程給與簡要介紹，第一施工階段為預(yù)制主梁，待混凝

12、土達(dá)到設(shè)計強度90%后張拉正彎矩區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼束，并壓住水泥漿，再將各跨預(yù)制t梁安裝就位，形成有臨時支座支撐的簡支梁狀態(tài)；第二施工階段首先澆注第、跨連續(xù)段接頭混凝土，達(dá)到設(shè)計強度后，張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束，并壓住水泥漿，形成六跨連續(xù)梁。第三施工階段拆除全橋的臨時支座，主梁支承在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，在澆注主梁橫向接縫；第四施工階段進行防護欄及橋面鋪裝施工。由以上施工階段的分析可知：結(jié)構(gòu)恒載是分階段形成的，主要包括預(yù)制t梁一期恒載集度（g1），成橋后橋面鋪裝二期恒載（g2）。根據(jù)本設(shè)計橫斷面的具體構(gòu)造特點及平面桿系有限元計算分析的特點，恒載計算時將空間橋跨結(jié)構(gòu)簡化為平面結(jié)構(gòu)進行分析，即只對由單

13、片梁夠成的六跨簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁進行結(jié)構(gòu)分析，恒載空間效應(yīng)按每片梁均分考慮（將橋面鋪裝和欄桿及其他空間效應(yīng)給七片梁均攤）。根據(jù)上面的主梁截面特性，恒載計算應(yīng)分邊跨、中跨分別計算。又因主梁采用c50鋼筋混凝土，有通用規(guī)范可知其容重為25kn/m326kn/m3，在此取25 kn/m3。恒載集度計算公式采。4.1一期恒載（主梁自重）g1中=a125kn/m3=0.775225=19.38kn/mg1邊=a225kn/m3=0.758125=18.95kn/m4.2二期恒載（包括欄桿、人行道、橋面鋪裝） 橋面鋪裝采用11cm的瀝青混凝土鋪裝，且鋪裝層寬為11.25m，瀝青混凝土重度為24kn/m3，一側(cè)護

14、欄按每延米0.3m3混凝土計，混凝土重度按25kn/m計，因橋橫向由7片梁組成，則每片梁承擔(dān)的全部二期永久作用效應(yīng)的1/7。 g2=(0.1111.2524+10.325)/7=5.59kn/m 4.3橫隔梁重力根據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸一塊預(yù)制橫隔板的體積為：v橫=0.21.512.648=3.79m3全橋共有25片橫隔板，則起每延米的自重為:g橫=（0.21.512.6482525）/(7180)=1.88kn/m4.4計算結(jié)果由施工過程可知，g1適用于主梁第一、二、三施工階段恒載內(nèi)力計算，g2+g1適用于第四施工階段恒載內(nèi)力計算，則根據(jù)單元劃分及相應(yīng)的恒載集度，采用平面桿系有限元專用軟件進行恒內(nèi)力計算

15、。其匯總表見表4.1：表4.1 恒載集度匯總表適用施工階段梁類一期恒載二期恒載恒載匯總、中19.3819.38邊 18.9518.95中19.385.5924.97邊18.955.5924.544.5恒載內(nèi)力匯總4.5.1第一施工階段第一施工階段六跨簡支梁狀態(tài)，支座為中臨時和邊永久組，荷載為自重。下圖為第一施工階段的彎矩和剪力內(nèi)力圖，下表為剪力和彎矩的內(nèi)力匯總（僅列出第一跨各單元的內(nèi)力，其他各跨相應(yīng)位置各單元內(nèi)力與第一跨各單元一致，說明；本表僅列出第一跨各個單元的內(nèi)力，剪力單位：kn，彎矩單位：kn.m）。圖4.1 第一個施工階段彎矩圖由上表可知：mmax=2386.53kn.m,位于跨中截面

16、；mmin=0，位于支點截面。圖4.2 第一個施工階段剪力圖由圖4.2可知：qmax=339.52kn，位于支點右側(cè)，qmin=-339.52kn,位于支點左側(cè)表4.2 在第一施工階段恒載內(nèi)力表單元階段位置軸向 剪力-y 剪力-z 扭矩 彎矩-y 彎矩-z 1cs1i1-0.17-3.45-339.52-1.8002cs1i26.59-0.57-282.68-0.46596.79-4.613cs1i36.68-0.57-240.89-0.461103.99-3.474cs1i46.71-0.57-199.11-0.461527.63-2.335cs1i56.77-0.57-157.33-0.4

17、61867.71-1.196cs1i66.83-0.57-115.54-0.462124.22-0.057cs1i76.83-0.57-73.76-0.462297.161.098cs1i86.83-0.57-31.98-0.462386.532.239cs1i910.21-0.0734.660.542367.97-0.5710cs1i1010.21-0.0776.440.542240.7-0.4311cs1i1110.16-0.07118.230.542029.87-0.2812cs1i1210.12-0.07160.010.541735.46-0.1313cs1i139.77-0.0720

18、1.810.291357.490.014.5.2第二施工階段第二施工階段為各個簡支梁合攏，當(dāng)現(xiàn)澆梁段達(dá)到設(shè)計強度以后張拉負(fù)預(yù)應(yīng)力。下圖為第一施工階段的彎矩和剪力內(nèi)力圖，下表為剪力和彎矩的內(nèi)力匯總表（本表僅列出了控制截面單元內(nèi)力）。圖4.3 第二施工階段彎矩圖由上表可知：mmax=2398.9.53kn.m,位于跨中截面；mmin=0，位于支點截面。圖4.4 第二施工階段剪力圖由圖4.2可知：qmax=-350kn，位于支點右側(cè)，qmin=-350kn,位于支點左側(cè)表4.3 第二施工階段的恒載內(nèi)力單元號剪力（kn）彎矩(kn/m)單元號剪力（kn）彎矩(kn/m)1-331.34055-168.

19、831588.164-159.571790.3459-12.142266.798-2.882399.5263168.711588.64942.742367.6167-7.411.5912178.541648.4672-168.821588續(xù)上表16-7.2911.6976-12.132266.5321-168.621588.8580158.251670.1925-11.932265.9384-6.4310.6729168.861587.4889-178.561647.3133-7.2611.5493-21.872398.938-168.081583.4497159.51789.8542-11.

20、962258.6100274.4596.6146168.291582.3100309.9299.9350-7.3294.5.3第三施工階段拆除臨時支座，加中永久支座，下圖為第三施工階段內(nèi)力圖，下表為第三施工階段的內(nèi)力統(tǒng)計表（僅列出了控制截面單元內(nèi)力）。圖4.5 第三施工階段彎矩圖由圖4.5可知：mmax=2406kn.m,位于第一跨中截面；mmin=-261.9，位于邊跨內(nèi)支點截面處。圖4.6 第三施工階段剪力圖由上圖4.6可知：qmax=359kn，位于右邊跨支點截面，qmin=-359kn,位于左邊邊跨支點截面表4.4 第三施工階段的恒載內(nèi)力截面號剪力（kn）彎矩(kn/m)截面號剪力（k

21、n）彎矩(kn/m)1-331.91059-12.222275.654-160.071794.0463168.881596.288-3.382406.9967325.88-258.4712177.831661.0572-168.741596.4516334.82-260.976-12.052274.4221-168.941595.580169.041593.9825-12.262275.0184326.04-261.9929168.871596.2889-177.821661.0233325.86-258.3993-21.122407.0438-168.241590.697160.061793

22、.9742-12.122266.92100310.4810046168.411589.6150324.92-259.6455-200.241596.444.5.4第四施工階段現(xiàn)澆縱向濕接縫。即加自重g2。下圖為第四施工階段的內(nèi)力圖,下表為第四施工階段的內(nèi)力匯總表（僅列出了邊跨控制截面的內(nèi)力）。圖4.7 第四施工階段彎矩圖由圖4.7可知：mmax=2406kn.m,位于邊跨跨中截面處；mmin=-261.9kn.m，位于邊跨內(nèi)支點截面處。圖4.8第四施工階段剪力圖由上圖4.8可知：qmax=359kn，位于右邊跨支點截面，qmin=-359kn,位于左邊邊跨支點截面表4.5 第四施工階段的恒載內(nèi)

23、力截面號剪力（kn）彎矩(kn/m)截面號剪力（kn）彎矩(kn/m)1-331.91050324.92-259.644-160.071794.0455-200.241596.445-3.381871.4659-12.222275.658177.832406.9963168.881596.2812334.821661.0567325.88-258.4716-168.94-260.972-168.741596.4521-12.261595.576-12.052274.4225168.872275.0180169.041593.9829325.861596.2884326.04-261.9933-

24、168.24-258.3989-177.821661.0238-12.121590.693-21.122407.0442168.412266.9297160.061793.9746-0.131589.61100310.48597.634.5.5第五施工階段此階段加橋面鋪裝，即二期恒載激活，并考慮混凝土的長期的收縮徐變，持續(xù)時間為3650天，下圖為第五施工階段的內(nèi)力圖，下表為第五施工階段內(nèi)力匯總表。圖4.9 第五個施工階段彎矩圖由圖4.9可知：mmax=2902.3kn.m,位于邊跨跨中截面處；mmin=-974.55kn.m，位于邊跨內(nèi)支點截面處。圖4.10第五個施工階段剪力圖由上圖4.8可知

25、：qmax=472.93kn，位于右邊跨左支點截面，qmin=-422.09kn,位于邊跨外支點截面。表4.6 第五施工階段內(nèi)力截面號剪力（kn）彎矩(kn/m)截面號剪力（kn）彎矩(kn/m)1-422.09059-13.722571.914-192.62254.3163224.171694.38820.832902.0867438.44-787.812258.671766.4872-219.391663.616472.93-974.5576-5.442508.33續(xù)上表21-231.891570.4880232.461568.8325-17.882508.4684446.79-975.9

26、629220.051768.8689-258.191766.4433434.34-789.193-44.222902.0338-223.111688.0397193.592254.0442-9.72562.56100349.83762.5346227.621657.75100398.44126.550441.4-491.8455-227.681665.12第五章 活載內(nèi)力計算5.1折減系數(shù)、車道荷載、沖擊系數(shù)橋面凈寬為14.25m，其設(shè)計車道數(shù)為單向三車道，由橋規(guī)可查得：三車道的車道折減系數(shù)為=0.78，此橋采用車道荷載為公路一級，其均布荷載標(biāo)準(zhǔn)橋跨度為30m，由橋規(guī)可知不計縱向折減。值qk和

27、集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值pk按標(biāo)準(zhǔn)值算。即pk=280kn， qk=10.5kn/m。計算剪力效應(yīng)時，上述集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值pk時應(yīng)乘以1.2的系數(shù)。對于連續(xù)梁，計算沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時采用；計算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時采用。此設(shè)計中e=3.4500e+10kn/m2，ic=0.313，mc=g/g=1975.5kg/m，代入上式得： 1=5.6hz， 2=9.7hz。將以上，代入得； 1=0.288 2=0.385用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)：用于負(fù)彎矩效應(yīng)：5.2活載內(nèi)力計算主梁活載橫向分布系數(shù)確定之后，將活載乘以相應(yīng)橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活在內(nèi)力

28、，計算公式為：式中：-主梁最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）。 -汽車荷載沖擊系數(shù)，本設(shè)計（1+）=1.385。 -車道折減系數(shù)，本設(shè)計=0.78。 -荷載橫向分布系數(shù)。 -主梁的車道荷載（集中力和均布荷載）。 -主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值。具體計算時采用專用軟件（midas）在主梁上動態(tài)加載可求得活載最大內(nèi)力,在midas分析選項中打開移動荷載分析控制，將沖擊系數(shù)根據(jù)以上計算的沖擊系數(shù)用戶自定義。下面應(yīng)用表格對活載內(nèi)力計算做統(tǒng)了計。然后，對最終結(jié)果進行比對、分析。找到最不利位置（計沖擊系數(shù)和橫向分布系數(shù)）。表5.1 車道荷載作用下各個控制截面的最大內(nèi)力截面mmax(kn.m)min(kn.m)qmax(

29、kn)qmin(kn)左支點0028.88-188.26邊跨1/4968.75-198.3428.5-130.64邊跨跨中1705.68-327.9225.02-100.66邊跨3/4454.6-498.27168.57-14.21左中支點（左）196.65-1012.65194.12-25.87左中支點（右）203.2-1003.83194.12-25.87中跨1/4508.04-570.3439.14-164.38中跨跨中1483.44-288.5831.52-139.26中跨3/4471.99-489.05141.87-34.06中支點（左）225.23-846.22167.2-41.7

30、9中支點（右）219.54-842.67167.2-41.79中跨1/4473.93-494.437.91-163.97中跨跨中1454.97-259.4730.19-138.78中跨3/4445.62-467.84141.39-32.8中支點（左）240.34-866.5166.77-41.41中支點（右）239.18-865.04166.77-41.41中跨1/4460.28-476.5341.41-166.59中跨跨中1459.77-262.2832.85-141.23中跨3/4470.06-492.6138.77-30.34中支點（左）219.97-843.49163.95-38.16

31、中支點（右）225.74-847.03163.95-38.16中跨1/4478.34-488.5341.81-167.18中跨跨中1482.38-288.9334.09-141.98續(xù)上表中跨3/4499.34-567.95139.13-31.37中支點（左）202.24-1003.97164.28-38.96中支點（右）195.68-1012.79164.28-38.96中跨1/4465.25-502.2425.88-194.12中跨跨中1705.98-326.9914.17-168.58中跨3/4956.74-186.7100.65-25中支點（左）250.35-42.83130.63-2

32、8.49中支點（右）54.55-5.65130.63-28.49 表5.2 人群荷載作用下各個控制截面的內(nèi)力最值（計入橫向分布系數(shù)）截面mmax(kn.m)min(kn.mqmax(kn)qmin(kn)左支點001.53-7.66邊跨1/457.19-11.011.51-7.62邊跨跨中75.56-21.351.41-2.46邊跨3/439.45-28.416.1-0.35左中支點（左）10.49-65.919.78-0.86左中支點（右）10.52-66.659.78-0.86中跨1/431.11-37.172.12-8.77中跨跨中59.47-37.491.84-5.49中跨3/437.

33、99-31.644.89-2.66中支點（左）24.28-58.388.28-3.07中支點（右）24.5-59.028.28-3.07中跨1/437.91-29.632.75-8.47中跨跨中62.17-32.892.39-5.11中跨3/435.35-29.845.41-2.24中支點（左）21.53-62.368.74-2.56中支點（右）21.71-63.058.74-2.56中跨1/435.56-30.652.57-8.73中跨跨中62.42-33.212.24-5.41中跨3/438.29-29.425.11-2.4中支點（左）24.5-58.898.46-2.77中支點（右）24

34、.5-58.898.46-2.77中跨1/436.2-31.53.07-8.27中跨跨中59.39-37.422.67-4.88續(xù)上表中跨3/431.26-36.675.49-1.83中支點（左）10.5-65.98.76-2.11中支點（右）10.65-66.588.76-2.11中跨1/439.44-28.690.86-9.78中跨跨中70.71-22.30.35-6.1中跨3/457.13-10.762.45-1.41邊支點（左）15.3-2.727.61-1.51邊支點（右）2.36-0.167.61-1.51由表5.1和5.2分析可知：彎矩最大截面為： 車道荷載作用下 = 1705.

35、98（中跨跨中）min=-1012kn.m（邊跨內(nèi)支點）人群荷載作用下 =75.56 （邊跨跨中）mmin=-65.91kn.m(邊跨內(nèi)支點)剪力最大截面為：車道荷載作用下 =194.12（邊跨內(nèi)支點）qmin=-194.12kn（邊跨內(nèi)支點）人群荷載作用下 =9.78（邊跨內(nèi)支點） qmin=-8.77(邊跨內(nèi)支點)圖5.1 活載作用下彎矩包絡(luò)圖由圖5.1可知mmax=1191.79kn.m，出現(xiàn)在邊跨跨中，min=889.94kn.m出現(xiàn)在邊跨內(nèi)支點處圖5.2 活載作用下剪力包絡(luò)圖由圖5.2可知qmax=431.42kn出現(xiàn)在第二個支座左側(cè)，qmin=31.42kn出現(xiàn)在第六個支座右側(cè)第六

36、章 鋼束估算6.1鋼束橋規(guī)估算的原理與方法根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)按使用階段的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求來估算鋼束的數(shù)量。在本設(shè)計中，此橋為簡支轉(zhuǎn)連續(xù)橋的橋梁，主梁在簡支狀態(tài)下主要承受自重產(chǎn)生的正彎矩和預(yù)加力的作用，因此在正彎矩鋼束布置時應(yīng)滿足簡支狀態(tài)下的受力要求。其次，截面上緣負(fù)彎矩的鋼束不僅用來承擔(dān)二期恒載、活載負(fù)彎矩及結(jié)構(gòu)次內(nèi)力，同時又是結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的有效手段，因此在負(fù)彎矩鋼束布置時應(yīng)注意到這一點。此主梁截面既要承受mmax又要承受mmin時，因此需要在梁上、下部都配置預(yù)應(yīng)鋼束，其數(shù)量應(yīng)根據(jù)主梁上、下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力或不超過容許壓應(yīng)力的控制條件來確定：當(dāng)截面承受正彎矩mmax時得

37、式（8-1-1）、（8-1-2）：當(dāng)截面承受負(fù)彎矩mmin時得式（8-1-3）、（8-1-4）：在大量的設(shè)計工作與計算分析中，主梁就強度而言，在使用階段主要只進行抗裂性驗算，壓應(yīng)力一般不控制設(shè)計，因而根據(jù)式（8-1-2）、（8-1-3）可求的預(yù)應(yīng)力束筋的最小根數(shù)：（8-1-5）、（8-1-6）事實上，在配置各截面的束筋時，受客觀條件的影響不可能完全按計算值配置；有時配置較多，但也不能超過一定的值。由式（8-1-1）、（8-1-4）可求的容許配置的束筋根數(shù)：（8-1-7）、（8-1-8）其中：-單根預(yù)應(yīng)力束筋面積。-束筋有效預(yù)應(yīng)力。-混凝土容許承壓應(yīng)力。、-束筋對截面形心軸的偏心距。、-截面承受

38、的正、負(fù)彎矩、-截面上下邊緣的截面模量。、-截面上下核心距。 截面特性值示意圖a-主梁混凝土面積。 其中：、 本設(shè)計張拉預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉控制應(yīng)力為：考慮預(yù)應(yīng)力損失為： 有效預(yù)應(yīng)力為：單根鋼絞線的面積為：ay=140mm2對于c50：ra=23.5mpa（軸心抗壓設(shè)計值）本設(shè)計屬于變截面的，但變化不大，因而截面特性值取常數(shù)，將以上數(shù)據(jù)代入（8-1-5）、（8-1-6）（8-1-7）、（8-1-8）分別得到配束的最小根數(shù)與最多根數(shù)。- 87 -在excel中編輯公式計算得：表6.1 預(yù)應(yīng)力束配置計算公式中的參數(shù)及各截面要配鋼束的數(shù)量范圍截面號預(yù)應(yīng)力束混 凝土截面的特性值內(nèi) 力最 少最 多參數(shù)ayr

39、yk上k下e上e下w上w下rammaxmminn上n下n上n下左支點0.149300.3250.650.5281.1710.360.64235000000109.69128.45邊跨1/40.149300.3250.650.5281.1710.360.64235004467.2809-8.79628.0885.591156.53邊跨跨中0.149300.320.60.521.1710.3680.6482350066003716-10.0241.973.068170.34邊跨3/40.149300.3250.650.5281.1710.3680.648235003821.52434-7.7422

40、3.9989.15152.44左中支點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500435.29-130710.0074.211103.62132.66左中支點（右）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500392.81-137410.3673.981103.76132.43中跨1/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003909.62374-7.11824.6688.402153.1中跨跨中0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64

41、8235006350.13767-10.9540.1374.906168.58中跨3/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003800.72279-6.7212488.927152.44中支點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500316.77-141810.4913.5104.18131.95中支點（右）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500275.65-148110.8273.276104.31131.72中跨1/40.149300.3250.659

42、0.5281.1710.3680.648235003816.62366-7.28524.0289.024152.47中跨跨中0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235006374.13891-11.7540.1875.033168.62中跨3/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.6482350040122495-7.71325.2587.985153.69中支點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500745.78-11839.88476.229101.78134.67中支點

43、（右）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500706.81-124210.1996.016101.91134.46中跨1/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003224.31918-5.59820.3792.04148.82續(xù)上表中跨跨中0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.6482350063633869-11.6240.1275.058168.57中跨3/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003800.42358-7.26

44、623.9289.116152.37中支點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500339.99-139410.383.637104.07132.08中支點（右）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500296.95-144910.6573.392104.24131.84中跨1/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003838.62309-6.83924.2388.738152.67中跨跨中0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.6

45、48235006363.33781-11.0240.2174.848168.65中跨3/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235003896.42376-7.16324.5688.498153.01邊跨支點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500438.17-131110.0414.234103.59132.68邊跨支點（右）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.64823500397.95-136410.3114.007103.75132.45右邊跨3/40.149300

46、.3250.6590.5281.1710.3680.648235003836.22429-7.66824.189.036152.55右邊跨跨中0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235006591.33708-9.9841.8473.11170.29右邊跨1/40.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235004421.72796-8.81527.7885.876156.23右支點（左）0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.648235001332.2915.1-3.1568.302102.69136.75右支點0.149300.3250.6590.5281.1710.3680.6482350