斜拉橋的施工監(jiān)控論文

1、斜拉橋的施工監(jiān)控一斜拉橋施工控制的必要性 斜拉橋作為由主梁，拉索和索塔組成的組合體系橋梁，是眾多的橋梁結(jié)構(gòu)形式中在造型和構(gòu)造上最富于變化的一種結(jié)構(gòu)體系。按照立面布置的不同，斜拉橋可分為獨(dú)塔結(jié)構(gòu)，雙塔結(jié)構(gòu)和多塔結(jié)構(gòu)；按照主梁橫截面形式進(jìn)行劃分，斜拉橋可分為箱型梁，雙主肋以及板梁等結(jié)構(gòu)形式；按照橋面系進(jìn)行劃分，則可分為混泥土橋面系，疊合梁橋面系，混合梁橋面系以及鋼橋面系等。斜拉索的布置靈活多變，按索面位置可分為單索面，雙索面和多索面；按索面形狀劃分又可分為輻射形，平行形及扇形等多種。索塔的建筑造型更是豐富，與多變的結(jié)構(gòu)體系相對(duì)應(yīng)，斜拉橋的施工方法也是多種多樣的，其中大跨度斜拉橋則主要采用懸臂澆筑和

2、懸臂拼裝的分階段施工方法。該類方法采用掛藍(lán)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)分段澆筑或采用橋面吊裝設(shè)備實(shí)現(xiàn)預(yù)制節(jié)段拼裝，待該段施工完畢后，再將掛藍(lán)或橋面吊裝設(shè)備前移，進(jìn)行下一節(jié)段施工，形成向橋梁中部逐漸增大的懸臂，直至跨中合攏或拼至下一個(gè)墩臺(tái)上去。當(dāng)前這兩種懸臂施工方法已經(jīng)成為廣泛采用的斜拉橋施工方法。 斜拉橋?qū)俑叽纬o定結(jié)構(gòu)，其最為重要的特性之一是所采用的施工方法和安裝程序與成橋后的線形及結(jié)構(gòu)恒載內(nèi)力息息相關(guān)。與此同時(shí)，大跨度斜拉橋一般采用分階段施工方法，結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)和線形隨施工過程不斷發(fā)生變化。設(shè)計(jì)階段一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)預(yù)先確定包括結(jié)構(gòu)剛度，構(gòu)件幾何尺寸，梁段重量，施工臨時(shí)荷載，斜拉索張拉力，收縮和徐變等關(guān)鍵參數(shù)為理想值

3、，并根據(jù)上述參數(shù)的理想值確定結(jié)構(gòu)各關(guān)鍵階段的理想狀態(tài)。盡管可對(duì)上述參數(shù)進(jìn)行控制，但由于施工誤差，環(huán)境誤差，測(cè)量誤差等不可避免，如不加以控制，必然導(dǎo)致實(shí)際結(jié)構(gòu)狀態(tài)和理想結(jié)構(gòu)狀態(tài)間的偏差。隨著跨度和結(jié)構(gòu)復(fù)雜性的增加，該偏差對(duì)結(jié)構(gòu)線形和內(nèi)力狀態(tài)的不良效應(yīng)顯著增加，給結(jié)構(gòu)的施工和正常運(yùn)營(yíng)帶來(lái)諸多隱患，甚至危及施工和運(yùn)營(yíng)過程中的結(jié)構(gòu)安全。 為確保施工過程中斜拉橋的結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形狀態(tài)始終處在安全，合理的范圍內(nèi)，且成橋后的主梁線形逼近設(shè)計(jì)預(yù)期的理想線形，結(jié)構(gòu)本身處于最優(yōu)的受力狀態(tài)，必須在施工過程中進(jìn)行嚴(yán)密的施工控制。斜拉橋施工控制指通過對(duì)斜拉橋進(jìn)行施工全過程仿真分析獲得各關(guān)鍵施工階段的主梁線形，斜拉索初張力

4、，索塔位移，主梁及索塔關(guān)鍵部位應(yīng)力等理論值，進(jìn)而根據(jù)理論值對(duì)施工過程做出明確規(guī)定，并在施工過程中加以有效的控制和管理，在對(duì)理論值和相應(yīng)的實(shí)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比的基礎(chǔ)上，根據(jù)誤差分析結(jié)果對(duì)后續(xù)施工過程進(jìn)行最優(yōu)狀態(tài)控制，以保障結(jié)構(gòu)施工過程的安全性并最大限度地減少誤差不良效應(yīng)的過程。二斜拉橋施工控制方法 有效修正實(shí)際結(jié)構(gòu)狀態(tài)和理想結(jié)構(gòu)狀態(tài)間的偏差，最大限度降低偏差的不良效應(yīng)，確保施工過程的結(jié)構(gòu)安全性，使得成橋內(nèi)力狀態(tài)和線形的逼近設(shè)計(jì)理想狀態(tài)，是斜拉橋施工控制最為重要的目的，也是斜拉橋施工控制研究的指導(dǎo)原則和研究目標(biāo)。因此，斜拉橋的施工控制方法的研究圍繞施工誤差的有效修正這一核心問題展開?，F(xiàn)代控制理論為該問題

5、的解決提供了強(qiáng)有力的工具。斜拉橋的施工控制方法是現(xiàn)代控制理論和斜拉橋工程實(shí)踐相結(jié)合的產(chǎn)物，其發(fā)展隨現(xiàn)代控制理論的發(fā)展而不斷完善，經(jīng)歷了開環(huán)控制閉環(huán)控制自適應(yīng)控制的發(fā)展歷程。 開環(huán)控制方法是單向性的，只在施工前，根據(jù)理想的成橋狀態(tài)求得每個(gè)施工階段主梁的位置和索力。在施工過程中，并不根據(jù)結(jié)構(gòu)的反應(yīng)來(lái)改變施工的參數(shù)。順推法及無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法都是開環(huán)控制方法，它沒有控制誤差和修正誤差的功能。反饋控制方法是一閉環(huán)控制，它要求對(duì)施工狀態(tài)與理想狀態(tài)之間的誤差進(jìn)行及時(shí)糾正，而糾正的措施和控制量的大小是由誤差反饋計(jì)算所決定的。對(duì)斜拉橋而言，主要控制措施是調(diào)整斜拉索的初張力l一35味口新增梁段的預(yù)拱度。如灰色控制方法

6、就屬于反饋控制方法，該方法并沒有分析產(chǎn)生誤差的原因，將各種誤差綜合在一起處理。 自適應(yīng)控制是在反饋控制的基礎(chǔ)上，加上一個(gè)誤差識(shí)別過程。當(dāng)結(jié)構(gòu)的實(shí)測(cè)狀態(tài)與理論狀態(tài)不相符時(shí)，分析誤差產(chǎn)生的原因，根據(jù)該原因重新調(diào)整計(jì)算，使模型的輸出結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果相一致。該方法目前被認(rèn)為是最好的斜拉橋施工控制方法。參數(shù)識(shí)別法是一種自適應(yīng)控制方法，但是該方法在盡可能減少修正環(huán)境因素和量測(cè)誤差影響的前提下，將實(shí)際結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)狀態(tài)不一致全部歸咎于設(shè)計(jì)參數(shù)的差異，這顯得不盡合理。成功運(yùn)用該方法的關(guān)鍵在于正確分析誤差產(chǎn)生的原因，逐步減小理論模型和實(shí)際結(jié)構(gòu)間的誤差，從而可對(duì)施工狀態(tài)進(jìn)行更好地控制。三施工控制內(nèi)容 為確保斜拉橋施工達(dá)

7、到設(shè)計(jì)的要求，就必須控制全橋的墩臺(tái)，承臺(tái)，墩柱，索塔，斜拉索，套筒及主梁施工的平面位置和標(biāo)高，控制主梁懸臂和主橋與引橋的合攏誤差在設(shè)計(jì)允許范圍內(nèi)，從而確保大橋工程施工的質(zhì)量，工期和安全，應(yīng)建立控制全橋施工的高精度平面和高程控制網(wǎng)，作為全橋各工程施工放樣和變形監(jiān)測(cè)的基準(zhǔn)，對(duì)于大橋的施工控制具有重要的意義。斜拉橋變形監(jiān)測(cè)的主要內(nèi)容有：1， 施工過程的仿真計(jì)算; 2， 施工過程的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量;,3， 施工過程的參數(shù)識(shí)別;4 ,施工過程的標(biāo)高和索力調(diào)整。 圖1 施工控制的內(nèi)容1. 施工全過程的仿真分析 精確的施工全過程仿真分析是進(jìn)行結(jié)構(gòu)施工期安全性評(píng)價(jià)，結(jié)構(gòu)施工全過程參數(shù)識(shí)別與模型修正，結(jié)構(gòu)施工狀態(tài)評(píng)價(jià)，

8、施工過程最優(yōu)控制等一系列工作的基礎(chǔ)。由于現(xiàn)代斜拉橋的跨度大，剛度相對(duì)較小，因此幾何非線性問題一直是斜拉橋研究中值得關(guān)注的問題。斜拉橋的幾何非線性效應(yīng)，主要表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：1.纜索自重垂度引起的非線性效應(yīng)斜拉索是斜拉橋結(jié)構(gòu)體系的重要組成部分，它將斜拉橋的主梁和主塔聯(lián)系起來(lái)，使三者組成一個(gè)完整的受力體系。作為一種柔性構(gòu)件，斜拉索在力學(xué)特性方面表現(xiàn)為承受拉力為主，抗拉剛度是其主要的力學(xué)指標(biāo)。受纜索自重垂度的影響，斜拉索的拉力與變形之間具有明顯的非線性特征：一方面，纜索抗拉剛度隨垂度的變化而變化；另一方面，纜索垂度的變化由索內(nèi)張力，索長(zhǎng)和索自重控制。對(duì)于該項(xiàng)非線性效應(yīng)，目前采用的處理方法主要有：等

9、效彈性模量法，懸鏈線單元法以及多段直桿單元法。理論上懸鏈線單元法的計(jì)算精度要高于等效彈性模量法。2.塔柱和主梁的二階效應(yīng)針對(duì)該項(xiàng)非線性，從上世紀(jì)70年代開始，國(guó)內(nèi)外學(xué)者基于各種非線性理論，提出了多種分析方法，其中主要有穩(wěn)定函數(shù)法，幾何剛度矩陣法等。3大位移效應(yīng)大跨度斜拉橋是柔性結(jié)構(gòu)，荷載作用下的結(jié)構(gòu)變形大，因此結(jié)構(gòu)的平和方程應(yīng)該建立在變形后的結(jié)構(gòu)體系上。目前結(jié)構(gòu)大位移效應(yīng)的處理方法主要有tl列式法，ul列式法以及cr法等。大跨度斜拉橋的非線性行為除了幾何非線性外，還包括材料非線性。但對(duì)處于正常施工和正常使用狀態(tài)的結(jié)構(gòu)，一般不允許出現(xiàn)塑性變形，因此，在正常施工及運(yùn)營(yíng)情況下大跨度斜拉橋的非線性影響

10、主要是幾何非線性效應(yīng)。 結(jié)構(gòu)幾何非線性效應(yīng)對(duì)大跨度斜拉橋變形有顯著影響，在施工控制中必須對(duì)其進(jìn)行考慮，具體包括以下幾個(gè)主要方面：（1）主梁安裝線性的計(jì)算。主梁安裝線性計(jì)算的基本依據(jù)是成橋階段主梁的總變形。（2）斜拉索的張拉控制。在斜拉索張拉時(shí)，涉及主梁的變形量的預(yù)測(cè)問題。若主梁的變形計(jì)算不準(zhǔn)確將導(dǎo)致較大的斜拉索張拉誤差，并進(jìn)而影響到結(jié)構(gòu)的內(nèi)力狀態(tài)和主梁線形。（3）斜拉索的垂度非線性。由僅考慮斜拉索垂度效應(yīng)的分析與幾何非線性分析的各工況對(duì)比可知，在單一荷載模式作用下兩者的變形量計(jì)算基本一致，誤差較小。但在復(fù)雜荷載模式作用下，尤其是斜拉橋的施工過程包括了永久荷載作用，各種臨時(shí)荷載的施加和拆除，斜拉

11、索的分次張拉等，導(dǎo)致長(zhǎng)懸臂時(shí)兩者計(jì)算的主梁總變形非線性效應(yīng)間存在較大的偏差，甚至是相反的方向發(fā)展。（4）斜拉索張拉過程中的超張拉。由于斜拉索在高應(yīng)力狀態(tài)下索的垂度非線性效應(yīng)相對(duì)減小，因此結(jié)構(gòu)的幾何非線性影響也相應(yīng)減小。 2. 施工過程的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量施工過程的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量?jī)?nèi)容主要包括索力測(cè)量、主梁與墩塔應(yīng)力測(cè)量、主梁標(biāo)高與塔頂位移測(cè)量、混凝土容重與澆筑量測(cè)量、混凝土彈模與收縮徐變系數(shù)測(cè)量以及溫度影響測(cè)量等。2.1梁體線形測(cè)量主梁的標(biāo)高直接影響到橋梁的線形，因此在施工過程中對(duì)標(biāo)高應(yīng)加以嚴(yán)格的控制。但在施工過程中也應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)本身的特性與施工方法的不同，采取不同的策略。例如，當(dāng)主梁剛度較大時(shí)，斜拉索索力的變化

12、對(duì)主梁標(biāo)高的影響時(shí)有限的，應(yīng)先對(duì)索力的張拉噸位進(jìn)行控制，然后根據(jù)實(shí)測(cè)的標(biāo)高，對(duì)索力做適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，此時(shí)，幾何線性及標(biāo)高的控制主要是通過主梁澆筑前端部的立模標(biāo)高的調(diào)整（懸澆施工）或是預(yù)制快件間接縫轉(zhuǎn)角的調(diào)整（懸拼施工）來(lái)實(shí)現(xiàn)的。當(dāng)主梁剛度較小時(shí)，索力的變化將對(duì)主梁標(biāo)高產(chǎn)生較大的影響，此時(shí)斜拉索的張拉應(yīng)以標(biāo)高測(cè)量進(jìn)行控制。在以下幾種情況，應(yīng)進(jìn)行標(biāo)高的測(cè)量。(1)對(duì)于采用懸臂施工的斜拉橋，則在掛藍(lán)定位時(shí)要測(cè)量立模標(biāo)高；(2)在澆注完一個(gè)節(jié)段后，應(yīng)對(duì)梁端頭的標(biāo)高值進(jìn)行觀測(cè)；(3)索力張拉前對(duì)已澆注的梁段上所布設(shè)的所有高程監(jiān)測(cè)點(diǎn)通橋觀測(cè)；(4)索力張拉后對(duì)已澆注的梁段上所布設(shè)的所有高程監(jiān)測(cè)點(diǎn)通橋觀測(cè)；最后

13、，主梁的標(biāo)高是隨著溫度的變化而變化的。根據(jù)既有的溫度場(chǎng)試驗(yàn)可知：早上6點(diǎn)左右是主梁標(biāo)高變化相對(duì)比較穩(wěn)定的時(shí)段；因此在進(jìn)行標(biāo)高監(jiān)測(cè)時(shí)應(yīng)盡量選擇清晨這個(gè)時(shí)段，以減小溫度對(duì)標(biāo)高的影響。2.2 索力測(cè)量斜拉橋索力測(cè)量的準(zhǔn)確與否是關(guān)系到斜拉橋施工控制能否順利實(shí)施、斜拉橋能否成功修建的幾個(gè)關(guān)鍵問題之一。在斜拉橋施工過程中,可以采用千斤頂，錨索計(jì)，頻率法等多種方法來(lái)測(cè)量索力。千斤頂和錨索計(jì)安裝較麻煩，只能測(cè)索端的力，前者則只能對(duì)正在張拉的那對(duì)索進(jìn)行測(cè)量， 當(dāng)需要對(duì)已張拉完畢的斜拉索進(jìn)行索力復(fù)核時(shí),頻率法幾乎是唯一選擇。頻率法測(cè)索力分兩步進(jìn)行: 1，,在環(huán)境激勵(lì)下利用加速度傳感器拾取斜拉索的隨機(jī)振動(dòng)信號(hào), 然

14、后通過頻域分析獲取斜拉索的頻譜圖, 據(jù)此識(shí)別出斜拉索的各階振動(dòng)固有頻率; 2，通過理論分析( 解析法與有限元法) 與現(xiàn)場(chǎng)標(biāo)定, 獲取斜拉索振動(dòng)固有頻率與索力之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系, 從而可以由頻率推算出索力。由此可見, 頻率法測(cè)索力是一種間接方法, 頻率法的精度取決于高靈敏度拾振技術(shù)以及準(zhǔn)確的索力、頻率對(duì)應(yīng)關(guān)系。圖2 頻率法測(cè)試索力流程頻率法測(cè)試原理如上圖：斜拉索的索力測(cè)試是基于弦振動(dòng)理論, 先測(cè)定拉索的固有頻率, 然后根據(jù)索力與固有頻率的關(guān)系換算得到張力。對(duì)于張緊的斜拉索, 其自由振動(dòng)微分方程為： (2)式(2)中：x為沿索長(zhǎng)方向坐標(biāo)；y為垂直于索長(zhǎng)方向坐標(biāo)；為拉索的線密度；e為索的彈性模量；i為索

15、的慣性矩；t為索的張力。假定索的邊界條件為兩端鉸接，可由上式解得索拉力為： (3)式(3)中：n為振動(dòng)階數(shù)；fn為索的第n階自振頻率；l為拉索的計(jì)算長(zhǎng)度。如果忽略拉索抗彎剛度的影響，假定索的兩端固定，由式(2)可求出索力為： (4)從式(4)可以看出，對(duì)于同一根拉索，張力一定時(shí)，fn/n是一個(gè)常數(shù)，即各階自振頻率的頻譜是等間距的。用頻率法進(jìn)行索力測(cè)量時(shí)，必須選取索的有效長(zhǎng)度，單位長(zhǎng)度質(zhì)量，兩端約束方式等參數(shù)。2.3 主塔變位測(cè)量主塔變位測(cè)量包括順橋向和橫橋向二個(gè)方向變位值的測(cè)量。主塔在施工和成橋狀態(tài)通過斜拉索均承擔(dān)相當(dāng)部分的梁體重量。在不平衡荷載和大氣溫差及日照影響下, 均會(huì)使主塔產(chǎn)生不同程度

16、的變形。為了不影響主梁的架設(shè)施工, 必須研究掌握主塔在自然條件下的變化規(guī)律以及在索力影響下偏離平衡位置的程度。索塔施工控制的一般步驟如下：（1）對(duì)最新完成的混泥土節(jié)段和索塔整體線形進(jìn)行測(cè)量。（2）根據(jù)測(cè)量結(jié)果，計(jì)算索塔截面邊角的投射位置。然后再由邊角位置計(jì)算其截面中心線的位置。（3）通過控制點(diǎn)，預(yù)拱和超長(zhǎng)值計(jì)算索塔截面中心線的目標(biāo)位置。（4）考慮溫度和風(fēng)荷載的影響，對(duì)目標(biāo)位置中心線進(jìn)行修正。（5）計(jì)算溫度和風(fēng)荷載影響下的幾何線性修正數(shù)據(jù)。比較施工階段坐標(biāo)和理想幾何坐標(biāo)，預(yù)測(cè)下一施工節(jié)段的施工誤差情況，并決定誤差修正方式和相應(yīng)的修正步驟。（6）如果誤差修正過程多于兩個(gè)步驟，需進(jìn)行后續(xù)階段可能的幾

17、何線性預(yù)測(cè)與風(fēng)險(xiǎn)分析，并在此基礎(chǔ)上確定后續(xù)節(jié)段放樣修正值。（7）后續(xù)節(jié)段施工放樣。2.4溫度測(cè)量溫度變化, 特別是日照溫差的變化, 對(duì)于斜拉橋結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形的影響是復(fù)雜的。在施工階段, 日照溫差對(duì)主梁撓度和塔柱水平位移的影響尤其顯著 。溫度的影響總體上可分為二種。一是晝夜溫差, 二是季節(jié)溫差。前者是指太陽(yáng)每日的起落對(duì)橋梁各部位的日照變化在混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)形成由表及里且深度一般不超過40 cm 的淺層溫度梯度, 使混凝土產(chǎn)生非均勻變形, 后者則是由于長(zhǎng)期的晝夜變化, 使混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生基本均勻的伸長(zhǎng)和縮短?，F(xiàn)代混凝土斜拉橋的主梁和拉索的剛度相對(duì)于空心箱形混凝土塔身剛度而言是較小的, 主梁的抗彎剛度幾乎

18、只有塔身的1/ 901/ 25。再加之斜拉索又細(xì)又長(zhǎng),對(duì)溫度變化十分敏感, 容易掩蓋主梁因晝夜溫差產(chǎn)生的變形。季節(jié)性溫差則使塔、梁、索產(chǎn)生均勻伸縮?？傊? 溫度引起的主梁變形因懸臂長(zhǎng)度的增加而增如, 但是, 如果想從撓度實(shí)測(cè)值中分離出因受溫度影響引起的變形,則相當(dāng)困難。因此, 選擇測(cè)量工作時(shí)間至關(guān)重要, 宜在一天中日照溫差對(duì)結(jié)構(gòu)變形影響最小的時(shí)候進(jìn)行測(cè)量, 理所當(dāng)然, 清晨便是最佳選擇。為了便于施工控制資料的分析, 尚應(yīng)測(cè)量出較有代表性的某一天或幾天24 h 內(nèi)結(jié)構(gòu)溫度變化情況。結(jié)合塔柱偏移和主梁線形測(cè)量結(jié)果, 總結(jié)出結(jié)構(gòu)日照溫差變形規(guī)律和季節(jié)性的溫差變形規(guī)律。溫度測(cè)量元件一般選用性能優(yōu)良的熱

19、敏電阻。根據(jù)電阻與溫度的標(biāo)定曲線,由測(cè)定的電阻值推算溫度值。主梁和塔柱的溫度測(cè)試斷面一般與應(yīng)力測(cè)量斷面相同, 以資對(duì)應(yīng), 也便于計(jì)算分析。索溫測(cè)量的一般方法是制造一段同實(shí)索等粗的長(zhǎng)約1.5m 的試驗(yàn)索, 在其中心和內(nèi)部以及外表均對(duì)稱布置測(cè)點(diǎn), 吊掛于施工現(xiàn)場(chǎng)實(shí)索部位, 以承受同樣的大氣環(huán)境條件。對(duì)其它實(shí)索, 每種型號(hào)選擇12根, 在其表面布設(shè)測(cè)點(diǎn), 測(cè)得表面溫差, 對(duì)照試驗(yàn)短索的測(cè)量結(jié)果, 確定實(shí)索的內(nèi)外溫差。測(cè)量結(jié)果: 提供索、塔、梁各測(cè)試斷面溫度短期變化曲線和季節(jié)性溫差變化曲線; 對(duì)于斜拉索, 尚應(yīng)提供索內(nèi)外溫差和中心點(diǎn)溫差的對(duì)應(yīng)關(guān)系曲線。2.5應(yīng)力測(cè)試斜拉橋應(yīng)力監(jiān)控測(cè)量包括梁的安裝應(yīng)力監(jiān)

20、測(cè)和塔的施工應(yīng)力監(jiān)測(cè)兩大類。主要目的是了解梁塔控制截面的應(yīng)力狀況, 并對(duì)梁體重量及其它荷載變化情況進(jìn)行判斷, 確保結(jié)構(gòu)施工安全。施工應(yīng)力測(cè)試是一項(xiàng)長(zhǎng)期的現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè), 涉及的測(cè)試技術(shù)困難較多。至今, 國(guó)內(nèi)外尚無(wú)十分完善的解決辦法。經(jīng)過長(zhǎng)期的大量的現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)實(shí)踐, 發(fā)現(xiàn)針對(duì)鋼梁的安裝應(yīng)力測(cè)試, 采用手持式應(yīng)變計(jì)相對(duì)比較可靠。針對(duì)混凝土梁則選用鋼弦式應(yīng)變計(jì), 并用無(wú)應(yīng)力計(jì)加以補(bǔ)償, 測(cè)試結(jié)果較好, 可以滿足施工監(jiān)控的要求。施工應(yīng)力測(cè)試影響因素相當(dāng)復(fù)雜, 除荷載作用引起的彈性應(yīng)變之外, 還有與收縮、徐變、溫度等因素有關(guān)的應(yīng)變。對(duì)混凝土梁, 在埋設(shè)應(yīng)力測(cè)點(diǎn)的相同部位埋設(shè)無(wú)應(yīng)力計(jì), 補(bǔ)償混凝土自身的體積應(yīng)變和

21、收縮應(yīng)變以及自由溫度應(yīng)變。并且在測(cè)試工藝上采取有效措施, 使混凝土徐變和溫差產(chǎn)生的應(yīng)變減少到最低限度, 或根據(jù)測(cè)量時(shí)的齡期、環(huán)境溫度狀態(tài)進(jìn)行修正, 這樣, 基本上可以達(dá)到施工監(jiān)控的目的。施工應(yīng)力測(cè)試截面一般由設(shè)計(jì)院根據(jù)施工計(jì)算的控制截面確定。原則上應(yīng)包含以下幾個(gè)方面: 安裝階段的最大正、負(fù)彎矩截面, 成橋狀態(tài)的最大正、負(fù)彎矩截面, 主塔及其橫梁的應(yīng)力控制截面以及設(shè)計(jì)院從設(shè)計(jì)角度考慮的其它控制截面。由于施工應(yīng)力測(cè)試成本相當(dāng)高, 為了既能滿足施工監(jiān)控的要求, 又不致于投入多余的財(cái)力, 一般情況下梁體應(yīng)力監(jiān)測(cè)斷面可選擇610個(gè), 主塔應(yīng)力測(cè)試截面可選擇46個(gè)?；炷亮菏┕?yīng)力測(cè)點(diǎn)一般是測(cè)試截面的法向

22、應(yīng)力, 對(duì)于箱梁截面應(yīng)在頂板和底板上布設(shè)測(cè)點(diǎn), 對(duì)于邊主梁結(jié)構(gòu)應(yīng)在主梁上下邊緣處布設(shè)測(cè)點(diǎn), 方向與截面法向一致。在主橫梁中部, 宜布設(shè)橫橋向應(yīng)力測(cè)點(diǎn)。對(duì)鋼箱梁和鋼桁梁結(jié)構(gòu), 可選擇控制部位和控制桿件、連接部位等制作手持式應(yīng)變計(jì)測(cè)點(diǎn), 并讀取初始讀數(shù)和鋼構(gòu)件溫度及環(huán)境溫度, 結(jié)合溫度補(bǔ)償測(cè)點(diǎn)的數(shù)值, 以便正式測(cè)量時(shí)參照修正。應(yīng)力測(cè)量結(jié)果: 包括各施工狀態(tài)下監(jiān)測(cè)截面的應(yīng)力值, 塔柱監(jiān)測(cè)截面的應(yīng)力值以及成橋狀態(tài)下各監(jiān)測(cè)截面的恒載應(yīng)力水平。3. 施工過程的參數(shù)識(shí)別在橋梁施工過程中，實(shí)測(cè)值與理論值之所以會(huì)產(chǎn)生誤差，主要?dú)w因于兩個(gè)方面的影響：1，實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確；2，仿真分析的模型模擬得不準(zhǔn)確，造成理論值沒

23、有反應(yīng)真實(shí)的施工狀態(tài)。施工控制的任務(wù)就是要跟隨施工過程，根據(jù)實(shí)際施工現(xiàn)場(chǎng)的情況，不斷地修改模型，使模型真實(shí)的模擬施工過程。模型中所采用的設(shè)計(jì)參數(shù)與實(shí)際橋梁結(jié)構(gòu)狀態(tài)的不一致，由此產(chǎn)生誤差的設(shè)計(jì)參數(shù)很多，主要有以下幾個(gè)方面：（1）幾何設(shè)計(jì)參數(shù)：斜拉索制造長(zhǎng)度誤差：制造廠在測(cè)量斜拉索長(zhǎng)度時(shí)，可能存在這樣一個(gè)系數(shù)誤差；斜拉索長(zhǎng)度的測(cè)量是在0.3倍破斷荷載下進(jìn)行的。如果這一荷載測(cè)量不準(zhǔn)確，則可能引起斜拉索長(zhǎng)度測(cè)量上的嚴(yán)重偏差。雖然對(duì)斜拉橋的制造有確定的允許誤差要求，但即使將斜拉索的制造長(zhǎng)度控制在允許誤差范圍內(nèi)，也可能會(huì)因系統(tǒng)誤差的存在而導(dǎo)致主梁線形和索力誤差。索塔的高度誤差：如果實(shí)際的索塔比理論值高，則

24、斜拉索的錨固點(diǎn)位置偏高，那么在同樣長(zhǎng)度的斜拉索下，主梁實(shí)際標(biāo)高必然要比理論值高。反之亦然。箱梁的長(zhǎng)度誤差：如果箱梁的實(shí)際長(zhǎng)度偏離理論值，那么在同樣索長(zhǎng)的情況下，主梁標(biāo)高將發(fā)生變化。（2）荷載方面的誤差來(lái)源：箱梁自重荷載：由于大跨度的橋梁跨度大，結(jié)構(gòu)對(duì)主梁的自重變化非常敏感。即使梁重的誤差很小，也會(huì)對(duì)施工中的標(biāo)高等結(jié)構(gòu)狀態(tài)產(chǎn)生較大影響。施工臨時(shí)荷載：對(duì)臨時(shí)荷載值較難把握，設(shè)計(jì)計(jì)算模型中采用的臨時(shí)荷載值一般都是在實(shí)際施工之前憑經(jīng)驗(yàn)預(yù)估的，但是在施工過程中受諸多因素影響，臨時(shí)荷載的值可能會(huì)發(fā)生變化，臨時(shí)荷載的變化勢(shì)必會(huì)造成標(biāo)高和索力的誤差。（3）結(jié)構(gòu)剛度方面的誤差來(lái)源：結(jié)構(gòu)剛度包括斜拉索剛度，主梁剛

25、度，索塔剛度等幾個(gè)方面。施工過程中，橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面尺寸和彈性模量往往與設(shè)計(jì)時(shí)所采用的參數(shù)有差異，這也會(huì)導(dǎo)致誤差。（4）環(huán)境方面的誤差來(lái)源：溫度因素：在每次進(jìn)行主梁線形測(cè)量和索力測(cè)量的時(shí)候，都要同步測(cè)量索塔兩側(cè)，主梁頂?shù)装逡约靶崩鞯臏囟?，以便根?jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)分析模型進(jìn)行溫度修正。但是在實(shí)際測(cè)量時(shí)，溫度測(cè)量與線形，索力測(cè)量不可能完全同步，而且以目前的技術(shù)水平，溫度場(chǎng)的精確測(cè)量存在較大困難，導(dǎo)致根據(jù)實(shí)測(cè)溫度進(jìn)行修正時(shí)引起偏差，特別是大跨度鋼箱梁斜拉橋在施工過程中的結(jié)構(gòu)狀態(tài)對(duì)溫度變化非常敏感，所以有必要對(duì)溫度做敏感性分析，探討溫度對(duì)結(jié)構(gòu)影響的規(guī)律性。風(fēng)載因素：斜拉橋在施工過程中，特別是大懸臂階段，

26、當(dāng)風(fēng)力比較大時(shí)，結(jié)構(gòu)抖動(dòng)較大，這給線形測(cè)量帶來(lái)了很大的困難，導(dǎo)致測(cè)得的數(shù)據(jù)會(huì)失真，從而直接導(dǎo)致誤差的產(chǎn)生。（5）混泥土收縮，徐變方面的來(lái)源：斜拉橋中的混泥土結(jié)構(gòu)部分（如索塔，主梁，橋墩等）在計(jì)算時(shí)要考慮其收縮，徐變的影響。而目前混泥土收縮，徐變的計(jì)算理論還不完善，按照不同的理論方法計(jì)算會(huì)有比較大的差別。（6）索力測(cè)試方面的誤差：索力測(cè)量誤差主要來(lái)源于測(cè)試方法的不準(zhǔn)確和計(jì)算公式的不準(zhǔn)確，利用不同的測(cè)試方法測(cè)試索力，以及用頻率法測(cè)試時(shí)采用不同的計(jì)算公式得到的結(jié)果可能存在較大差異，而應(yīng)用最為普遍的頻率法，在進(jìn)行索力測(cè)試時(shí)，必須準(zhǔn)確選取索的有效長(zhǎng)度，單位長(zhǎng)度質(zhì)量，梁段約束方式等參數(shù)，如果參數(shù)出現(xiàn)誤差，

27、就會(huì)導(dǎo)致索力測(cè)量的誤差。3.1 梁段重量參數(shù)識(shí)別主梁節(jié)段重量由于混凝土澆筑量的精確度較難把握，需要通過理論識(shí)別獲取。此外，通過靈敏度分析可以發(fā)現(xiàn)，主梁節(jié)段重量是對(duì)主梁線形影響最大的因素之一，在施工監(jiān)控中對(duì)這一因素的不利影響也應(yīng)有適當(dāng)?shù)拇胧﹣?lái)調(diào)整。究其原因，首先梁段重量的改變直接改變了主梁恒載，從而可導(dǎo)致主梁撓度發(fā)生變化，其次，主梁梁段重量也是影響索力的重要因素，而索力的改變必然會(huì)導(dǎo)致所長(zhǎng)的變化，進(jìn)而對(duì)主梁線形產(chǎn)生影響。第三，主梁重量也是影響塔偏的重要因素，而塔偏的變化，也必然會(huì)使主梁線形發(fā)生變化。3.2 考慮節(jié)段施工影響的混凝土收縮徐變效應(yīng)計(jì)算斜拉橋主梁一般采用分段懸臂法施工, 各節(jié)段混凝土存

28、在齡期上的差別, 可以采用增量有限元法進(jìn)行考慮節(jié)段施工影響的混凝土收縮徐變效應(yīng)分析。其中通過有效彈性模量反映當(dāng)前時(shí)間段內(nèi)力增量的徐變影響, 通過等效初應(yīng)變考慮以往時(shí)間段內(nèi)力增量的徐變效應(yīng)。徐變系數(shù)的計(jì)算采用徐變彈性體理論。計(jì)算結(jié)果表明, 收縮徐變對(duì)于索力、主梁內(nèi)力和主梁標(biāo)高均有一定影響。目前計(jì)算混泥土的徐變效應(yīng)理論主要有彈性徐變體理論，老化理論，改進(jìn)的老化理論等等多種理論。在施工過程中，可以根據(jù)開始幾個(gè)號(hào)塊的應(yīng)力應(yīng)變測(cè)量與理論值比較，得出混泥土收縮，徐變以及溫度影響的一些規(guī)律，為今后的監(jiān)控提供實(shí)際參考。3.3 溫度影響計(jì)算溫度變化對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力及變形的影響可分為兩種情況: 一是均勻的溫度變化, 即

29、全結(jié)構(gòu)溫度變化相同, 這種溫度變化會(huì)使斜拉橋產(chǎn)生變形而造成溫度內(nèi)力( 次內(nèi)力) ; 二是不均勻的溫度變化, 即結(jié)構(gòu)不同部位或不同構(gòu)件的溫度變化不同, 在結(jié)構(gòu)內(nèi)產(chǎn)生溫度差, 因而使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生變形, 如纜索與梁、塔的溫度差會(huì)使主梁的標(biāo)高產(chǎn)生變化, 梁頂與梁底的溫度差使梁受彎, 箱形截面內(nèi)外溫差使板受彎等. 這種變形在斜拉橋中也會(huì)產(chǎn)生次內(nèi)力. 溫度的變化在施工控制中應(yīng)予以特別關(guān)注, 尤其是在大跨度斜拉橋的施工控制中 . 采用有限元法分別計(jì)算了橋梁各個(gè)施工階段下溫度對(duì)主梁標(biāo)高和索力的影響, 包括整體溫差影響、索梁溫差影響和主梁溫度梯度影響等。整體溫差對(duì)于主梁標(biāo)高與索力影響較小, 而索梁溫差與主梁溫度梯度

30、對(duì)結(jié)構(gòu)有較大影響,且影響的規(guī)律有所不同。 這種處理主要表現(xiàn)在兩個(gè)方面: 一是在立模標(biāo)高的控制計(jì)算中應(yīng)考慮季節(jié)溫差和索、梁、塔不均勻溫度場(chǎng)的影響, 二是在控制測(cè)量中應(yīng)盡量消除日照溫差的影響.4. 施工過程的標(biāo)高與索力調(diào)整預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋主梁施工控制存在主梁標(biāo)高與索力的控制問題, 也即所謂的“ 雙控”問題。最理想的情況是主梁標(biāo)高與索力同時(shí)控制在精度的范圍之內(nèi), 但由于存在主梁超重等因素的影響, 這是很難做得到的。在崖門大橋主梁施工過程中采用的控制原則是既要實(shí)現(xiàn)“雙控”, 主梁標(biāo)高與索力的控制標(biāo)準(zhǔn)又可以不同, 具體來(lái)講就是主梁標(biāo)高控制在精度范圍之內(nèi), 而索力( 塔、梁應(yīng)力) 則控制在安全范圍之內(nèi)。

31、由此可見, 索力的控制可以適當(dāng)放松, 在結(jié)構(gòu)安全的前提下可以適當(dāng)調(diào)整索力以消除或減少主梁超重等影響, 確保主梁線形滿足設(shè)計(jì)要求。崖門大橋主梁施工控制主要是通過對(duì)主梁標(biāo)高( 含立模標(biāo)高) 與索力的調(diào)整來(lái)實(shí)現(xiàn)的, 這種調(diào)整是相對(duì)于設(shè)計(jì)值而言的。主梁標(biāo)高的調(diào)整包括主梁每節(jié)段施工完畢后當(dāng)前節(jié)段的標(biāo)高( 簡(jiǎn)稱階段末標(biāo)高) 的調(diào)整以及主梁立模標(biāo)高的調(diào)整等。索力的調(diào)整包括主梁每節(jié)段施工完畢后當(dāng)前節(jié)段斜拉索張拉力( 即施工索力) 的調(diào)整以及階段性的多索力調(diào)整等。主梁標(biāo)高與索力調(diào)整應(yīng)嚴(yán)格依據(jù)前述控制原則進(jìn)行。4.1 立模標(biāo)高的調(diào)整主梁標(biāo)高的調(diào)整包括主梁每節(jié)段施工完畢后當(dāng)前節(jié)段的標(biāo)高（簡(jiǎn)稱階段末標(biāo)高）的調(diào)整以及主

32、梁立模標(biāo)高的調(diào)整等。4.1.1 階段末標(biāo)高的調(diào)整由控制原則可知，階段末標(biāo)高的調(diào)整量必須控制在一個(gè)較小的范圍之內(nèi)，同時(shí)要確保主梁線形平順，即既要保證主梁各節(jié)段絕對(duì)標(biāo)高的精度，也不能讓主梁出現(xiàn)明顯的折點(diǎn)。為此，首先根據(jù)平順要求確定階段末標(biāo)高誤差界限1，然后，再根據(jù)絕對(duì)標(biāo)高要求確定階段末標(biāo)高誤差界限2，標(biāo)高誤差限2是根據(jù)斜拉橋?qū)嶋H控制難度以及期望控制要求確定，一般由設(shè)計(jì)單位與控制單位共同確定。在確定兩個(gè)階段末標(biāo)高誤差界限后，階段末標(biāo)高調(diào)整的具體實(shí)施方法是：當(dāng)上一節(jié)段的階段末標(biāo)高實(shí)測(cè)值與設(shè)計(jì)值的差異在標(biāo)高誤差界限1之內(nèi)時(shí)，則下一個(gè)節(jié)段的階段末標(biāo)高就不需要作調(diào)整，仍取為設(shè)計(jì)值；當(dāng)上一個(gè)節(jié)段的階段末標(biāo)高實(shí)

33、測(cè)值與設(shè)計(jì)值的差異超過正負(fù)界限1而小于界限2時(shí)，則下一個(gè)節(jié)段的階段末標(biāo)高要作相應(yīng)調(diào)整，且調(diào)整量不得小于-（正負(fù)界限1）；當(dāng)上一個(gè)節(jié)段的階段末標(biāo)高實(shí)測(cè)值與設(shè)計(jì)值的差異超過正負(fù)界限2時(shí)，則應(yīng)在下一個(gè)節(jié)段的施工索力調(diào)整中予以考慮，使下一節(jié)段的階段末標(biāo)高調(diào)整量不至于太大而又不會(huì)導(dǎo)致主梁出現(xiàn)折點(diǎn)現(xiàn)象。主梁立模標(biāo)高的調(diào)整量由四個(gè)部分組成：階段末標(biāo)高的調(diào)整引起的立模標(biāo)高調(diào)整量，取為階段末標(biāo)高調(diào)整量；牽索掛籃施工具體方案(掛籃剛度與牽索方案)以及識(shí)別后的主梁節(jié)段重量與調(diào)整后的施工索力引起的立模標(biāo)高調(diào)整量，可以通過前述的主梁牽索掛籃施工模擬計(jì)算獲得；掛籃的非力學(xué)因素變形引起的立模標(biāo)高調(diào)整量，可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，一般

34、在5mm10mm左右；溫度效應(yīng)引起的立模標(biāo)高調(diào)整量。根據(jù)前三部分調(diào)整量的總和即可得到在設(shè)計(jì)溫度場(chǎng)下調(diào)整后的主梁立模標(biāo)高。而第四部分調(diào)整量則很難通過理論計(jì)算獲取，原因是立模時(shí)結(jié)構(gòu)的實(shí)際溫度場(chǎng)根本無(wú)法準(zhǔn)確知道?？紤]到一個(gè)主梁節(jié)段一般在都不會(huì)很長(zhǎng)，可以認(rèn)為在不同溫度場(chǎng)下主梁前端前后兩個(gè)節(jié)段的標(biāo)高差保持不變，因此立模時(shí)只要先實(shí)測(cè)出前一節(jié)段的實(shí)際標(biāo)高，再迭加上設(shè)計(jì)溫度場(chǎng)下前后兩個(gè)節(jié)段的標(biāo)高差，即可得到考慮溫度影響效應(yīng)的主梁立模標(biāo)高。由于一般施工單位都會(huì)在白天進(jìn)行立模工作，此時(shí)正是一天當(dāng)中溫度對(duì)主梁前端標(biāo)高影響會(huì)比較大，采用上述方法后則既可消除溫度的影響又不延誤工期4.2 斜拉索的索力測(cè)量參數(shù)識(shí)別4.2.

35、1 拉索垂度影響分析 斜拉索垂度影響是非線性問題之一，由于斜拉索存在一定的自重垂度，故其彈性模量也存在一定的下降或損失。斜拉索因自重垂度而引起損失后的彈性模量稱為表觀彈性模量，也就是計(jì)算時(shí)的有效彈性模量或等價(jià)彈性模量（以下均稱為修正彈性模量）,斜拉索的修正彈性模量與斜拉索的垂度大小有關(guān)，而垂度大小又與斜拉索的應(yīng)力和自重以及斜拉索的水平投影長(zhǎng)度等有關(guān)。故當(dāng)自重與水平投影長(zhǎng)度不變時(shí)，只在一定的應(yīng)力值時(shí)修正彈性模量才為定值。應(yīng)力一起變化，垂度與修正彈性模量即隨之變化。在大跨度斜拉橋中，考慮斜拉索的非線性分析一般采用ernst式來(lái)計(jì)算修正彈性模量： （1）式(1)中：拉索等效彈性模量；：拉索容重；：索

36、材料的彈性模量；：索中的拉應(yīng)力；：拉索的水平投影。4.2.2 拉索計(jì)算長(zhǎng)度的修正斜拉索一般采用直徑5mm或7mm的預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)鋼絲并攏經(jīng)大節(jié)距扭絞，繞包且在其外熱擠包裹高密度聚乙烯護(hù)層而形成的半平行鋼絲索，這種索撓曲性能好，可以自由地纏繞在卷筒上進(jìn)行長(zhǎng)途運(yùn)輸，亦在工廠中機(jī)械化制作。從試驗(yàn)得知，紐絞角小于4時(shí)，其彈性模量和疲勞性能不受損減。斜拉索兩端為冷鑄墩頭錨。這種拉索既非理想的柔性索，兩端也不完全是固定鉸接。對(duì)于理論模型與實(shí)際拉索邊界條件的差別可以用修正索長(zhǎng)的辦法進(jìn)行模擬，即用于索力計(jì)算的計(jì)算索長(zhǎng)l的取值要比拉索兩端的實(shí)際錨固點(diǎn)間距小。經(jīng)過大量的數(shù)據(jù)分析整理得出，索長(zhǎng)修正的經(jīng)驗(yàn)公式為 (2)式

37、中，l為斜拉索的計(jì)算索長(zhǎng)；l0為斜拉索上下兩端索孔錨板中心的幾何距離；d為斜拉索外徑。4.2.3 拉索抗彎剛度對(duì)索力的影響拉索的抗彎剛度對(duì)其索力存在一定的影響，但因拉索的抗彎慣矩很難確定，故無(wú)法直接求得抗彎剛度對(duì)拉索索力的影響。拉索的實(shí)際抗彎剛度應(yīng)該介于索中高強(qiáng)鋼絲之間完全粘接與完全不粘結(jié)之間。斜拉橋的施工控制過程中，當(dāng)一些其它的因素已經(jīng)被較好的控制后，主梁的內(nèi)力和線形就只有通過張拉索力和懸臂端部的立模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整了。由于截面內(nèi)力對(duì)立模標(biāo)高的敏感程度較低，通過適當(dāng)調(diào)整懸臂端部立模標(biāo)高可以實(shí)現(xiàn)改變主梁線形的目的。因此，對(duì)于施工中結(jié)構(gòu)實(shí)際參數(shù)與設(shè)計(jì)參數(shù)不一致所帶來(lái)的內(nèi)力誤差，只有通過張拉索力的改變

38、來(lái)調(diào)整以滿足成橋狀態(tài)下的設(shè)計(jì)期望值。4.2.4 邊界條件對(duì)索力的影響 索的邊界條件實(shí)際上是介于鉸支和固支之間，這和索力有較大的關(guān)系。當(dāng)索力較小時(shí)，偏于鉸支；當(dāng)索力較大時(shí)，偏于固支的情況。對(duì)斜拉橋的斜拉索而言，索力較大，一般偏于固支的情況。當(dāng)不考慮垂度和斜度的影響，可假定抗彎剛度為零，兩種邊界條件下的解是一致的?？紤]上訴因素時(shí)，兩種邊界條件下索力的計(jì)算結(jié)果是不同的。4.3 索力的調(diào)整所謂施工索力是指主梁每節(jié)段施工完畢后當(dāng)前節(jié)段的斜拉索張拉力。根據(jù)前述控制原則, 可以適當(dāng)調(diào)整施工索力來(lái)及時(shí)消除或減少施工誤差引起的影響。這種調(diào)整方式可以理解成是一種單索力調(diào)整方式, 它的一個(gè)最大好處是索力調(diào)整與節(jié)段施

39、工同步完成, 不需占用額外時(shí)間, 可以確保工期。施工索力的調(diào)整有2 個(gè)作用: 1， 及時(shí)消除主梁節(jié)段超重的影響; 當(dāng)上一節(jié)段的階段末標(biāo)高實(shí)測(cè)值與設(shè)計(jì)值的差異,2，超過正負(fù)30 mm 時(shí), 可以消除一部分差異, 使下一節(jié)段的階段末標(biāo)高調(diào)整量可以同時(shí)滿足絕對(duì)標(biāo)高與線形平順兩方面的要求。施工索力的調(diào)整量可以通過理論計(jì)算獲得。當(dāng)主梁施工到一定節(jié)段時(shí), 需要對(duì)已施工主梁的狀態(tài)( 包括主梁標(biāo)高、主梁內(nèi)力和索力) 進(jìn)行階段性評(píng)估。如主梁標(biāo)高與設(shè)計(jì)值相比出現(xiàn)較大偏差,根據(jù)前述控制原則, 可以適當(dāng)調(diào)整已施工斜拉索的索力( 即多索力調(diào)整) 來(lái)消除或減少主梁標(biāo)高偏差,但這種調(diào)整必須在主梁安全的前提下進(jìn)行。多索力調(diào)整

40、方案可以通過下述步驟制定:( 1) 獲取主梁標(biāo)高和塔頂位移的偏差( 利用推斷設(shè)計(jì)值和實(shí)測(cè)值) ;( 2) 主梁超重識(shí)別( 根據(jù)各節(jié)段施工過程中的實(shí)測(cè)索力、主梁標(biāo)高、塔頂位移和主梁應(yīng)力) ;( 3) 獲取調(diào)索前主梁和墩塔的內(nèi)力( 應(yīng)力) 狀況( 根據(jù)實(shí)測(cè)索力和識(shí)別后的主梁重量) ;( 4) 設(shè)定調(diào)整權(quán)重, 利用索力影響矩陣進(jìn)行調(diào)索計(jì)算, 全部或部分消除主梁標(biāo)高和塔頂位移的偏差, 同時(shí)獲取由此產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力( 應(yīng)力) 改變量;( 5) 獲取調(diào)索過程中的結(jié)構(gòu)內(nèi)力( 應(yīng)力) 包絡(luò)值以及調(diào)索后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力( 應(yīng)力) 狀態(tài);( 6) 按正常情況計(jì)算至成橋, 考察結(jié)構(gòu)內(nèi)力( 應(yīng)力)在此過程中有否問題, 若沒問題則調(diào)索成功, 若有問題, 則返回( 4) , 重新設(shè)定調(diào)整權(quán)重后再進(jìn)行調(diào)索計(jì)算。值得注意的是, 多索力調(diào)整方案是不唯一的, 要達(dá)到同樣的調(diào)整效果, 參與調(diào)索的索數(shù)和索號(hào)有多種選擇。當(dāng)然, 對(duì)于不同的調(diào)索方案, 索力的改變量是不同的。 下面所采用的調(diào)整原則是通過合理的確定下一階段斜拉索的初張力tr(k+i)（第三次張拉力），使得結(jié)構(gòu)在張拉tr(k+1)和澆注第k+1號(hào)梁段混凝土?xí)r懸臂端及已澆注的相鄰若干節(jié)點(diǎn)的豎向位移增量比與設(shè)計(jì)值盡可能的一致。將懸臂端即將張拉