蘇州金山路公交保養(yǎng)場工程塔吊基礎(chǔ)施工方案

1、蘇州金山路公交保養(yǎng)場工程塔吊基礎(chǔ)施工方案一、編制依據(jù)1、蘇州東吳建筑設(shè)計院有限責任公司出具的本工程“巖土工程勘察報告”2、長沙中聯(lián)重工科技發(fā)展股份有限公司提供QTZ80(TC6010-6)塔吊使用說明書3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2002、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T 187-20094、簡明施工計算手冊5、工程設(shè)計圖紙二、工程概況2.1、場地概況2.1.1蘇州金山路公交保養(yǎng)場工程位于蘇州市高新區(qū)金山路西側(cè)，師徒街與支英街交叉口。主要由停保樓、綜合樓、加油站、機動車棚、非機動車棚以及門衛(wèi)（一、二）組成，總建筑面積31801.

2、7，結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，計劃布設(shè)2臺塔吊，覆蓋收銀中心、停保樓、綜合樓滿足施工需要。塔吊上方無高壓電線，地下無電纜穿線管道。2.1.2塔吊布置1#塔吊（QZT80）位置：停保樓1軸向西5m,P軸向南7.6m，塔吊基礎(chǔ)底標高-2.20m。2#塔吊（QTZ80）位置：停保樓37軸向西2.75m，P軸向北8.175m,塔吊基礎(chǔ)底標高-2.65m。n 三、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計3.1、塔吊勘察報告1、停保樓1#塔吊基礎(chǔ)與工程地質(zhì)剖面圖11-11勘察點SC16位置最近，基礎(chǔ)底土層分布：（標高為1985高程）土層 土質(zhì) 范圍 承載力特征值（kpa）粘土，可塑狀態(tài)，局部硬塑，屬于中等偏低壓縮性，工程性能好 0.163.3

3、6m 2002、停保樓2#塔吊基礎(chǔ)與工程地質(zhì)剖面圖18-18勘察點J20位置最近，基礎(chǔ)底土層分布：（標高為1985高程）土層 土質(zhì) 范圍 承載力特征值（kpa）粘土，可塑狀態(tài)，局部硬塑，屬于中等偏低壓縮性，工程性能好 -0.392.11m 2003.2、塔機屬性塔機型號QTZ80（TC6010-6）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43.8塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 3.3、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)490起重荷載標準值Fqk(kN)78.1豎向荷載標準值Fk(kN)568.1水平荷載

4、標準值Fvk(kN)18.9傾覆力矩標準值Mk(kNm)1718非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)490水平荷載標準值Fvk(kN)74傾覆力矩標準值Mk(kNm)1712 2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35490661.5起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.3578.1105.435豎向荷載設(shè)計值F(kN)661.5+105.435766.935水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.925.515傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.3517182319.3非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.354

5、90661.5水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.357499.9傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.3517122311.2 3.4、工作狀態(tài)基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)5.5基礎(chǔ)寬b(m)5.5基礎(chǔ)高度h(m)1.5基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)0基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護層厚度(mm)50地基參數(shù)地基承載力特征值fak(kPa)200基礎(chǔ)寬度的地基承載力修正系數(shù)b0.3基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)d1.6基礎(chǔ)底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度m(kN

6、/m3)19基礎(chǔ)埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)244.65 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=5.55.51.525=1134.375kN 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.351134.375=1531.406kN 荷載效應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk=1718kNm Fvk=Fvk/1.2=18.9/1.2=15.75kN 荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M=2319.3kNm Fv=Fv/1.2=25.515/1.2=21.262kN 基礎(chǔ)長寬比：l/b=5.5/5.5=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)

7、。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=17185.5/(5.52+5.52)0.5=1214.809kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=17185.5/(5.52+5.52)0.5=1214.809kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(568.1+1134.375)/30.25-1214.8

8、09/27.729-1214.809/27.729=-31.3390 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1718+18.91.5)/(568.1+1134.375)=1.026m 合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離： a=(5.52+5.52)0.5/2-1.026=2.863m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.0265.5/(5.52+5.52)0.5=0.725m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.0265.5/(5.52+5.52)0.5=0.725m 偏心荷

9、載合力作用點至eb一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離：b=b/2-eb=5.5/2-0.725=2.025m 偏心荷載合力作用點至el一側(cè)y方向基礎(chǔ)邊緣的距離：l=l/2-el=5.5/2-0.725=2.025m bl=2.0252.025=4.099m20.125bl=0.1255.55.5=3.781m2 滿足要求！ 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣壓力值 Pkmin=-31.339kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(568.1+1134.375)/(32.0252.025)=138.437kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(568.

10、1+1134.375)/(5.55.5)=56.28kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =200.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=244.65kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=56.28kPafa=244.65kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=138.437kPa1.2fa=1.2244.65=293.58kPa 滿足要求！ 5、基礎(chǔ)抗剪驗算 基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1500-(50+20/2)=1440mm X軸方向凈

11、反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(568.100/30.250-(1718.000+15.7501.500)/27.729)=-59.438kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(568.100/30.250+(1718.000+15.7501.500)/27.729)=110.145kN/m2 假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)110.145/5.500=71.093kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.

12、35(568.100/30.250-(1718.000+15.7501.500)/27.729)=-59.438kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(568.100/30.250+(1718.000+15.7501.500)/27.729)=110.145kN/m2 假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)110.145/5.500=71.093kN/m2 基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(110.145+71.093)/2=90.619kN/m2 py=(Pymax+

13、P1y)/2=(110.145+71.093)/2=90.619kPa 基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=90.619(5.5-1.6)5.5/2=971.888kN Vy=|py|(l-B)b/2=90.619(5.5-1.6)5.5/2=971.888kN X軸方向抗剪： h0/l=1440/5500=0.2624 0.25cfclh0=0.25116.755001440=33066kNVx=971.888kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1440/5500=0.2624 0.25cfcbh0=0.25116.755001440=33066kNVy=971.888k

14、N 滿足要求！3.5、非工作狀態(tài)基礎(chǔ)驗算 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=5.55.51.525=1134.375kN 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.351134.375=1531.406kN 荷載效應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk=1712kNm Fvk=Fvk/1.2=74/1.2=61.667kN 荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M=2311.2kNm Fv=Fv/1.2=99.9/1.2=83.25kN 基礎(chǔ)長寬比：l/b=5.5/5.5=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m

15、3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=17125.5/(5.52+5.52)0.5=1210.567kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=17125.5/(5.52+5.52)0.5=1210.567kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(568.1+1134.375)/30.25-1210.567/27.729-1210.567 /27.729=-

16、31.0340 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1712+741.5)/(568.1+1134.375)=1.071m 合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離： a=(5.52+5.52)0.5/2-1.071=2.818m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.0715.5/(5.52+5.52)0.5=0.757m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.0715.5/(5.52+5.52)0.5=0.757m 偏心荷載合力作用點至eb一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離：b=b/2-e

17、b=5.5/2-0.757=1.993m 偏心荷載合力作用點至el一側(cè)y方向基礎(chǔ)邊緣的距離：l=l/2-el=5.5/2-0.725=1.993m bl=1.9931.993=3.972m20.125bl=0.1255.55.5=3.781m2 滿足要求！ 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣壓力值 Pkmin=-31.034kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(568.1+1134.375)/(31.9931.993)=142.871kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(568.1+1134.375)/(5.55.5)=56.280kN

18、/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =200.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=244.65kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=56.280kPafa=244.65kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=142.871kPa1.2fa=1.2244.65=293.58kPa 滿足要求！ 5、基礎(chǔ)抗剪驗算 基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1500-(50+20/2)=1440mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/W

19、x)=1.35(568.100/30.250-(1712.000+61.6671.500)/27.729)=-62.500kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(568.100/30.250+(1712.000+61.6671.500)/27.729)=113.206kN/m2 假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)113.206/5.500=73.069kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(568.100/30.250-(1712.000

20、+61.6671.500)/27.729)=-62.500kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(568.100/30.250+(1712.000+61.6671.500)/27.729)=113.206kN/m2 假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)113.206/5.500=73.069kN/m2 基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(113.206+73.069)/2=93.138kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(113.206+73.069)/2=9

21、3.138 kN/m2 基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=93.138(5.5-1.6)5.5/2=998.905kN Vy=|py|(l-B)b/2=93.138(5.5-1.6)5.5/2=998.905kN X軸方向抗剪： h0/l=1440/5500=0.2624 0.25cfclh0=0.25116.755001440=33066kNVx=998.905kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1440/5500=0.2624 0.25cfcbh0=0.25116.755001440=33066kNVy=998.905kN 滿足要求！ 3.6、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向

22、配筋HRB400 20140基礎(chǔ)底部短向配筋HRB400 20140基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB400 16140基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB400 16140 1、基礎(chǔ)彎距計算 基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)290.6195.5/8=947.591kNm 基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)290.6195.5/8=947.591kNm 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=947.591106/(116.7550014402)=0.005 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.

23、005 S1=1-1/2=1-0.005/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=947.591106/(0.9981440360)=1832mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1832，bh0)=max(1832，0.001555001440)=11880mm2 基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1=12650mm2A1=11880mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=947.591106/(116.7550014402)=0.005 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.005 S2=1-2/2=1-0.005/2=

24、0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=947.591106/(0.9981440360)=1832mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1832，lh0)=max(1832，0.001555001440)=11880mm2 基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2=12650mm2A2=11880mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3=8096mm20.5AS1=0.512650=6325mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4=8096mm20.5AS2=0.512650=6325mm2 滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積

25、 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。 3.7、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖n 四、塔吊施工技術(shù)、安全措施4.1塔吊基礎(chǔ)4.1.1基礎(chǔ)采用C35砼，墊層采用C15，受力主筋為級鋼，底筋保護層厚度為50mm，側(cè)面保護層厚度為35mm，1#塔吊基礎(chǔ)底標高為-2.2m，平面尺寸5.5*5.5m,基礎(chǔ)高度1.5m；2#塔吊基礎(chǔ)底標高為-2.65m，平面尺寸5.5*5.5m,基礎(chǔ)高度1.5m，塔吊基礎(chǔ)平面、剖面圖詳見附圖。4.1.2基礎(chǔ)表面平整度允許偏差為1/1000，埋件的位置、標高和垂直度及施工工藝應符合出廠說明書的要求。4.1.3基坑開挖完成后應及時檢查標高及幾何尺寸，同時注意觀察基坑土的物理力學指標是否滿足地質(zhì)勘察資料中的數(shù)據(jù)，若嚴重不符合，應考慮重新設(shè)計該基礎(chǔ)。4.1.4基礎(chǔ)周圍應修筑邊坡和排水設(shè)施，并及時做好排水工作，避免浸泡。基礎(chǔ)施工完成后，應經(jīng)公司技術(shù)部驗收合格后方可進行塔機安裝。4.2塔機安裝與拆除4.2.1基礎(chǔ)砼強度達到設(shè)計強度80%時方可進行塔機安裝。4.2.2塔機的裝拆均必須由有相應資質(zhì)的專業(yè)隊伍進行，并應有技術(shù)和安全人員在場監(jiān)護。4.2.3安裝前，應對設(shè)備進行全面檢查，確認無誤后方可進行。1）在離安裝點5m處設(shè)置臨時電源，拆除牽引桿，檢查和擰緊各部位的螺栓；檢查起升和變幅卷揚機制動器，確認無誤后支導輪架。2）開動變