礦井采區(qū)供電系統(tǒng)的設計畢業(yè)設計(論文)

1、目錄目錄 前前 言言.3 設計原始資料設計原始資料.4 一、全礦概貌.4 二、采區(qū)資料.4 第一章第一章 采區(qū)變電所的變壓器選擇采區(qū)變電所的變壓器選擇.5 一、采區(qū)負荷計算.5 二、變壓器容量計算.5 三、變壓器的型號、容量、臺數的確定.6 第二章第二章 采區(qū)變電所及工作面配電所位置的確定采區(qū)變電所及工作面配電所位置的確定.7 一、采區(qū)變電所位置.7 二、工作面配電點的位置.7 第三章第三章 采區(qū)供電電纜的確定采區(qū)供電電纜的確定.8 一、擬定原則.8 二、按照采區(qū)供電系統(tǒng)的擬定原則確定供電系統(tǒng)圖.8 第四章第四章 采區(qū)低壓電纜的選擇采區(qū)低壓電纜的選擇.10 一、電纜長度的確定.10 二、電纜型

2、號的確定.10 三、電纜選擇原則.10 四、低壓電纜截面的選擇.10 五、采區(qū)電纜熱穩(wěn)定校驗.14 第五章第五章 采區(qū)高壓電纜的選擇采區(qū)高壓電纜的選擇.17 一、選擇原則.17 二、選擇步驟.17 第六章第六章 采區(qū)低壓控制電器的選擇采區(qū)低壓控制電器的選擇.19 一、電器選擇按照下列一般原則進行.19 二、據已選定的電纜截面、長度來選擇開關、起動器容量及整定計算.19 第七章第七章 低壓保護裝置的選擇和整定低壓保護裝置的選擇和整定.21 一、低壓電網短路保護裝置整定細則規(guī)定.21 二、保護裝置的整定與校驗.21 第八章第八章 高壓配電箱的選擇和整定高壓配電箱的選擇和整定.26 一、高壓配電箱的

3、選擇原則.26 二、高壓配電箱的選擇.26 三、高壓配電箱的整定和靈敏度的校驗.27 第九章第九章 井下漏電保護裝置的選擇井下漏電保護裝置的選擇.28 一、井下漏電保護裝置的作用.28 二、漏電保護裝置的選擇.28 三、井下檢漏保護裝置的整定.28 第十章第十章 井下保護接地系統(tǒng)井下保護接地系統(tǒng).29 結束語結束語.31 參考文獻參考文獻.32 前前 言言 在即將畢業(yè)之際，根據教學大綱安排，完成畢業(yè)論文及設計、做好畢業(yè)答辯工作， 我到了陽城縣竹林山煤礦參加畢業(yè)實習。 此次實習任務，除了對該煤礦作業(yè)過程及對礦井各設備的了解，還須收集礦井原 始資料，并以其為依據，對礦井采區(qū)作供電系統(tǒng)的設計。 本設

4、計分為三大部分，第一部分為原始資料，第二部分為設計過程，第三部分為 參考資料，書中著重講述采區(qū)供電系統(tǒng)中各電氣設備的設計過程，如高壓配電箱、變 壓器。電纜的選擇方法，并對其的整定及校驗，書中詳細敘述了電纜及設備的選擇原 則，井下供電系統(tǒng)采取各種保護的重要性，簡明易懂。 本設計方案符合煤礦安全規(guī)程 、 煤礦工業(yè)設計規(guī)范 ，堅持從實際出發(fā)、聯(lián)系 理論知識，在設計過程中，通過各方面的考慮，選用新型產品，應用新技術，滿足供 電的可靠性、安全性、經濟性及技術合理性。 通過設計，讓我了解了礦山的概況,了解了煤礦供電系統(tǒng)運行和供電設備管理情 況和煤礦生產管理的基本知識，使自己具有一定的理論知識的同時，又具有

5、較強的實 際操作能力及解決實際工程問題的能力，根據新采區(qū)的實際情況，在老師和單位技術 員的指導下，并深入生產現(xiàn)場，查閱了有關設計資料、規(guī)程、規(guī)定、規(guī)范。聽取并收 錄了現(xiàn)場許多技術員的意見及經驗，對采區(qū)所需設備的型號及供電線路等進行設計計 算。 本次設計得到同事和領導的大力支持，在此表示深深的謝意！ 20122012 年年 1010 月月 設計原始資料設計原始資料 一、全礦概貌一、全礦概貌 1、地質儲量 600 萬噸； 2、礦井生產能力：設計能力 12 萬 t/年，實際數 11 萬 t/年； 3、年工作日：300 天，日工作小時：14 小時； 4、礦井電壓等級及供電情況：該礦井供電電源進線采用雙

6、回路電源電壓為 35kv，變電 所內設有 630kva,10/6.3 變壓器兩臺和 400kva，10/0.4 變壓器兩臺，承擔井下和地面 低壓用電負荷。用兩條高壓電纜下井，電壓等級均為 6kv，經中央變電所供給采區(qū)變電 所。 二、采區(qū)資料二、采區(qū)資料 1. 采區(qū)概況： 采區(qū)設計年產量 6 萬噸，水平標高從+830 至+755，下山道兩條，一條軌道下山， 一條人行下山，傾角為 25；分 4 個區(qū)段開采，方式為炮采，區(qū)段高 20-30m。整個采 區(qū)現(xiàn)為一掘兩采。 2. 支護方法： 掘進點向上山，石門及全巖巷道，以錨噴為主，工作面采用木支護。 3. 煤炭運輸系統(tǒng)： 工作面落煤經溜槽到 1t 礦車，

7、由電瓶車運至井底車場，再由絞車提到+830 車場， 最后由電機車拉到地面。 5. 采區(qū)通風： 新鮮風流由+730 副斜井進風+755 運輸大巷軌道上山采區(qū)工作面 采區(qū)回風巷人行上山+825 回風平峒+875 抽風機房。 6. 電壓等級及主要設備： 井下中央變電所的配出電壓為 6kv，采區(qū)主要用電設備采用 660v 電壓，煤電鉆和 照明采用 127v 電壓，主要設備見采區(qū)負荷統(tǒng)計表。 第一章第一章 采區(qū)變電所的變壓器選擇采區(qū)變電所的變壓器選擇 一、采區(qū)負荷計算一、采區(qū)負荷計算 根據巷道、生產機械的布置情況，查煤礦井下供電設計指導書和礦井供電 ， 查找有關技術數據，列出采區(qū)電氣設備技術特征如表 1

8、-1 所示。 表 1-1 采區(qū)電氣設備技術特征 采區(qū)設備 設備名稱設備型號 額定 容量 pe (kw) 額定 電壓 uc(v) 額定 電流 ie(a) 額定起動 電流 iqe (a) 功率因數 cos 效率 j 臺數 上山絞車jt1600/12241103801212420.860.931 照明1.2127 煤電鉆mz2-121.21279540.790.7952 回柱絞車yb3160m-41166014.5870.840.8852 噴漿機yb112m-446605.0830.50.800.851 局部扇風機bky60-446604.732.90.800.856 耙斗裝巖機ybb-10-411

9、66012.172.60.750.801 充電機kgca10-90/4016660210.750.883 二、變壓器容量計算二、變壓器容量計算 1.+830 水平絞車變電所變壓器容量： st1 =pe1kxkc /cospj =111.20.41/0.6 =74.13 kva 式中：cospj 加權平均功率因素，根據煤礦井下供電設計指導 （以下簡稱 設指 ）表 1-2 查傾斜炮采工作面，取 cospj =0.6； kx需要系數，參見設指表 1-2，取 kx=0.4； kc采區(qū)重合系數，供一個工作面時取 1，供兩個工作面時取 0.95，供三個 工作面時取 0.9，此處取 1； pe1+830 絞

10、車電動機與照明的額定容量之和； pe1110+1.2=111.2 kw 2.+830 水平采區(qū)變電所變壓器容量: st2 =pe2kxkc/cospj =111.40.40.9/0.6 =66.84 kva 式中：cospj 加權平均功率因素，根據煤礦井下供電設計指導表 1- 2 查傾斜炮采工作面，取 cospj =0.6； kx需要系數，參見設指表 1-2，取 kx=0.4； pe2由+830 水平采區(qū)變電所供電的+805、+775、+755 水平的 所有電動機額定容量之和； pe246+112+1.22+163+4+11=111.4 kw 三、變壓器的型號、容量、臺數的確定三、變壓器的型號

11、、容量、臺數的確定 根據 stest原則，查煤礦井下供電的三大保護細則表 3-1 選型號為 ks9- 100/6/0.4 變壓器一臺，用于絞車與照明的供電，選型號為 ks9-100/6/0.69 變壓器 一臺,用于三個工作面設備的供電。其技術特征如表 1-2 所示。 表 12 變壓器技術數據 額定電壓 （v） 阻抗電壓（）損耗（w）線圈阻抗（） 型號 一次二次 額定 容量 se (kva) udurux空載短路 rx 重量 （kg ） 參 考 價 格 /元 ks9- 100/6 6000 400/ 690 10041.453.732801450 0.0233/ 0.0690 0.0597/ 0

12、.1775 2500 4 萬 第二章第二章 采區(qū)變電所及工作面配電所位置的確定采區(qū)變電所及工作面配電所位置的確定 一、采區(qū)變電所位置一、采區(qū)變電所位置 根據采區(qū)變電所位置確定原則，采區(qū)變電所位置選擇要依靠低壓供電電壓，供電 距離，采煤方法，采區(qū)巷道布置方式，采煤機械化程度和機械組容量大小等因素確定。 二、工作面配電點的位置二、工作面配電點的位置 在工作面附近巷道中設置控制開關和起動器，由這些裝置構成的整體就是工作面 配電點。它隨工作面的推進定期移動。 根據掘進配電點至掘進設備的電纜長度，設立： p1 配電點：含春第二變電所人行上山+825 采區(qū)變電所+830 絞車峒室； p2 配電點：+825

13、 采區(qū)變電所+805 水平采區(qū)配電點； p3 配電點：+825 采區(qū)變電所+775 水平采區(qū)配電點； p4 配電點：+825 采區(qū)變電所+755 水平運輸巷掘進配電點。 第三章第三章 采區(qū)供電電纜的確定采區(qū)供電電纜的確定 一、擬定原則一、擬定原則 采區(qū)供電電纜是根據采區(qū)機械設備配置圖擬定，應符合安全、經濟、操作靈活、 系統(tǒng)簡單、保護完善、便于檢修等項要求。 原則如下： 1）保證供電可靠，力求減少使用開關、起動器、使用電纜的數量應最少。 原則上一臺起動器控制一臺設備。 2）采區(qū)變電所動力變壓器多于一臺時，應合理分配變壓器負荷，通常一臺變壓器 擔負一個工作面用電設備。 3）變壓器最好不并聯(lián)運行。

14、4）采煤機宜采用單獨電纜供電，工作面配電點到各用電設備宜采用輻射式供電上 山及順槽輸送機宜采用干線式供電。 5）配電點起動器在三臺以下，一般不設配電點進線自動饋電開關。 6）工作面配電點最大容量電動機用的起動器應靠近配電點進線，以減少起動器間 連接電纜的截面。 7）供電系統(tǒng)盡量減少回頭供電。 8）低沼氣礦井、掘進工作面與回采工作面的電氣設備應分開供電，局部扇風機實 行風電沼氣閉鎖，沼氣噴出區(qū)域、高壓沼氣礦井、煤與沼氣突出礦井中，所有 掘進工作面的局扇機械裝設三專（專用變壓器、專用開關、專用線路）二閉鎖 設施即風、電、沼氣閉鎖。 二、按照采區(qū)供電系統(tǒng)的擬定原則確定供電系統(tǒng)圖二、按照采區(qū)供電系統(tǒng)的

15、擬定原則確定供電系統(tǒng)圖 采區(qū)變電所供電系統(tǒng)擬定圖如附圖 1 所示。 附圖 1 m mm mmmm m m m mmm 第四章第四章 采區(qū)低壓電纜的選擇采區(qū)低壓電纜的選擇 一、電纜長度的確定一、電纜長度的確定 根據采區(qū)平面布置圖和采區(qū)剖面圖可知：人行上山傾角為 25。 以計算上山絞車的電纜長度為例： 從剖面圖可知+825 采區(qū)變電所到+830 水平上山絞車硐室的距離為 50m。 考慮實際施工電纜垂度，取其長度為理論長度的 1.05 倍 則實際長度為：ls=l1.05=52.5 m，取 55 m. 同理 其他電纜長度亦可計算出來，如附圖 1 所示。 二、電纜型號的確定二、電纜型號的確定 礦用電纜型

16、號應符合煤礦安全規(guī)程規(guī)定，所有井下低壓電纜勻采用 my 型。 三、電纜選擇原則三、電纜選擇原則 1） 、在正常工作時電纜芯線的實際溫升不得超過絕緣所允許的溫升，否則電纜將因 過熱而縮短其使用壽命或迅速損壞。橡套電纜允許溫升是 65，鎧裝電纜允許溫 升是 80，電纜芯線的時間溫升決定它所流過的負荷電流，因此，為保證電纜的 正常運行，必須保證實際流過電纜的最大長時工作電流不得超過它所允許的負荷電 流。 2） 、正常運行時，電纜網路的實際電壓損失必須不大于網路所允許的電壓損失。為 保證電動機的正常運行，其端電壓不得低于額定電壓的 95%，否則電動機等電氣設 備將因電壓過低而燒毀。所以被選定的電纜必須

17、保證其電壓損失不超過允許值。 3） 、距離電源最遠，容量最大的電動機起動時，因起動電流過大而造成電壓損失也 最大。因此，必須校驗大容量電動機起動大，是否能保證其他用電設備所必須的最 低電壓。即進行起動條件校驗。 4） 、電纜的機械強度應滿足要求，特別是對移動設備供電的電纜。采區(qū)常移動的橡 套電纜支線的截面選擇一般按機械強度要求的最小截面選取時即可，不必進行其他 項目的校驗。對于干線電纜，則必須首先按允許電流及起動條件進行校驗。 5)、對于低壓電纜，由于低壓網路短路電流較小，按上述方法選擇的電纜截面的熱 穩(wěn)定性均能滿足其要求，因此可不必再進行短路時的熱穩(wěn)定校驗。 四、低壓電纜截面的選擇四、低壓電

18、纜截面的選擇 1.移動支線電纜截面 采區(qū)常移動的電纜支線的截面選擇時考慮有足夠的機械強度,根據經驗按設 指表 2-23 初選支線電纜截面即可.具體如附圖 1 所示。 2.干線電纜截面的選擇： 由于干線線路長,電流大,電壓損失是主要矛盾,所以干線電纜截面按電壓損失 計算。 采區(qū)變電所供電擬定圖如附圖 1 所示。 (1) +755 水平巖巷掘進配電點 根據uz值的取值原則,選取配電點中線路最長,電動機額定功率最大的支線 來計算。 1) .根據設指表 2-23,11kw 耙斗裝巖機初選電纜為 my 316+16 100m, 用負荷矩電壓損失計算支線電纜電壓損失： uz% = kfpelzk% =11

19、110010-30.333 =0.366 式中： uz%支線電纜中電壓損失百分比； kf負荷系數,取 kf=1； pe電動機額定功率,kw； lz支線電纜實際長度,km； k%千瓦公里負荷電壓損失百分數, 查設指表 2-28,取 k%=0.333 uz =uz%ue/100 =0.366660/100 =2.4 v 式中： uz支線電纜中電壓損失,v； 2) .變壓器電壓損失為： ub% =(ur%cospj+ux%sinpj) = 0.67(1.450.6+3.730.8) =2.58 式中：ub%變壓器電壓損失百分比； 變壓器的負荷系數, =stj1/se=66.84/100=0.67；

20、se變壓器額定容量,kva； stj1變壓器二次側實際負荷容量之和,kva. stj1=66.84 kva； ur%變壓器額定負荷時電阻壓降百分數, 查表 1-2,取 ur%=1.45； ux%變壓器額定負荷時電抗壓降百分數, 查表 1-2,取 ux%=3.73； cospj加權平均功率因數, 查設指表 1-2,取 cospj =0.6, sinpj=0.8； ub =ub%u2e/100=2.58660/100=17.03 v 3) .干線電纜允許電壓損失為: ugy =uy-uz-ub =63-2.4-17.03 =43.57 v 式中：ugy干線電纜中允許電壓損失,v； uy允許電壓損失

21、,v, 查設指表 2-33, ue=660v 時, uy=63v； uz支線電纜中電壓損失,v； ub變壓器中電壓損失,v； 4) .干線電纜截面確定 agy = kxpelgy103/(uerugypj) =0.739650103/(66042.543.570.85) =17.1 mm2 式中：agy干線電纜截面積, mm2； kx需用系數，取 kx=0.7； pe干線電纜所帶負荷額定功率之和,kw, pe=42+11+4+16=39 kw； lgy干線電纜實際長度,m； r電纜導體芯線的電導率, m/(mm2)取 r=42.5mm2； ugy干線電纜中最大允許電壓損失,v； pj加權平均效

22、率,pj=（160.88+40.85+110.8+420.85） /39=0.85； 根據計算選擇干線電纜為 my 325 +110 650m (2)+775 水平采區(qū)配電點的干線電纜： 1) .支線電纜電壓損失： uz% = kfpelzk% =11115010-30.211 =0.35 式中：k%查設指表 2-28,取 k%=0.211 uz =uz%ue/100 =0.35660/100 =2.31 v 2) .干線電纜允許電壓損失為： ugy =uy-uz-ub =63-2.31-17.03 =43.66 v 3) .干線電纜截面確定： agy = kxpelgy103/(uerugy

23、pj) =0.736.2600103/(66042.543.660.87) =14.3 mm2 式中：pe干線電纜所帶負荷額定功率之和,kw, pe=42+11+1.2+16=36.2 kw； pj 加權平均效率， pj=(420.85+110.885+1.20.795+160.88)/36.2=0.8 7 根據計算選擇干線電纜為 my 325+110 600m (3) +805 水平采區(qū)配電點的干線電纜： 由于+805 水平與+775 水平的設備完全相同，故兩者的干線電纜允許電壓損 失相同，均為 43.66 v. agy = kxpelgy103/(uerugypj) =0.736.2520

24、103/(66042.543.660.87) =12.4 mm2 根據計算選擇干線電纜為 my 325+110 520m (4) +830 絞車房供電計算圖如圖 4-1 所示。 圖 4-1 +830 絞車房供電計算圖 向 110kw 絞車供電的電纜截面的選擇： 根據所選用 ks9-100/6 型變壓器, 查表 1-2 得, ur%=1.45,ux%=3.73； 變壓器的電壓損失為： ut%=(st/se)(ur%cospj+ux%sinpj) =(74.13/100)(1.450.6+3.730.8) =2.86 ut =ut%u2e/100 =2.86400/100 =11.44 v 絞車支

25、線電纜允許電壓損失： ugy=uy-ub=39-11.44=27.56 v 式中：uy 允許電壓損失，v,查設指表 2- 33，ue=380v 時uy =39 v. 絞車支線電纜截面確定： agy = kxpelgy103/(uerugypj) =0.711055103/(38042.527.560.8) =11.9 mm2 根據計算選用 my 350+116 55m 型電纜. 五、采區(qū)電纜熱穩(wěn)定校驗五、采區(qū)電纜熱穩(wěn)定校驗 按起動條件校驗電纜截面： 11kw 回柱絞車是較大負荷起動，也是采區(qū)中容量最大、供電距離較遠的用 電設備，選擇的電纜截面需要按起動條件進行校驗。 1) 電動機最小起動電壓：

26、 uqmin= ue = 660 1.2 2.5 =457.26v error!error! referencereference sourcesource notnot found.found.式中: ue 電動機額定電壓,v； kq 電動機最小允許起動轉矩 mqmin 與額定轉矩 me之比值. 查設指 表 2-38,取 kq=1.2； aq電動機額定電壓下的起動轉矩 meq與額定轉矩 me之比值,由電動機技 術數據表查得,礦用隔爆電動機 aq=error!error! nono bookmarkbookmark namename given.given. 2.5。 2) . 起動時工作機械

27、支路電纜中的電壓損失： uzq=（iqlzcosq103）/（raz） 3 =（60.30.150.55103）/(42.525) 3 =8.11 v 式中: cosq電動機起動時的功率因數，估取 cos=0.55,sin=0.84； r 支線電纜芯線導體的電導率,m/(mm2)； az支線電纜的芯線截面, mm2； lz支線電纜實際長度.km； iq電動機實際起動電流,a； iq=iequqmin/ue=87457.26/660=60.3a； 式中: ieq 電動機在額定電壓下的起動電流,a； uqmin 電動機最小起動電壓,v; ue 電動機額定電壓,v； 3)、 起動時干線電纜中的電壓損

28、失： ugq=（igqlgcosgq103）/（rag） 3 =(102.70.60.57103)/(42.525) 3 =57.3 v 式中: r 干線電纜芯線導體的電導率,m/(mm2)； lg 干線電纜實際長度,km； ag干線電纜的芯線截面, mm2； cosgq干線電纜在起動條件下的功率因數, cosgq =(iqcosq+iicospj)/igq =(60.30.55+42.20.6)/102.7 =0.57 igq干線電纜中實際實際起動電流,a； igq= (iq cosq + ii cospj)2+ (iq sinq + ii sinpj)2 = (60.3 0.55 + 42

29、.2 0.6)2+ (60.3 0.84 + 42.2 0.8)2 =102.7 a 中: ii其余電動機正常工作電流，a； ii =pe/（uepjcospj） 3 =（25.2103）/(6600.870.6) 3 =42.2 a 4) . 起動時變壓器的電壓損失： ubq% = (ibq/ibe)( ur% cosbq+ux%sinbq ) =(102.7/113)(1.450.57+3.730.82) =3.53 ubq =ubq%ube/100 =6903.53/100 =24.36 v 式中: ibq起動時變壓器的負荷電流,a； ibe 變壓器負荷額定電流,a； ube變壓器負荷側

30、額定電壓,v； cosbq起動時變壓器負荷功率因數； 5) . 起動狀態(tài)下供電系統(tǒng)中總的電壓損失： uq =uzq + ugq + ubq =8.11+57.3+24.36 =89.77 v 6) .檢驗條件： u2e-uq =690-89.77=600.23v457.26v 又因為 600.23v 相對于額定電壓的百分數為 600.23/660100%=90.9%，超過磁力 起動器吸合線圈要求的電壓。所以檢驗結果可以認為選用 25mm2的橡套電纜滿足了起 動條件。 第五章第五章 采區(qū)高壓電纜的選擇采區(qū)高壓電纜的選擇 一、選擇原則一、選擇原則 1、按經濟電流密度計算選定電纜截面，對于輸送容量較

31、大，年最大負荷利用的小時數 較高的高壓電纜尤其應按經濟電流密度對其截面進行計算。 2、按最大持續(xù)負荷電流校驗電纜截面，如果向單臺設備供電時，則可按設備的額定電 流校驗電纜截面。 3、按系統(tǒng)最大運行方式時發(fā)生的三相短路電流校驗電纜的熱穩(wěn)定性，一般在電纜首端 選定短路點。井下主變電所饋出線的最小截面，如果采用的鋁芯電纜時，應該不小于 50mm2 。 4、按正常負荷及有一條井下電纜發(fā)生故障時，分別校驗電纜的電纜的電壓損失。 5、固定敷設的高壓電纜型號按以下原則確定： 1）在立井井筒或傾角 45及其以上的井筒內，應采用鋼絲鎧裝不滴流鉛包紙絕緣電纜， 鋼絲鎧裝交聯(lián)聚乙烯絕緣電纜，鋼絲鎧裝聚氯乙稀絕緣電纜

32、或鋼絲鎧裝鉛包紙絕緣 電纜。 2）在水平巷道或傾角 45以下的井巷內，采用鋼帶鎧裝不滴流鉛包紙絕緣電纜，鋼帶 鎧裝聚氯乙稀絕緣電纜或鋼帶鎧裝鉛包紙絕緣電纜。 3）在進風斜井，井底車場及其附近，主變電所至采區(qū)變電所之間的電纜，可以采用鉛 芯電纜，其它地點必須采用銅芯電纜。 6、移動變電站應采用監(jiān)視型屏蔽橡膠電纜。 二、選擇步驟二、選擇步驟 1、按經濟電流密度選擇電纜截面: a1=in/nj =7.2/12.25 =3.2 mm2 式中： a電纜的計算截面, mm2； in電纜中正常負荷時持續(xù)電流，in=sb1/(ue) =74.13/( 6) 33 =7.2a； n同時工作的電纜根數，n=1；

33、j經濟電流密度，a/mm2,見設指表 2-18，銅芯電纜取 j=2.25 a/mm2； a2 =in/nj =6.43/12.25 =2.86 mm2 式中：in電纜中正常負荷時持續(xù)電流，in=sb2/(ue) =66.84/( 6) 33 =6.43 a； 由設指表 2-9 查取電纜型號為：myjv22-6000 335 1000m 2、校驗方法： （1） 、按持續(xù)允許電流校驗電纜截面： kip=(60.345 180.9)aia=7.2a 式中： ip環(huán)境溫度為 25 度時電纜允許載流量,a,由設指表 2-8 查取 ip=135； k環(huán)境溫度不同時載流量的校正系數,由設指表 2-6 查?。?/p>

34、 0.447k1.34； ia持續(xù)工作電流, ia= sb1/(ue) =74.13/(6) =7.2a ； 33 kip =(60.345 180.9)aia,符合要求。 （2）電纜短路時的熱穩(wěn)定條件檢驗電纜截面,取短路點在電纜首端,取井下主變 電所容量為 50mva,則 id（3） = sd/(up) 3 =(50103)/( 6.3) 3 =4582.1 a amin = (id（3）)/c tj =(4582.1)/159 0.25 =14.41mm2a1=35 mm2 符合要求。 式中： amin電纜最小截面, mm2； id（3）主變電所母線最大運行方式時的短路電流,a； tj短路

35、電流作用假想時間,s；對井下開關取 0.25s； c 熱穩(wěn)定系數, 由設指表 2-10 查取 c=159； (3)、按電壓損失校驗電纜截面： u% =kpl/1000 =1.836111.21/1000 =0.2%7% 故滿足要求。 式中： u%電纜電纜中電壓損失的百分數； k兆瓦公里負荷矩電纜中電壓損失百分數, 由設指表 2-15 查取 6kv 銅芯電纜兆瓦公里負荷矩電纜中電壓損失 k=1.836； p電纜輸送的有功功率； 7%允許電壓損失百分數； 因此所選 myjv22-6000 335 的高壓電纜符合要求。 第六章第六章 采區(qū)低壓控制電器的選擇采區(qū)低壓控制電器的選擇 一、電器選擇按照下列

36、一般原則進行一、電器選擇按照下列一般原則進行 1）按環(huán)境要求，采區(qū)一律選用隔爆型或隔爆兼本質安全型電器。 2）按電器額定參數選擇 （1） 低壓控制電器的額定電流要大于或等于用電設備的持續(xù)工作電流，其額定電 壓也應與電網的額定電壓相符合。 （2） 控制電器的分斷能力，電流應不小于通過它的最大三相短路電流。 3）工作機械對控制的要求選擇 (1) 工作線路總開關和分路開關一般選用自動饋電開關，如新系列的 kbz 型自動 饋電開關。 (2) 不需要遠方控制或經常起動的設備，如照明變壓器，一般選用手動起動器， 如 qjc 型等。 (3) 需要遠方控制，程控或頻繁起動的機械，如采煤機、裝巖機、輸送機等一般

37、 選用 qjc 系列，dqbh 型磁力起動器或新系列隔爆型磁力起動器等。 (4) 需要經常正、反轉控制的機械，如回柱絞車、調度絞車等，一般選用 qc8380n 型或新系列可逆磁力起動器等。 4）開關電器的保護裝置，要適應電網和工作機械的保護要求： （1） 變壓器二次的總開關要有過電流和漏電保護。 （2） （3） （4） 變電所內各分路的配出開關及各配電點的進線開關要有過電流保護。大型采 掘機械，如采煤機組、掘進機組等需要短路保護、過負荷保護，有條件的增 設漏電閉鎖保護。 （6） 一般小型機械，如電鉆、局扇、回柱絞車及小功率輸送機等需要有短路保護 和斷相保護。 5）開關電器接線口的數目要滿足回路

38、和控制回路接線的要求，其內徑應與電纜外徑相 適應。 二、據已選定的電纜截面、長度來選擇開關、起動器容量及整定計算二、據已選定的電纜截面、長度來選擇開關、起動器容量及整定計算 1、計算開關的工作電流 ig（以 110kw 的上山絞車的控制開關為例） ig （kfpe103）/（uecosee） 3 （0.8110103）/（6600.860.93） 3 167.17a 其余開關的工作電流如表 61 所示。 2、開關的選擇結果： 根據 ig、ue，查煤礦電工手冊礦井供電 下表 11-1-17 選 110kw 上山絞車的控 制開關選 kbz200 饋電開關一臺。 11kw 的裝巖機控制開關的選擇：

39、ig（kfpe103）/（uecosee） 3 （0.811103）/（6600.750.80） 3 =12.83 a 根據 ig、ue，查煤礦電工手冊礦井供電 下表 11-1-1 選 qjc-60 型磁力起動 器一臺。 1.2kw 煤電鉆控制開關的選擇： s =pe/cose =1.2/0.79 =1.52kva 根據 s7 ， 符合要求。 式中：id(2) 被保護線路末端最小兩相短路電流，a； 7靈敏度系數，可參考工礦企業(yè)供電設計指導書表 3-39； idz所選熔體的額定電流，a。 其余各開關短路點、短路電流及靈敏度校驗，如附圖 2 和表 7-1 所示。 附圖 2 表 7-1 供電系統(tǒng)中各

40、點短路電流值及靈敏度校驗表 m mm mmmm m m m mmm 短路點兩相短路電流（a）開關保護整定值（a）靈敏系數 b1 2595 b2 1623 g1538 繼電器 100a 5.361.5 g2572 繼電器 100a 5.721.5 g3636 繼電器 100a 6.361.5 z12192 繼電器 200a 10.961.5 z2161.68 熔斷器 15a 10.784 z3490.26 熔斷器 20a 24.517 z4348.24 熔斷器 20a 17.417 z5525.11 熔斷器 40a 13.137 z6580.47 熔斷器 60a 9.677 z767.43 熔斷

41、器 15a 4.504 z8497 熔斷器 60a 8.287 z9420.75 熔斷器 20a 21.047 z10453.04 熔斷器 40a 11.337 z11315.49 熔斷器 20a 15.777 z12428.59 熔斷器 20a 21.437 z13450.44 熔斷器 20a 22.527 z14327.34 熔斷器 20a 16.377 z15480.08 熔斷器 40a 127 z16526.24 熔斷器 60a 8.777 z1763.36 熔斷器 15a 4.224 第八章第八章 高壓配電箱的選擇和整定高壓配電箱的選擇和整定 一、高壓配電箱的選擇原則一、高壓配電箱的

42、選擇原則 1、配電裝置的額定電壓應符合井下高壓網絡的額定電壓等級。 2、配電裝置的額定開斷電流應不小于其母線上的三相短路電流。 3、配電裝置的額定電流應不小于所控設備的額定電流。 4、動作穩(wěn)定性應滿足母線上最大三相短路電流的要求。 二、高壓配電箱的選擇二、高壓配電箱的選擇 1、t1負荷長期工作電流： in=sn/(ue) 3 =74.13/(6) 3 =7.13 a useux=6kv iseig=7.13a ssesd(3)=50mva 式中： sn受控制負荷的計算容量，kva ue電網額定電壓，kv use高壓開關額定電壓，kv ise高壓開關額定電流，ka sse 高壓開關銘牌上標示的額

43、定斷流容量，kva 根據以上這些計算結果，按煤礦安全規(guī)程的規(guī)定選用，查設指表 2-62， 選擇高壓配電箱型號為 pb3-6ga，其技術數據如表 8-1 所示。 2、t2負荷長期工作電流： in=sn/(ue) 3 =66.84/(6) 3 =6.43 a useux=6kv iseig=10.37a ssesd(3)=50mva 根據以上這些計算結果，按煤礦安全規(guī)程的規(guī)定選用，查設指表 2-62，選擇 高壓配電箱型號為 pb3-6ga，其技術數據如表 8-1 所示。 表 8-1 高壓配電箱技術數據表 極限通過電流 （kva） 型號 額定電壓 （kv） 最高工作 電壓 （kv） 額定電流 （a）

44、 斷流容量 （mva） 額定斷流電 流（ka） 峰值有效值 10s 熱穩(wěn) 定電流 （ka） pb3-6 ga66.920201.924.812.780.50 三、高壓配電箱的整定和靈敏度的校驗三、高壓配電箱的整定和靈敏度的校驗 1、t1的整定 idz =(1.21.4) （iqd +ie）/(ktki) =1.3(660+2.4)/(9.110) =9.46 a 查設指表 2-83，取 idz=10a； 式中： ki電流互感器的變流比，ki=50/5=10； 1.21.4可靠系數； kt變壓比，kt=6300/690=9.1。 靈敏度校驗： id(2)= 2299a km = id(2)/(k

45、tkiidz) =2299/(9.11010) =2.531.5 符合要求。 2、t2的整定 idz=(1.21.4) （iqd +ie）/(ktki) =1.3(37.95+49.2)/(9.1 10) =1.25 a 查設指表 2-83，取 idz=5a 靈敏度校驗： id(2)= 3750a km = id(2)/(ktkiidz) =3750/(9.1105) =8.241.5 符合要求。 第九章第九章 井下漏電保護裝置的選擇井下漏電保護裝置的選擇 一、井下漏電保護裝置的作用一、井下漏電保護裝置的作用 1、工作電表經常監(jiān)視電網的絕緣電阻，以便進行預防性維修。 2、接地絕緣電阻降低到危險

46、值或人觸及一相導體，或電網一相接地時，能很快的 使自動開關跳閘，切斷電源，防止觸電或漏電事故。 3、當人觸及電網一相時，可以補償人身的電容電流，從而減少通過人體的電流， 降低觸電危險性。當電網一相接地時，也可以減少接地故障電流，防止瓦斯、煤層爆 炸。 二、漏電保護裝置的選擇二、漏電保護裝置的選擇 由于選用 kbz 型饋電開關，其自帶漏電保護，無需再外設檢漏繼電器。 三、井下檢漏保護裝置的整定三、井下檢漏保護裝置的整定 檢漏繼電器動作電阻值，是根據保護人身觸電的安全確定的。人觸電安全電 流規(guī)定為 30ma，在不考慮電網電容情況下，通過人體的電流根據下式計算，即 in3uq/3rn+r 在給定電網電壓下，人體電流 30ma 計算，則可確定出允許的電網最低對地絕 緣電阻值 rmin，以井下 660v 電網為例計算如下： rmin=(3uq/in)-3rn =3(660/)/30103-31000 3 =35000 計算檢漏繼電器的動作電阻值 rdz時，應考慮三相電網對地絕