氣液分離器設(shè)計(jì)計(jì)算

1、氣液分離器設(shè)計(jì)計(jì)算 宇*馮中國石油遼河工程有限公司 盤錦124010摘要 介紹氣液分離器理論基礎(chǔ)和設(shè)計(jì)方法，提出氣液分離器計(jì)算方法的改進(jìn)和對比實(shí)例。關(guān)鍵詞氣液分離器 設(shè)計(jì) 計(jì)算方法氣 液分離器依據(jù)重力沉降原理，采 用 油 氣集輸 設(shè) 計(jì) 規(guī) 范 gb 50350 2005 及 分 離 器 規(guī) 范 sy / t 0515 2007 進(jìn)行計(jì)算和選取，并以以下 假設(shè)為基礎(chǔ): 懸浮物的運(yùn)動(dòng)速率為常數(shù); 分 離器內(nèi)不發(fā)生凝聚和分散作用; 液、固 微 粒 均 是球形。計(jì)算 忽略微粒沉降的加速階段， 僅 考 慮 分離不小于 50m 微粒的情況。此外，在計(jì)算中引 入立式分離器 修 正 系 數(shù) k1 ，氣體空間

2、占有的空間 面積分率 k2 、氣體空間占有的高度分率 k3 和長徑氣液 分 離 器 可以配置絲網(wǎng)捕霧器、入 口 換 向器、防沖擊擋 板或沉降內(nèi)部構(gòu)件。立 式 氣 液 分 離 器適用于 從 高 氣 液比混合物中分離液體; 臥 式 氣 液分離器適用于從低氣液比混合物中分離氣體。基本原理3，4氣液分離通常分為三個(gè)階段: 第 一 個(gè) 階 段 為 預(yù)分離，即 利 用 氣 體中所夾帶液體的動(dòng)量使大的 液滴與入 口 擋 板 碰 撞， 然后利用液滴自重沉降下 來，從而將 氣 液 分 成以氣體為主和以液體為主的 兩個(gè)部分; 第 二個(gè)階段為二次分離， 即 使 較 小 液 滴利用重力 分 離; 第三個(gè)階段為除霧，

3、小 的 液 滴 在捕霧器 處 聚 集 成 較 大 的 液 滴， 然后靠重力實(shí)現(xiàn) 氣液的分離。對于第二 階 段， 必須計(jì)算允許的流速， 用 于 確定氣液 分 離 面 積。計(jì)算沉降過程中液滴力的平 衡可以得到關(guān)系式。液滴的凈重為:1. 21比 k4 經(jīng)驗(yàn)參數(shù) ，這無疑增加分離器計(jì)算的不確定性。設(shè)計(jì)人 員先依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范進(jìn)行計(jì)算， 再 根 據(jù)經(jīng)驗(yàn)及 工 程 需 要 進(jìn) 行 修 正， 有時(shí)最終所選設(shè)備 會(huì)比計(jì)算結(jié) 果 大 很 多， 造成不必要的浪費(fèi)?；?于 以上考慮，綜 合 多 種計(jì)算方法得出分離器計(jì)算方 法。該方法不 僅滿足工程需要， 而且采用使設(shè)備 重量最輕 的 優(yōu) 化 過程使投資最低， 可 為 氣

4、 液 分 離 器選型提供參考。1計(jì)算的基本原理選型2氣液分離器分立式和臥式兩種型式，見圖 1。m ( ) gplvfg =gc v1. 1平衡曳力為:( / 8) cd dp uv v22fd =gc較重 的液滴將以恒定的終端沉降速度 ut運(yùn)行:4gdp ( l v ) ut =3c d v因此，只要 uv ut 液滴便會(huì)被分離出來。一般允許的沉 降 速 度 uv = 0. 75 ut ，從 而 得 到 saud- ers-brown 方程:( l v )ut = k槡 v圖 1 氣液分離器示意圖*馮 宇: 助理工程師。2007 年畢業(yè)于中國石油大學(xué) ( 華東)( 0427) 7824124，

5、e mail: fghik sina com?；瘜W(xué)工程與工藝專業(yè)。主要從事石油天然氣工程設(shè)計(jì)工 作。聯(lián) 系 電 話:本文受到國家科技重大專項(xiàng)項(xiàng)目 “煤層氣田地面集輸工藝及監(jiān)測技術(shù)” ( 編號(hào): 2009zx05039) 的資助。192011，21( 5)馮宇氣液分離器設(shè)計(jì)計(jì)算其中:是段塞流。在 沒有特殊要求的情況下， 緩 沖 時(shí) 間可以取停留時(shí)間的一半。1. 4立式氣液分離器的計(jì)算立式氣液分離器的氣體分離區(qū)域是分離器的 整個(gè)橫斷面，所以氣體的分離直徑可以計(jì)算為:4gdpk = 槡3cd實(shí)際上較小的液滴只靠重力沉降是分離不出 來的，但這 些較小液滴可以聚集成較大的液滴，再通過重 力 沉 降 才

6、能 分 離。在分離器中的液滴聚 集設(shè)備可 以 使 氣 體通過曲折的通道， 使 液 滴 之 間 或液滴與 聚 集 設(shè) 備間相互碰撞形成較大液滴。由 于聚集后的液滴直徑很難預(yù)測，所 以 捕 霧 器 的 k 值一般取經(jīng)驗(yàn)值。k 值的選取便是分離器設(shè)計(jì)中比 較敏感的 問 題 之 一。對于設(shè)有捕霧器的分離器 k 值可參照表 1 選取。對于沒設(shè)捕霧器的分離器，推 薦 k 值為有捕霧器分離器的 一半或通過上述公式 計(jì)算出其 理 論 k 值。如果知道聚集液滴的尺寸， 選取曳力系數(shù) cd ，見表 1。表 1 分離器 k 值選取表4qvdvd = 槡uv為捕霧器的直徑，分離器的內(nèi)徑必須要大dvd一些，捕霧器才能安

7、裝到分離器中。一般該 d 計(jì)vd算值要加上 6in 后 作 為 最 終確定的分離器內(nèi)徑 d， 然后采用該 d 值 計(jì)算相應(yīng)的分離器橫截面積。立式分離器總高度可以分成兩個(gè)部分，見圖 1。分離 器的高度可按下式計(jì)算:h = h+ h + h + h+ htlllhsllnd如果分離器有捕霧器，那 么 高 度 還 需 要 加 上捕霧器及其構(gòu)件的高度。項(xiàng)目條件k 值1. 5臥式氣液分離器的計(jì)算臥式氣液分離器的橫斷面被氣相和液相共同 1p1 15k = 0. 1821 + 0. 0029p +0. 0460 ln( p)k = 0. 35k = 0. 430 0. 023 ln( p)帶捕霧器的分離器1

8、5p14040p15500占據(jù)，見圖 1。通常先設(shè)定分離器的直徑，選擇或計(jì)算出低液位 ( lll) ，根據(jù)持液量得出正常液位 ( nll) ，根據(jù)液體 波 動(dòng) 確 定 高 液 位 ( hll) 。在 高0p2 1500真空下的氣體 乙二醇和氨溶液 不帶捕霧器的立式分離器壓縮機(jī)入口洗滌器、分子 篩、膨脹機(jī)入口分離器k = 0. 35 0. 01( p 100 /100)k = 0. 20液位( hll)和分離器頂部之間為用于氣體分離的gpsa工程數(shù)據(jù) 手冊k = ( 0. 6 0. 8)k = k /2k空間，然后計(jì) 算分離器的長度， 以滿足持液量和 波動(dòng)的要求， 以利于氣液的分離?？?見 臥

9、式 分 離 器尺寸的 計(jì) 算 方 法是一個(gè)反復(fù)迭代的過程。根 據(jù)體積平衡可以得到:vh + vs = l ( at avd + alll )持液量和液體波動(dòng)體積可以通過停留時(shí)間和 緩沖時(shí)間計(jì)算得到。最小的氣液分離面積 avd 一般k = ( 0. 7 0. 8)kcd = exp( y)y = 8. 411 2. 243x +0. 273x2 1. 865e 理論計(jì)算 ( 不帶捕霧器)4gdpk =槡3cd342x + 5. 201e 4x0 95 + 8v dp ( l v ) x = lnv2( 1 2)ft，或是分離器內(nèi)徑的 20% ，然被設(shè)定為1. 3基本概念在進(jìn)行分離器計(jì)算前還需定義

10、以下概念:( 1) 停留時(shí) 間: 在沒有物料補(bǔ)充和出口流率 后選取兩者之中的較大者。對于臥式分離器， 從氣體中分 離 出 來 的液滴有一個(gè)水平拖曳力， 該 力 并不象立 式 分 離 器中的那樣與重力方向相反。這 里不對兩 維 顆 粒 運(yùn)動(dòng)做詳細(xì)的處理， 多 數(shù) 文 獻(xiàn) 承認(rèn)允許的 水 平 速 率可比終端速率要大。一 般 要 求流體經(jīng)歷從分離器入口到出口 水平段長度的時(shí)間 要比液體在垂直方向上沉降到 液體表面所經(jīng)歷的 時(shí)間要長，即恒定的條件下，氣液分離器從正常液位( nll)降( lll)到低液位( 2)時(shí)所經(jīng)歷的時(shí)間。緩沖時(shí) 間: 在沒有物料流出和入口流率 恒定的條件下，氣液分離器從正常液位(

11、 nll)升到最高液位時(shí)( hll)時(shí)所經(jīng)歷的時(shí)間。一些手冊的緩沖時(shí)間是以低液位( lll)和高h(yuǎn)vl( hll)液位之間的體積為基礎(chǔ)考慮的。停留時(shí)間uahut是從保持較好的控制和下游設(shè) 備操作安全的要求 考慮的。緩 沖 時(shí) 間 是基于上游物流或下游物流的 改變而導(dǎo) 致 液 體 積 累 考 慮 的， 最常見的物流變化 2計(jì)算方法以下介紹的設(shè)計(jì)程序來自文獻(xiàn)和被認(rèn)可的設(shè) 20chemical engineering design化工設(shè)計(jì) 2011，21( 5)hlin = 12 + ( 1 /2) dn( 不帶入口轉(zhuǎn)向器)計(jì)導(dǎo)則。臥 式 氣 液 分離器設(shè)計(jì)采納了優(yōu)化長度和 直徑以使 分 離 器 重

12、量最輕的方法。為 了 使 設(shè) 計(jì) 結(jié) 果更可靠，忽略了封頭處的液體體積。4qm) 0. 5d (n60 /槡m3( ft / s)qm = ql + qv2. 1立式氣液分離器3m = l + v ( 1 ) = ql / ( ql + qv )( lb / ft )( 1)立式氣液分離器的終端速度的計(jì)算:( l v )ut = k槡 ( ft / s)( 8)計(jì)算分 離 高 度: 從入口管嘴中心到分 v離器頂部切線 不含捕霧器 從入口管嘴中心到捕霧器焊盤底端:hd = 0. 5dv或取() ;為了保守計(jì) 算 設(shè) uv = 0. 75ut ，通 過 表 1 得 到k 值，然后計(jì)算氣體的體積流率

13、:wv( ft / s)3qv = 3600v( 2) 計(jì)算分離器的內(nèi)徑:h = 36 + 0. 5d ( in，不帶捕霧器)dn4qvhd = 24 + 0. 5dn ( in，不帶捕霧器)取二者中的小值。( 9) 如果分離器帶捕霧器， 則分離器的高度 加上 6in 捕霧 器 的 高 度，并 加 1ft 作為捕霧器到分 離器頂部切線的距離。( ft)dvd = 槡uv如果分離器設(shè)有捕霧器，則計(jì)算的值要加上 3 6in 以安裝支撐環(huán)，最后圓整到下一個(gè) 6in 得 到最終的分離器內(nèi)徑。( 3)計(jì)算液體的體積流率:( 10) 計(jì)算分離器的總高度 h :tht = + hlll + hh + hs

14、+ hlin + hd + hmewl3( ft)ql = 60( ft / min)l( 9 )步得出來的高度，如 果其中 hme 是從第并選取停留時(shí)間并計(jì)算持液量:沒有捕霧器 hme = 0。2. 2臥式氣液分離器2. 2. 1設(shè)計(jì)參數(shù)( 1) 計(jì)算氣體的體積流率:3vh = th ql( ft )( 4) 如果不規(guī)定波動(dòng)體積， 則選取緩沖時(shí)間 后計(jì)算波動(dòng)體積:3vs = tsql( ft )低液位高度的選取，見表 2。表 2 低液位高度選取表 wv 3qv =( ft / s)3600v液體的體積流率:立式分離器 lll ( in)分離器直徑( ft)臥式分離器lll ( in)wl 3

15、00psia 300psia( ft / min)3ql =60l46810121615151566666666691011121315( 2)0. 75 ut :計(jì)算垂直方向的終端氣體速度，設(shè) uv =l v( ft / s)ut = k槡v( 3)選取停留時(shí)間并計(jì)算持液量:( 5)計(jì)算從低液位到正常液位的高度:( ft )3vh = th qlvhhh = ( /4) d 2( ft)( 4)如果不規(guī)定波動(dòng)體積， 則選取緩沖時(shí)間 v后計(jì)算波動(dòng)體積:最小取 1ft。( 6)計(jì)算從正常液位到高液位 ( 或 高 液 位 報(bào)3vs = ts ql( ft )( 5) 取得 l / d 的初估值2，

16、并且初步計(jì)算分 離器直徑:警) 的高度:vshs = ( /4) d 2( ft)4 ( vh + vs )v) 1 /3d = ( ft，圓整到最接近的 0. 5ft)最小取 6in。( 7) 計(jì)算高液位到入口管嘴中心的高度:0. 6 ( l / d)計(jì)算總橫截面積:2( 帶入口轉(zhuǎn)向器)at = d /4hlin = 12 + dn212011，21( 5)馮宇氣液分離器設(shè)計(jì)計(jì)算利用表 2 計(jì)算低液位高度或采用:hlll = 9in。hlll = 0. 5d + 7( in)( 6)利用 表 3 通 過 hlll / d 得 到 alll / at 并 計(jì)此處 d 的 單 位 是 ft 并

17、圓 整。如 果 d 4， 則算低液位面積 alll 。表 3 容器高度與面積轉(zhuǎn)換表yabcdefghi 4. 755930 10 50. 00153756ab3. 92409126. 7871010. 1748753. 299201 6. 358805 22. 9239325. 66897324. 3535184. 018448 14. 844824 4. 916411 36. 999376 1. 80170510. 529572 0. 1453489. 892851 5234表中，y = 4. 755930 10 0. 174875 x + 5. 668973 x 4. 916411 x 0

18、. 145348 x 1 + 3. 924091x 6. 358805x2 + 4. 018448x3 1. 801705x4a 為: h / da / at 或，hv / dav / at ，y = a / at ，x = h / db 為: a / at h / d 或 av / at hv / d，y = h / d，x = a / at( 7) 如果 沒 有 捕 霧 器，氣 體 分 離 區(qū) 域 av 的最小高 度 為 0. 2d 或 1ft 中 的 較 大 值。如 果 有 捕 霧 器，則氣體分離區(qū)域的最小高度為 0. 2d 或 2ft 中的較大值。因此，設(shè)定 hv 為 0. 2d 或

19、2ft 中的較大值 ( 無捕霧器為 1ft) 。同理利用 hv / d 獲得 av / at并計(jì)算 av 。復(fù)計(jì)算使 1. 5 l / d 6. 0。( 14)( 最小重量)以優(yōu)化的分離器尺寸通過表 3 計(jì)算正常液位和高液位:anll = alll + vh / lhhll = d hv2. 2. 2壁厚、表面積和重量( 1)殼體壁厚:( 8)計(jì)算滿足液體持液量及波動(dòng)的最小長度: pd l = ( vh + vs ) / ( at av alll )( ft)s = 2se 1. 2p + tc( in)( 9)計(jì)算液體脫除時(shí)間:( 2) 殼體表面積: = hv / uv氣體速率:uva =

20、qv / av( s)( ft2 )s = dl( 3)橢圓形封頭壁厚:( ft / s)pds =+ t( in)c2se 0. 2p( 10) 計(jì)算滿足氣液分離的最小長度:( 4) 橢圓形封頭表面積:( ft)lmin = uva s = 1. 09d2( ft2 )( 11) 如果 l lmin 則 l = lmin ( 氣液分離是可控的) ，這僅會(huì)導(dǎo)致一些額外的持液量。如果 l 遠(yuǎn)小于 lmin 那么增加 hv 并且重復(fù)上述( 5)半球封頭壁厚: pd s = 4se 0. 4p + tc( in)第( 7 )步 計(jì) 算。 如 果 l lmin ， 該 設(shè) 計(jì) 是 可 接( 6) 半球

21、封頭表面積:受的。如果 l 遠(yuǎn) 大 于 lmin ( 液體持液量是可 控 的 ) ， 則若 hv 減小，則 l 僅能被減小并且 lmin 增加。s = 1. 571d2( ft2 )( 7)碟形封頭壁厚:s = 0. 885pd + t( in)c4se 0. 1p( 7 )如果計(jì)算 結(jié) 果 比 第步中計(jì)算的最小值 ( 8) 碟形封頭表面積:大，則 hv 僅 能 被 減 小 ( 計(jì)算將不得不通 過 減 小s = 0. 842d2( ft2 )hv 而從第( 7)步開始重新計(jì)算) 。( 9)分離器重量:計(jì)算 l / d，如 果 l / d 6. 0，則 增 加 d，并 且從第 6 步開始重新計(jì)算

22、。490t ( as + 2ah )w =( lb)12如果 l / d 1. 5，則 減 小 d 且 從 第始重新計(jì)算。( 5 )步 開式中，p 為 設(shè) 計(jì) 壓 力， psig ( 一般是操作壓力 +( 15 30)psi 或 10% 15% ，取 其 中 較 大 者) ;t( 12)分別計(jì) 算殼體和封頭的厚度及表面積，為設(shè)計(jì)溫度， ( 一般是如果 t操作 200 ，則操再計(jì)算合適的分離器重量。作溫度 +( 25 50); 如果 t操作 200 ，則操( 13)作溫 度 為 250 ) ; t 為殼體厚度和封頭厚度兩者 以 6in 為一檔增加 和 減 少 直 徑。通 過 反22chemica

23、l engineering design化工設(shè)計(jì) 2011，21( 5)之間的較大者，in。曳力，lbffdfg 重力，lbf3實(shí)際應(yīng)用以沁南煤層氣端鄭采氣區(qū)地面建設(shè)工程為例，重力加速度，32. 17 ft / s2高度，ftgh gc hd hh hl232. 17 ( lbm / ft)分離高度，ft持液高度，ft/ (lbf s )對比兩種方法所得到的結(jié)果，見表 4。表 4 計(jì)算結(jié)果對比表單臺(tái)處理量( 104m3 / d)操作 /設(shè)計(jì)壓力( mpa)操作 /設(shè)計(jì)溫度( )規(guī)格數(shù) 量從液體界面到輕質(zhì)液相出口之間的高度，ft到入口管嘴中心線的高度 低液位高度，ft 捕霧器到罐頂高度，ft 液

24、體波動(dòng)高度，ft 立式分離器的總高，ft 氣體分離區(qū)域高度，ft計(jì)算方法( mm)( 臺(tái))hh hlin范1，5規(guī)3030300. 05 /0. 50. 05 /0. 50. 05 /0. 50 20 /55 d3227 97000 20 /55 d1219 21340 20 /55 d1600 4500222lll改進(jìn)計(jì)算方法實(shí)際選取mehsht hv kl注: 實(shí)際選取值是根據(jù)壓力容器長徑比要求，及操作要求等方面考慮得出的。從表 4 可見，采用標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范計(jì)算的氣液分離器 結(jié)果較保 守，改 進(jìn) 的計(jì)算方法因考慮了設(shè)備重量 最輕等因 素 而 更 加 優(yōu) 化。目前該氣液分離器運(yùn)行 平穩(wěn)，滿足工程要

25、求。終端速度常數(shù)，ft / s容器長度，ft，ftl氣 液分離器最小長度/minmp 液滴質(zhì)量，lbfpql qm qv壓力，psig 或 psia4結(jié)語( 1)3液體體積流率，ft / min33混合體積流率，ft / s，ft / min采用 油氣集輸設(shè)計(jì)規(guī)范 及 分離 器氣體體積流率，ft / s，ft / min33規(guī)范 的方法計(jì)算氣液分離器比較簡單，過 程 中采用圖表的取值使結(jié)果更接近工程實(shí)際。s 容器的許用應(yīng)力，psithts tc th停留時(shí)間，min緩沖時(shí)間，min 腐蝕余量，in; 封頭壁厚，in 殼體壁厚，in允許的水平流速( 2)采用 改 進(jìn) 的方法計(jì)算氣液分離器不僅引

26、入一些工 程 實(shí) 際 運(yùn) 行 修 正 參 數(shù)， 而且還考慮到了 氣液分離器的停留時(shí)間、緩 沖 時(shí) 間、高 液 位、低 液位和正 常 液 位 的 影 響， 同時(shí)在滿足工藝要求的 前提下還使氣液分離器重量最輕。( 3) 建議在工程設(shè)計(jì)中選取 油 氣 集 輸 設(shè) 計(jì) 規(guī)范 及 分離器規(guī)范 進(jìn)行的氣液分離器粗算， 然后采用詳細(xì)計(jì)算方法對氣液 分離器的尺寸進(jìn)行 優(yōu)化。符號(hào)說明ts，ft / suahut 終端速度，ft / sum 混合速度，ft / s氣體速率，ft / s實(shí)際氣體速度，ft / suvuva vh vlll vs vtw持液量，ft33lll 時(shí)的體積，ft立式容器的橫截面積，ft2

27、臥式容器的低液位橫截面積，fta3波動(dòng)液體體積，ft2alllat av avd cdddp dn ddvd3臥式分離器的總體積，ft容器重量，lbm2總橫截面積，ft臥式容器的高液位橫截面積，ft2v l m v混合液分率氣體粘度，cp液體密度，lb / ft2所要求的氣體分離面積，ft曳力系數(shù)3容器直徑，ft 或 in液滴直徑，ft 管嘴直徑，in 容器直徑，ft 或 in氣體分離直徑，ft3混合液密度，lb / ft3氣體密度，lb / ft液體脫除時(shí)間，s液體停留時(shí)間，mindv 最終分離直徑，ft 混合物分率( 下轉(zhuǎn)第 25 頁)e焊縫系數(shù)252011，21( 5)高 珊 芳烴聯(lián)合裝

28、置中歧化單元的工藝方案選擇傳統(tǒng)歧化 低，但 因 甲苯擇形歧化裝置生成的二甲 苯中對二甲 苯 含 量 接 近 90% ，可以相應(yīng)減輕吸附 分離裝置、異 構(gòu) 化 裝置和二甲苯分離裝置的生產(chǎn) 負(fù)荷。傳統(tǒng) 甲 苯 歧 化裝置與甲苯擇形歧化裝置對 有關(guān)裝置負(fù)荷的影響比較，見表 3。從表 4 可見，新建一套 670kt / a 甲苯擇形歧化裝置對于整個(gè)聯(lián)合裝置的能耗量有所下降。3. 2. 3 占地及投資從占地 及 投 資 看，甲 苯 歧 化 工 藝 共 有 靜 設(shè) 備48 臺(tái)，動(dòng)設(shè)備 33 臺(tái) ( 壓縮機(jī)系統(tǒng)整套考慮) ; 甲 苯擇形歧化工藝共有靜設(shè)備 30 臺(tái)，動(dòng) 設(shè) 備 20 臺(tái)( 壓縮機(jī)系 統(tǒng) 整

29、套 考 慮) 。整 個(gè) 擇形歧化裝置設(shè)備 臺(tái)數(shù)也比傳統(tǒng)歧化裝置少了近 1 /3，既節(jié)省了設(shè)備 投資，又減少了占地和土建工程量。綜上比 較，最后選定了某公司 的 芳 烴 聯(lián) 合 裝 置在 1400kt / a 改擴(kuò)建項(xiàng)目中新建一套 670kt / a 甲苯 擇形歧化裝置。表 3兩種裝置對有關(guān)裝置負(fù)荷的影響( kt / a)裝置名稱傳統(tǒng)歧化甲苯擇形歧化4044370. 83542. 35106. 86703991. 63165. 64760. 7吸附分離異構(gòu)化 二甲苯分離從表 3 比較可知，雖然甲苯擇形歧化裝置比傳統(tǒng)歧化單元 的 規(guī) 模 略 大， 但 吸 附 分 離、異 構(gòu) 化 裝 置的規(guī)模都 會(huì)

30、 減 小， 其投資也會(huì)有所減少， 而 且 還可避免二甲苯分離裝置的擴(kuò)容改造。4結(jié)語3. 2. 2能耗( 1)甲苯 擇 形 歧化工藝是一種拓展芳烴利用 從裝置能耗來看，建一套 670kt / a 甲苯擇形歧化裝 置后使歧化和擇形歧化裝 置總規(guī)模擴(kuò)大到 2040kt / a，雖增大了公用工程消耗量，但由于吸附 分離裝置、異 構(gòu) 化 裝置和二甲苯分離裝置的能耗 減少，其總能 耗 有 所 下 降。擴(kuò)建傳統(tǒng)歧化裝置與 新建甲苯擇形歧化裝置的能耗的對比，見表 4。表 4 兩種裝置的能耗對比的新技 術(shù)，其特點(diǎn)是能得到高濃度對二甲苯 ( 質(zhì)量分?jǐn)?shù) 90% 左 右) 的 二 甲 苯，具 有 分 離 簡 單、能

31、耗低、投資 少 的 優(yōu) 點(diǎn)。但該工藝不能把 c9 a 轉(zhuǎn) 化 為更有價(jià) 值 的 二 甲 苯 和 苯， 在新建裝置中應(yīng)考慮 到原料單一、甲苯原料來源可靠性的問題。( 2)在改擴(kuò) 建 的 項(xiàng) 目 中， 若是老裝置已有歧 1370kt / a 歧化 +670kt / a 甲苯擇形歧化化工藝，則 應(yīng) 充 分 考慮原有芳烴聯(lián)合裝置現(xiàn)行情 況，比如可以提供的 c9 a 的量、與 c7 a 量的比例、老裝置能源供給情況等。項(xiàng) 目1774kt / a 歧化高壓蒸汽，kg / h中壓蒸汽，kg / h低壓蒸汽，kg / h冷卻水，m3 / h 電，kw 燃料，mw 能耗合計(jì)，mj / h4205039624 4

32、653598248864. 79533008. 794463055430 4296538222440. 33504105. 03參 考 文 獻(xiàn)楊衛(wèi)勝，孔德金，謝在庫 等 甲苯選擇性歧化與甲苯和碳 九 及 其 以 上 芳 烴 歧 化 與 烷 基 轉(zhuǎn) 移 方 法 p . cn01131953. 4，2001 10 22( 修改回稿 2011 06 14)1注: 能耗計(jì)算已扣除相關(guān)裝置減 少 的 能耗; 按 中 國 石油化工總公司企業(yè)能量消耗計(jì)算方法 各項(xiàng)折合為 mj / h。檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪( 上接第 22 頁)下標(biāo)hl

33、重質(zhì)液相2svrcek，w y and monnery，w d design two-phase sep-arators within the right limits j，chemical engineering pro- gress，1993 ( october) ，53 60郭福民，張 學(xué) 禮 油氣分離器原理設(shè)計(jì)與計(jì)算 ( 第 1 版 )m 上海: 上海交通大學(xué)出版社，1993: 35 37dep 31 22 05 11 gen gas / liquid separators-type se- lection and design rules design and engineering

34、 practice used by companies of the royal dutch / shell group 1996: 9 10 sy / t 0515 2007，分離器規(guī)范 s 北京: 石油工業(yè)出版社，2008( 收稿日期 2011 02 07)llhll lll nll輕質(zhì)液相高液位 低液位 正常液位34m 混合物v 氣體5參 考 文 獻(xiàn)gb 50350 2005，油氣集輸 設(shè) 計(jì) 規(guī) 范 s 北 京: 中 國 計(jì) 劃出版社，2005112011，21( 5)abstracts of chemical engineering designthe new technology

35、of toluene shape-selective disproportionationproduces benzene and xylene from the pure toluene under the hydrogen environment the technology has been applied in the existingaromatics units successfully to provide a new approach for reducing theenergy consumption， saving the land resources and increa

36、sing the p- xylene of high added-valuekey words disproportionation shape-selective disproportionationselection of process schemeabstractsprobe on feedstock route of methanol production fromnatural gas and coalzhou fang， et al( china chengda engineering co ， ltd ，chengdu 610041)introduce the process

37、principle of the hydrogen and carbon being complementary in co-production of methanol from natural gas andcoal， compare the process flows， raw material consumptions， coal gasshift rates， co2 emissions， power consumptions， investments and economies among the methanol production from natural gas or co

38、al and the co-production， and point out that the co-production from natural gas and coal can be complementary for hydrogen and carbon， and minimize the coal gas shift rate the co-production from natural gas and coal has certain advantage over the other processes in both the raw material and power co

39、nsumption， co2 emission and the investment and economics， and is a better feedstock route for methanol productionkey words co-production from natural gas and coal methanol process comparisonproblem and its countermeasure in marsh gasdesulphurization systemlu duntao， et al( jinan petrochemical design

40、 institute，jinan 250100)analyze the problems of marsh gas desulphurization system in the early production for a company and put forward the effectivecountermeasureskey wordsmarsh gasdesulphurization system problem analysis countermeasuredesign of tank farm and its loading and unloading systemlan hui

41、xian( beijing zhonghuan engineering project management co ， ltd taiyuan branch，taiyuan 030006)determine the type of tank， the type selection of pump and thesafety and anti-freezing measures based on the medium properties and the unit scale introduce the design of the tank farm and its loadingand unl

42、oading system based on a practical examplekey words tank farm load and unload designtype selection of tray for co2 absorption tower in lowtemperature methanol purification processzhang xin， et al( lanzhou branch of beijing aerospace wan yuan coal chemicalengineering technology co ， ltd ， lanzhou7300

43、50)determine the type of tower tray in various section of the co2absorption tower by using the thermodynamic model and the generalprocessing simulation software to simulate the co2 absorption tower divided into three sectionsapplication of hot oil jacketed pipe in abs projectyang changnan， et al( pe

44、trochina northeast refining chemical engineering co ， ltd jilin design institute，jilin 132002)introduce the type selection of the flange， elbow， tee and locking plate， the determination of the pipe length and the location of thelocking plates for the hot oil jacketed pipekey words hot oil jacketed p

45、ipe abskey words low temperature methanol purification processabsorption tower bdh mvgco2consideration of flare system design inlarge-scale petrochemical complexwu dengzhong( china huanqiu contracting engineering corporation， beijing100029)flare system design is an important part of the petrochemica

46、l complex， which has a bearing on the safe， long-time stable operationfor the complex this article discusses the design considerations， the parameters to be determined and the problems to be paid attention fromthe design realitycalculation of surface area for pipe fitting by using acadwu mingwei( lu

47、oyang petrochemical engineering corporation /sinopec， luoyang 471003)the surface area for pipe and fittings are often calculated forcalculating the working quantity of the painting and de-rusting by sandblast in project construction analyze the deficiency of theexisting calculating method， put forwa

48、rd the method to calculate thesurface area for pipe fittings by using acad and give the calculation results in this articlekey words pipe fitting surface area acad calculationkey words petrochemical industryflare capacity radiant intensityflare design main pointcomparison of effect of the gasificati

49、on pressure ofcoal-water slurry on methanol productionyu qing( hualu engineering and technology co ， ltd ， xi an 710065)introduce the process flow， consumption and investment under the8 7mpa and 6 5mpa gasification pressures of coal-water slurry analyze the effect of the two gasification pressures of coal-water slurryon the economics of methanol productdevelopment and application of standard drawing andcomputing program for piping support pre-welden on vesseljiang bo( hualu engineering and t