水果公司冷藏水果冷庫設計

1、目 錄第一章 緒論 31.1設計目的31.2設計資料31.2.1冷庫平面圖31.2.2設計參數(shù)41.2.3庫房圍護結構構的介紹4第二章庫房冷負荷計算52.1 維護結構傳熱量Q15 2.2食品冷加工的耗冷量Q25 2.2.1各種參數(shù)的表 72.2.2冷藏葡萄的冷藏庫1的噸位計算 92.2.3冷藏葡萄的冷藏庫2的噸位計算102.2.4冷庫庫容的介紹 102.2.5葡萄的食品耗熱量102.2.6橙子的食品耗熱量102.2.7食品的耗熱總量112.3庫內通風換氣熱量Q3的計算 112.3.1冷藏間通風換氣熱量122.3.2冷藏庫1通風換氣熱量122.3.3葡萄的換氣量122.3.4橙子的喚起量122.

2、3.5水果的總喚起量132.4電動機運轉熱量Q4的計算132.5操作熱量Q5的計算132.5.1冷藏間1的操作熱量142.5.2冷藏間2的操作熱量142.5.3冷藏間的總操作熱量142.6總耗冷量142.6.1冷藏間機械負荷152.6.2設備負荷和機械負荷匯總16第三章 冷庫制冷方案的確定163.1確定制冷壓縮機的級數(shù)和冷凝器的類型 173.1.1蒸發(fā)和冷凝溫度的確定173.1.2壓縮機級數(shù)和冷凝器類型的確定18第四章 冷凝壓縮機組的選擇計算 184.1冷凝壓縮機的選型計算18第五章 輔助設備的選型計算 185.1貯液器215.2干燥過濾器225.3分液器 225.4油分離器22第六章 冷卻設

3、備的選型計算22 6.1冷卻方式確定226.2冷風機的選型計算236.2.1冷藏庫1的風機選型236.2.2冷藏庫2的風機選型246.3盤管的相關設計246.4冷藏庫頂盤管設計25第七章 制冷劑管道系統(tǒng)的設計 267.1制冷劑管道系統(tǒng)的設計原則 267.2氟立昂制冷系統(tǒng)管道的設計 267.3吸氣管道設計 277.4排氣管道的設計277.5冷凝器至貯液器之間的液管設計277.6貯液器至蒸發(fā)器之間的管道設計287.7制冷劑管道管徑的選擇設計 287.7.1制冷排氣管道選擇的要求287.7.2管徑的確定29制冷系統(tǒng)圖33電器控制圖34水系統(tǒng)圖35建筑平面圖36參考文獻 37第一章 緒論1.1設計目的

4、： 冷庫對于創(chuàng)造滿足工藝性要求的作用不容忽視，因而在各大、中、小型企業(yè)的生產加工起著關鍵的作用。特別是隨著現(xiàn)代人們生活水平的提高，對各中生活食用品的要求越來越高。而溫度在食品保鮮中起著關鍵作用，所以保證溫度，達到工藝要求。是各大生產廠家首要考慮的問題，冷庫在食品保鮮方面起到了置關重要的作用。而冷庫保溫的工藝好壞，直接影響到電耗的大小，所以冷庫保溫材料須選用經(jīng)濟性好的材料。隨著世界能源的日益緊張，能源問題將成為人們重要的關注對象。所以冷庫的能量調節(jié)，節(jié)約能源是我們制冷專業(yè)所必須認真考慮的問題。1.2設計資料本設計為某城市一個水果公司設計的用于冷藏水果的冷庫，冷庫設計在一個大型的農貿市場里，市場是

5、一個很大的簡單建筑，上面只有一個大棚，四周均可通風。本冷庫分為兩個冷藏庫體，都是用來保鮮水果的冷庫，主要用來冷藏葡萄和橙子兩種水果，其中葡萄和橙子各占其中的50%，用于冷藏葡萄的冷庫1長是10米，寬是10米，高是2.5米。用于冷藏橙子的冷庫2長是10米，寬是10米，高是2.5米。1.2.1 冷庫平面圖庫房工程平面布置。見庫房工程平面布置圖（附后），庫房內凈高為2.5米。1.2.2設計參數(shù): 1、夏季室外氣象參數(shù)：最高溫度是30度。最低溫度2度。 室外的相對濕度是70% 。 2、庫房內設計溫濕度： 冷藏間1溫度為0 相對濕度為=90% 冷藏間2溫度為4 相對濕度為=90% 材料名稱規(guī)格密度（KG

6、/）熱導率(W/(M. )比熱容(J/KG. )設計采用熱導率(W/M.)泡沫塑料自發(fā)性190.0351214.170.047聚氨酯塑料板硬質400.0221.2.3庫房圍護結構構的介紹：由于冷庫為室外冷庫，四周均通風且無墻，只有一個簡單的大棚，所以庫板全部用10CM的聚氨脂保溫庫板，在一般的冷庫設計中對太陽的輻射熱都有詳細的討論，此冷庫為小型冷庫，為簡單起見，考慮經(jīng)濟情況將太陽輻射熱的作用折合成當量溫度，它實際上與太陽輻射具有等同作用的效果1-11256.040.028巖棉半硬板1860.038837.360.076膠合板三合板5400.151549.120.17聚苯乙烯普通型180.036

7、1172.300.047鋁_2710202.94837.36202.94爐渣_6600.170837.360.290纖維板_-6500.2201632.850.220第二章 庫房冷負荷計算庫房冷負荷可用公式計算：QQ1Q2Q3Q4Q5（KW） 式中：Q1圍護結構傳熱量，KW; Q2貨物熱量，KW; Q3通風換氣的運轉熱量，KW; Q4電動機的運轉熱量，KW;（高溫間和凍結間的計算） Q5操作熱量，包括照明熱量和開門耗冷量，KW。2.1冷庫圍護結構傳熱面引起的冷耗量Q1：Q頂1 = 1.3X（0.028 / 0.1）X 100 X（300）= 1.092KWQ側1 = 1.3X（0.028 /

8、0.1）X 75 X（300）=0.819KWQ低坪1= 0.028 / 0.1X 100 X（300）= 0.728 KWQ頂2 = 1.3X（0.028 / 0.1）X（304） = 0.9464KWQ側2 =1.3X（0.028 /0.1）X（304）X 75 = 0.7098KWQ低坪2 =0.028 /0.1 X 100 X（304）=0.728KWQ總=1.092+0.819+0.728+0.946+0.7098+0.728=5.1352KW 經(jīng)計算庫外圍護結構的數(shù)據(jù)匯總如下：2-1參數(shù)位置室外冷庫修正系數(shù)面積（m2）導熱系數(shù)(W/(M. )庫板厚度(CM)室外溫度()室內溫度()

9、耗冷量(KW)庫頂11.3100 m20.02810CM3001.344KW側11.375 m20.02810CM3000.819KW第坪11100 m20.02810CM3000.84 KW庫頂21.3100 m20.02810CM3041.1648KW側21.3750.02810CM3040.7098KW地坪21100 m20.02810CM3040.728KW2.2食品冷加工的耗冷量Q2食品加工耗冷量可以用下面公式計算：其中式中：為貨物熱流量；為包裝材料和運載工具熱流量；為貨物冷卻時呼吸熱流量；為貨物冷藏時呼吸熱流量；式中：Q2a 食品放熱量（W）。Q2b包裝材料和運載工具熱流量（W）。

10、Q2c食品冷加工過程的呼吸熱（W）。Q2d食品冷藏過程的呼吸熱（W）。G冷間的每日進貨量（Kg）。h1 貨物進入冷間初始溫度時的比焓（KJ/Kg）。h2貨物在冷間終止降溫時的比焓（KJ/Kg）。T貨物冷加工時間（h）。B貨物包裝材料或運載工具質量系數(shù)。Cb包裝材料或運載工具的比熱容（KJ/Kg）。t1包裝材料或運載工具進入冷間時的溫度（）。t2包裝材料或運載工具在冷間內終止降溫時的溫度（）。q1 q2貨物冷卻初始、終止溫度時的呼吸熱w/kgGn冷卻物冷藏間的冷藏量（kg）。1/3.61KJ/h換算為W的值。注：僅水果和蔬菜要算Q2c和 Q2d。2.2.1各種參數(shù)的表：冷庫計算噸位按公式：噸位=

11、公稱體積X 利用系數(shù) X 重度系數(shù) 下面的表是容積利用系數(shù)表：2-25001000 m30.40200110000 m30.5510012000 m30.50100115000 m30.6下面是各種貨物的重度系數(shù):標準0.25噸 / m3 凍肉0.40噸 / m3 凍魚0.47噸/ m3果蔬0.23噸/ m3 制冰0.75噸/ m3/ 貨物包裝材料和運載工具重量系數(shù)如下表：2-3序號食品類別重量系數(shù)1肉類冷藏0.12鮮蛋類冷藏0.253鮮水果冷藏0.254鮮蔬菜冷藏0.25食品包裝材料和運載工具比熱容如下表：2-4材料名稱C材料名稱C木板類2.51布類1.26鐵皮類0.42竹器類1.51玻璃容

12、器0.84黃油紙類1.51瓦楞紙類1.47鋁類0.88 包裝材料和運載材料進入冷間的溫度的修正數(shù)：2-5 入庫月份123456789101112修正系數(shù)0.100.150.330.530.720.861.001.000.830.620.410.20 各種食品的焓值表具體數(shù)據(jù)如下：2-6食品的溫度葡萄橙子魚羊肉5116.1108.16755.70236.3247.2282224.24254.3261.5296.7236.7100271.9282.8318.4255.615289.9300.8336.9271.520307.5318.4355.3287.025325.06336.5373.3302

13、.930343.5354.5392.4319.8各種水果的呼吸熱：2-7食品名稱0410202530葡萄924367898120橙子101935697698香蕉5298155182215蘋果1021317389117香瓜202843102132168番茄203460213242289梨子204763278302367土豆202426445263洋白菜335178194224258V總=10 X 20 X 2.5 = 500 冷庫噸位=500 X 0.23 X 0.4 = 46噸2.2.2冷藏葡萄的冷藏庫1：V1=10 X 20 X 2.5 X 50% = 250 V1冷庫噸位=250 X 0.

14、23 X 0.4 = 23噸2.2.3冷藏葡萄的冷藏庫2：V2=10 X 20 X 2.5 X 50% = 250 V2冷庫噸位=250 X 0.23 X 0.4 = 23噸2.2.4 冷庫為一般的冷庫，為了考慮經(jīng)濟性和營業(yè)的正常性，每天的進貨量按照冷庫噸位的8%計算，就是說葡萄和橙子各占50%。葡萄每天的入庫量為M1=23噸X 1000 X 8% =1840 KG橙子每天的入庫量為M2=23噸 X 1000 X 8% = 1840 KG2.2.5葡萄的食品耗熱量為其中T1 =30 X 0.62 =18.6 T1=291.6k B=0.25 C=1.51kj/kg H1=343.5kj/kg

15、H2=236.3kj/kg Q1 =120w/t Q2=9w/t2.2.6橙子的食品耗熱量為其中T1 =30 X 0.62 =18.6 T1=291.6k B=0.25 C=1.47kj/kg H1=354.5kj/kg H2=261.5kj/kg Q1= 120w/t Q2=9w/t2.2.7食品的耗熱總量為：2.3庫內通風換氣熱量Q3的計算可根據(jù)下面公式計算庫內通風氣熱量為冷間換氣熱流量；為操作人員需要的新鮮空氣熱流量；式中：Q3a冷間換氣熱量KW; Q3b操作人員需要的新鮮空氣熱量W;hw室外空氣焓KJ/Kg; hn室內空氣焓KJ/Kg;n換氣次數(shù)一般取3次;V冷間凈容積m3;n冷藏間空

16、氣密度Kg/ m3;24表示24h;30每個操作人員每小時需要的新鮮空氣量m3/h;nr操作人員數(shù)量。（注：換氣熱量只適用于儲存有呼吸的貨物的冷藏間;有操作人員長期停留的冷間應計算新鮮空氣的熱量Q3b，其余冷間可不計）2.3.1冷藏間通風換氣熱量:因此房間不用通風換氣，且工作人員不長期停留，所以不計通風換氣熱量和操作人員需要的新鮮空氣熱流量。 空氣的焓值表：2-8溫度50%60%70%80%90%100%-5-1.97-1.34-0.75-0.130.51.1304.695.616.577.498.469.38410.3011.5612.8114.0715.3216.581019.5521.4

17、823.4025.3327.2629.222038.4842.2946.0649.8253.5957.363064.0671.1877.8884.9992.1199.652.3.2冷藏庫1通風換氣熱量： 設計通風次數(shù)3次，工作人員為4人，但不長期停留工作操作人員需要的新鮮空氣熱流量，不計操作人員需要的新鮮空氣熱流量，其中=1.293 Kg/ m3，=77.88KJ/kg， =8.46 KJ/kg， =250m3； T=30 Q=70% T=0 Q=90%2.3.3葡萄的換氣量：2.3.4橙子的喚氣量：=1.320 Kg/ m3 ， =77.88KJ/kg， =8.46 KJ/kg， =250m

18、3； T=30 Q=70% T=4 Q=90%2.3.5水果的總喚氣量為：2.4電動機運轉熱量Q4的計算計算式為 Q41000P×× 式中： P電動機的額定功率KW; 熱轉化系數(shù)電動機在冷間內取1，在外取0.75; 電動機運轉時間系數(shù)，對冷風機配用的電動機取1，對冷間內其他設備配用的電動機可按實際情況取值，一般按操作8h算，則8/240.33;10001KW換算成W的數(shù)值。2.4.1兩個冷藏間都沒什么電機，只有兩臺風機，風機電動機運轉熱量Q4。初步采用1KW風機兩臺計算, =1,=1,b=1Q4=1000Pb=1000×1×1×1×2

19、=2KW2.5操作熱量的計算計算式為 式中： Q5a照明熱量W。Q5b開門熱量W。Q5c操作人員熱量W。qd冷間每平方米地板面積照明熱量W/m2，高溫間和冷藏間為3W/m2，凍結間為7W/m2。F冷間地板面積m2。n每日開門換氣次數(shù)。V冷間公稱容積m3。hw室外空氣焓KJ/Kg; hn室內空氣焓KJ/Kg。M空氣幕修正系數(shù)可取0.5。24每日小時數(shù)。n冷間空氣密度Kg/ m3。3/24每日操作時間系數(shù)，按每日操作3小時計。nr操作人員數(shù)量。（4人）qr每個操作人員產生的熱量W/h。冷間設計溫度5時取280W/h，<5時取410W/h。2.5.1（1）冷藏間1:A=100，V=250 m3

20、， qd=3W/, hw=77.88KJ/kg, hn=8.46/kg,M=1, n=1.293/ m3,nr=5 ,qr=280W/個 ,nk=4.2.5.2（2）冷藏間2:A=100，V=250 m3， qd=3W/, hw=77.88KJ/kg, hn=8.46/kg,M=1, n=1.320/ m3,nr=5 ,qr=280W/個 ,nk=4.2.5.3冷藏間的總操作熱量Q5Q5=1.74KW + 1.76KW =3.5 KW2.6 冷庫的總冷負荷為:Q總=5.1352+5.1787+1.5746+2+3.5043=17.3928 KW2.6.1冷庫冷負荷的匯總如下：2-9庫名溫度Q（

21、KW）Q（KW）Q（KW）Q（KW）Q（KW）Q（KW）冷藏庫102.7512.74160.77921.0001.73869.0104冷藏庫242.38422.43710.79541.0001.76578.38245.13525.17871.57462.0003.504317.39282.6.1 冷藏間機械負荷計算 ：冷卻設備負荷是作為選擇冷間冷卻設備（冷卻排管或冷風機）所需要的能量的依據(jù)。對于某一冷間的冷卻設備負荷，一般是由于上面所說的五大方面組成的。因此在確定冷間冷卻間的時候為了使冷卻設備的能力適應冷卻或冷凍結過程中某個階段的較大制冷負荷的需要，應要對貨物流量的Q乘以負荷系數(shù)。冷間空冷卻設

22、備負荷計算公式為(KW)式中：負荷系數(shù)，系數(shù)如下：(1) 冷藏間：P=1.3(2) 凍結間：P=1.5(3) 高溫間：P=1.5=5.1352+5.1787 X 1.3+1.5746+2+3.5043 = 18.9464 KW冷藏間機械負荷計算：機械負荷不同于冷間的冷卻設備負荷。冷卻設備負荷是按最不利的生產條件計算的，而在實際生產中各種不利的因素同時出現(xiàn)的概率很小。如Q和Q最大值出現(xiàn)在夏季，而Q的最大值隨食品冷加工品種不同出現(xiàn)在不用的季節(jié)。因此，計算機械負荷時應對各種熱量加以修正，使其概率滿足冷庫全奶奶生產的要求，又能充分考慮冷庫常年經(jīng)營的費用，為選擇制冷壓縮機和設備提供可靠的理論依據(jù)，目前，

23、機械負荷應根據(jù)不同的蒸發(fā)溫度按先烈公式分別計算：冷間機械負荷分別根據(jù)不同蒸發(fā)溫度計算.(1) 低溫冷藏間,凍結間共用一個33蒸發(fā)溫度.機械負荷是合理配備制冷壓縮機和輔助設備的依據(jù)。 （kW）式中：圍護結構耗冷量的季節(jié)修正系數(shù)，查表取1冷間同期操作系數(shù)，庫房面積100m2的冷藏間，其它冷間，制冷裝置和管道等冷損失補償系數(shù)，2.6.2設備負荷和機械負荷匯總:耗冷量匯總表2-10庫名庫溫（）耗冷量（kW）設備（）機器（）冷藏庫109.83287.3422冷藏庫249.11356.1415總量-18.946413.4837第三章 冷庫制冷方案的確定制冷系統(tǒng)一般按可能出現(xiàn)的最大制冷負荷設計。設計工況取環(huán)

24、境可能達到的最高溫度情況(如水冷時冷卻水的設計溫度為32)，為了安全起見. 設計過程中還要考慮足夠的安全系數(shù)。因此所設計的制冷系統(tǒng)的制冷量，即使在最大負荷工況下往往仍有富裕。但在制冷系統(tǒng)的運行過程中，制冷負荷，運行工況總是變化的。以一個肉聯(lián)廠的預冷庫為例，受到淡旺季和貨源的影響，其預冷量也就是預冷負荷可能在100%20%之間變化.而在預冷過程中，負荷也是在不斷變化著的，根據(jù)資料實驗顯示：從預冷開始至結束，負荷的變化范圍大約也在100%和20%之間.綜合考慮上述因素，制冷系統(tǒng)負荷大約在100%至3%的范圍內變化。由此可以看出，制冷系統(tǒng)在絕大多數(shù)時問內都是在部分負荷下運行。為了滿足制冷工藝的要求，

25、并最大限度的降低運行費用.在制冷系統(tǒng)設計時就必須考慮到其在部分負荷時運行的效率，并采取必要的能量調節(jié)措施，在確保制冷系統(tǒng)可靠性的前提下，使制冷裝置的制冷量能隨時與制冷負荷相匹配。3.1確定制冷壓縮機的級數(shù)和冷凝器的類型3.1.1蒸發(fā)和冷凝溫度的確定 蒸發(fā)溫度主要取決于被冷卻環(huán)境式介質所要求的溫度。在采用盤管為蒸發(fā)器的冷藏間中，蒸發(fā)溫度比冷藏間溫度（0）低10即取蒸發(fā)溫度為10;在采用冷風機為蒸發(fā)器的冷藏間中，蒸發(fā)溫度比冷藏間溫度低8，即高溫庫（4）取4;當要求溫度變化幅度小的冷藏間，蒸發(fā)溫度比冷藏間溫度低78.因為兩個冷藏庫的溫差不大，我們算的是壓縮機的級數(shù)，為比較簡單的設計，所以把兩個冷藏庫

26、的蒸發(fā)溫度都設為-10。冷凝溫度主要取決于冷凝器的型式、冷卻方式和冷卻介質的溫度，以及制冷壓縮機允許的排氣溫度和壓力。用制冷劑R22一般冷凝水溫度不超過40。(本系統(tǒng)采用水冷)tk計算式為：;一般為57，冷凝器進水口溫度取為30，冷凝器出水口溫度t2t1（46），取為34。則有。因為兩個冷藏庫的溫差不大，我們算的是壓縮機的級數(shù)，為比較簡單的設計，所以把兩個冷藏庫的冷凝溫度都設為38。這樣算起來比較簡單。3.1.2壓縮機級數(shù)和冷凝器類型的確定 在一個制冷回路中，可以采用多臺壓縮機并聯(lián)的運行方式。根據(jù)制冷負荷的大小自動或手動調節(jié)壓縮機的運行數(shù)量，從而達到能量調節(jié)的目的.通常，各種形式的壓縮機都可以

27、應用在這種并聯(lián)系統(tǒng)中。由于活塞式壓縮機在部分負荷時有較高的效率，所以在活塞式壓縮機并聯(lián)系統(tǒng)中，每臺壓縮機本身也可以帶有能量調節(jié)機構。而螺桿式壓縮機由于其部分負荷時效率低，故在這類機組中通常不對壓縮機本身進行能量調節(jié)。用這種系統(tǒng).在各種部分負荷下壓縮機本身均在滿負荷下運行，故在整個運行范圍內系統(tǒng)均具有和滿負荷下同樣高的效率。制冷劑采用R22 ，臥式冷凝器適用于水質較好的地區(qū)，冷凝器采用臥式冷凝器。由3.1.1知道蒸發(fā)溫度為10（最不利條件），冷凝溫度為38。查得冷凝壓力Pk為1.5336MP，蒸發(fā)壓力P0為0.2568MP。由于采用的是R22制冷劑，且有故本系統(tǒng)采用單極壓縮機。（一般用壓縮機的冷

28、凝壓力除以蒸發(fā)壓力所得的結果如果小于10宜選用單級壓縮機，如果大于10宜選用雙極壓縮機。）第四章 冷凝壓縮機組的選擇計算整個庫房的耗冷量計算完畢后,可按機器總負荷Qj進行制冷壓縮機的選擇.4.1冷凝壓縮機的選型計算制冷量在標況（t=38C，t=-10C）下折算公式Q= Q 式中Q，Q-分別在工況2和1時的壓縮機制冷量（KW），-分別在工況1和2時的壓縮機輸氣系數(shù)q， q-分別在工況1和2時的制冷劑單位容積制冷量（kg/ m）制冷劑單位容積制冷量 表4-1 （單位KJ/ m）蒸發(fā)溫度節(jié)流前液體的溫度(單位)-15-10-50510152025303540-40100598095092589285

29、8830796762729695602-3512641231119311601122108410431005963921879833-3015621520147814361386129412441193114310891038-25190118511800175016961673157815201457139813361273-20232023572198213520681997193018591786170816331558-15-27212650257524952416232822442156206819801888-10-319031023006291028092709260024952

30、3912286-5-3697358434713354323631072985286027340-426242283990384837013555340832575-4873471045474375420440323860Q工況（t=38C，t=-10C）時有：Q=13.4837 KW(11.5939kcal/h)， =0.61， =0.59， q=975 kJ/ m， q=945 kJ/ m Q=11.5939 X =13.3675KW=11.5341kcal/ h美優(yōu)樂壓縮機的制冷量與蒸發(fā)溫度對應的數(shù)據(jù)表：由計算出來的數(shù)據(jù)Q=13.3675KW和=13.4885KW蒸發(fā)溫度為-10和冷凝溫度

31、為38。 查表知道選配2組MT50美優(yōu)樂壓縮機冷凝機組比較合適。第五章 輔助設備的選型計算5.1貯液器貯液器在制冷系統(tǒng)中用于貯存冷凝器里冷凝后導出的制冷劑液體，它作用于調節(jié)冷凝器與蒸發(fā)器之間制冷劑液體供需關系；防止過多的液體制冷劑貯存在冷凝器里，否則會減少冷凝器傳熱面積，導致冷凝壓力上升；在貯液器里保持一定液封，防止高壓系統(tǒng)的制冷劑氣體及混合氣體等不凝性氣體竄到低壓系統(tǒng)中去。高壓貯液器工作時放油閥關閉，其它閥門開啟，液面保持在30%80%之間。經(jīng)常觀察桶內液面情況，以判斷系統(tǒng)供液情況。貯液器有油或空氣時要及時放出。貯液器工作壓力不超過1.5MPa。體積計算式為 m3 式中m制冷劑每小時的循環(huán)量

32、Kg。 v冷凝溫度下液體制冷劑的比容m3/kg;查得v0.852×103。 貯液器的充滿度取0.70.計算mQ/q0 式中： Q為制冷量W 。q0為單位質量制冷量，KJ/Kg。 經(jīng)查表得h1399.16 KJ/Kg，h2236.62KJ/Kg。單位質量制冷能力為q0h1h2399.16236.62162.54 KJ/Kg?？偟闹评淞繛?3.3675KW。故有m13.3675KW /162.540.082Kg/s296.069Kg/h則有：0.36 m3選3臺貯液器每臺的體積為v0.17m3。選用儲液器的型號為ZA0.25B.其相關參數(shù)為：容器內別CM2，筒體尺寸為400×2

33、000，容積為0.254 m3，接管的公稱尺寸為制冷劑的入口的出口直徑均為25mm。注：儲液器的臺數(shù)可根據(jù)容積的大小、外形尺寸以及布置等因素來確定。一般，小型系統(tǒng)選用一臺，大型系統(tǒng)選用多臺并聯(lián)使用。但值得注意，多臺并聯(lián)使用時，應采用相同型號、相同規(guī)格的儲液器，且互相之間要設置氣體、液體連通管，保證各臺儲液器中的液位平衡。5.2干燥過濾器干燥過濾器的作用是除去制冷液體中的雜質和水分，一般裝在節(jié)流機構前的液體管路上。可以防止管路截面狹窄處（特別是熱力膨脹閥處）形成冰塞。根據(jù)制冷劑管路的管徑來選配。選用大小為DN25的干燥過濾器。5.3氣液分液器：氣液分液器的作用是保證各管路制冷液體的分配均勻，平衡

34、各組蒸發(fā)排管的壓力。分液器選用2個4路分液器和1個10路分液器。5.4油分離器油分離器的作用是分離制冷系統(tǒng)所帶的潤滑油。在制冷裝置中，制冷劑氣體經(jīng)壓縮機壓縮后成為高溫高壓過熱蒸汽，氣體排出時流速大，溫度高，致使氣缸壁的潤滑油被霧化帶出，進入冷凝器和蒸發(fā)器等熱交換設備中。潤滑油進入冷凝器和蒸發(fā)器，管壁上會形成一層油膜，這樣會影響傳熱效率，降低制冷效果。由于上述原因，所以在壓縮機和冷凝器之間裝設油分離器，以便將高溫高壓制冷劑蒸氣中的潤滑油分離出去。本設計選用氟立昂慣性油分離器與壓縮機對應配置。第六章 冷卻設備的選型計算6.1冷卻方式確定冷卻設備的選型原則：（1）冷卻間、冷凍間和冷卻物冷藏間的冷卻設

35、備采用冷風機;（2）凍結盤裝、聽裝式箱裝食品時，可采用擱架式排管;（3）凍結物冷藏間采用墻盤管、頂盤管等冷卻設備;當食品包裝良好時可采用冷風機;（4）對包裝間，當室溫低于5時采用墻盤管;高于5時宜選用冷風機。在本設計中，兩個冷藏間采用冷風機。6.2冷風機的選型計算兩個冷藏庫均放置有冷風機，其中冷藏庫1的設備負荷為9.83288KW;冷藏庫2的設備負荷為9.11352KW。1.冷風機的制冷量與標準工況下的制冷量的轉化： Q0CFQ0標 式中：CF冷風機工況修正系數(shù)，對DD系列冷風機和DJ系列冷風機可查參考書中的表811。查表知道：DL型冷風機適用于庫溫為05左右的冷庫。DD型的冷風機適用于庫溫為

36、1518左右的冷庫，作為肉類等冷凍食品的冷藏用。DJ型的冷風機適用于庫溫為2330的凍結庫庫，作為鮮肉等的凍結用。所以兩個冷藏庫宜選用DL型冷風機。2.冷風機冷卻面積計算： 式中：Q庫房冷卻設備負荷W; K冷風機傳熱系數(shù)，W/m2. t冷庫溫度與制冷劑蒸發(fā)溫度之差，一般采用10。3.冷風機的風量計算： 式中：qv冷風機的風量，m3/h。 配風系數(shù)，凍結間采用0.91.1，冷藏間、冷卻間采用0.50.6 m3W/h。6.2.1冷藏庫1的風機選型：設備負荷為Q9832.88W1.標準工況下的制冷量：高溫庫0用DL型冷風機。經(jīng)查參考文獻書得CF為1.17。 Q0標Q0/CF9832.88/1.178

37、404.17W2.冷藏庫1的冷風機冷卻面積計算：經(jīng)查參考文獻書得冷風機傳熱系數(shù)K為13.9W/m2 m2 3.冷風機風量計算：因為是冷藏庫取為0.6 m3W/h。 宜選用冷風機型號為DL6.0/30。名義制冷量為6000W，風量為2×3000m3/h，冷卻面積為80m2。風機功率為1000W。6.2.2冷藏庫2的風機選型：設備負荷為Q9113.52W1.標準工況下的制冷量：高溫庫0用DL型冷風機。經(jīng)查參考文獻書得CF為1.17。 Q0標Q0/CF9113.52/1.177789.33W2.冷藏庫2的冷風機冷卻面積計算：經(jīng)查參考文獻書得冷風機傳熱系數(shù)K為13.9W/m2 m2 3.冷風

38、機風量計算：因為是冷藏庫取為0.6 m3W/h。 宜選用冷風機型號為DL6.0/30。名義制冷量為6000W，風量為2×3000m3/h，冷卻面積為80m2。風機功率為1000W。6.3盤管的相關設計冷藏庫用頂排管。頂排管吊裝在冷藏間的樓板或頂棚下面;光滑頂排管一般是用直徑38mm×2.2mm的無縫鋼管制作，每組排管上各有上下兩根集管，對氟立昂制冷劑上集管進液，下集管回氣。 排管冷卻面積計算式為： 式中： QL排管的設計冷負荷W;K排管的傳熱系數(shù)W/m2;冷藏間溫度與蒸發(fā)溫度之差，宜按算術平均溫差計算，且宜不大于10 。取值按照1P217表726選取;對于用光滑排管的凍結物

39、冷藏間取810（此設計取為8）;擱架排管取1215（此設計取為12）排管用鋼管總長度及排管結構尺寸確定： 式中： F排管的冷卻面積m2;f每米長無縫鋼管的外表面積m2。 根據(jù)排管用管子的長度來確定排管的長度、根數(shù)和高度等結構尺寸。6.4冷藏庫頂盤管設計 冷藏庫1，庫溫0，采用蛇型光排管，查表得K9.28 W/m2。冷藏庫1的設備負荷為9832.88W 排管冷卻面積計算式為： m2無縫鋼管的規(guī)格為Dg38×2.2，所以有f0.119m2。 排管用鋼管總長度為： m 宜取為1114 m 按照冷藏庫1的尺寸，分為三組蛇形頂盤管。每組的盤管長為371.3m。每根排管蛇形繞成30個等長，水平間

40、距為150mm，每組盤管寬度為3.58m。每組盤管布置2根排管，每根排管長度為371.3/2186m。每組盤管長度為5.5m，。每組盤管的頂部距冷藏間的樓板或頂棚300mm。相應的回氣管和供液管的規(guī)格均為Dg57×3.5mm。選用一個4路分液器。 冷藏庫2的設備負荷為9113.52 W 排管冷卻面積計算式為： m2無縫鋼管的規(guī)格為Dg38×2.2，所以有f0.119m2。 排管用鋼管總長度為：m 取為1032m。 按照冷藏庫2的尺寸，分為三組頂盤管。每組的盤管長為344m。每根排管蛇形繞成26個等長，水平間距為120mm，每組盤管寬度為3.28m。每組盤管布置2根排管，每根

41、排管長度為344/2172m。每組盤管長度為4.55m，。每組盤管的頂部距冷藏間的樓板或頂棚300mm。相應的回氣管和供液管的規(guī)格均為Dg57×3.5mm。選用一個4路分液器第七章 制冷劑管道系統(tǒng)的設計7.1制冷劑管道系統(tǒng)的設計原則制冷劑管道布置應考慮以下要求：（1） 保證各個蒸發(fā)器得到充分供液;（2） 管徑的選擇合理，避免過大的壓力損失;（3） 根據(jù)制冷系統(tǒng)的不同特點和不同管段，必須設計有一定的坡度和坡向;（4） 制冷系統(tǒng)在運行中，如發(fā)生有部分停機或全部停機時，必須防止液態(tài)制冷劑進入制冷壓縮機;（5） 防止制冷壓縮機曲軸箱內缺少潤滑油;（6） 應能氣密，清潔和干燥;（7） 按工藝流

42、程合理，操作，維修，管理方便的原則進行管道的配置;（8） 輸送液體的管段，除了特殊要求外，不允許設計成倒“U”字形管段，以免形成阻礙流動的氣囊;（9） 輸送氣體的管段，除了特殊要求外，不允許設計成“U”字形管段，以免形成阻礙流動的液囊;必須按照制冷系統(tǒng)所用不同制冷劑的特點，選用管材，閥件和儀表等。7.2氟立昂制冷系統(tǒng)管道的設計氟立昂制冷劑的主要特點是與潤滑油的相互溶解，因此，必須保證從每臺制冷壓縮機帶出來的潤滑油在經(jīng)過冷凝器，蒸發(fā)器和一系列的設備，管道之后，能全部回到制冷壓縮機的曲軸箱里來。管材的確定：不同氟立昂制冷劑應該采用不同材質的管道，各種氟立昂制冷劑使用管材及連接方式見下表：表7-1制

43、冷劑名稱管材連接方式備注R11純銅管或無縫鋼管鋼管與鋼管采用焊接管壁內不宜鍍鋅，法蘭處不用天然橡膠，也不得涂礦物油R12當DN<25mm選用純銅管鋼管與銅管采用銀焊R22當DN25mm選用無縫鋼管銅管與銅管采用銀焊 本設計采用R22制冷劑7.3吸氣管道設計 （1）考慮到潤滑油能從蒸發(fā)器不斷流回壓縮機，壓縮機的吸氣管應有不小于0.01的坡度，坡向壓縮機。 （2）當蒸發(fā)器高于制冷壓縮機時，為了防止停機時液態(tài)制冷劑從蒸發(fā)器流入壓縮機，蒸發(fā)器回氣管應先向上彎曲到蒸發(fā)器的最高點再向下通至壓縮機，如下圖A。（3）氟立昂壓縮機并聯(lián)運轉時，回到每臺制冷壓縮機的潤滑油不一定和從該臺壓縮機帶走的潤滑油量相等，因此，必須在曲軸箱上裝有均壓管和油平衡管，使回油較多的制冷壓縮機曲軸箱里的油通過油平衡管流入回油較少的壓縮機中。 （4）上升吸氣立管中的氟立昂氣體必須具有一定的流速，才能把潤滑油帶回壓縮機內。 （5）多組蒸發(fā)器的回氣支管接至同一吸氣總管時，應根據(jù)蒸發(fā)器與壓縮機的相對位置采用不同的方法處理。7.4排氣管道的設計 制冷壓縮機排氣管的實際也應該考慮帶油問題，此外，還應避免停機后在排氣管中可能