電廠鍋爐原理課程設(shè)計(jì)

1、河北工程大學(xué)電站鍋爐原理課程設(shè)計(jì)河北工程大學(xué)鍋爐課程設(shè)計(jì)報告題 目: 400t/h 再熱煤粉鍋爐 院 系：水電學(xué)院熱能與動力工程 班 級： 熱動 1102 學(xué) 號： 110280204 學(xué)生姓名： 李賀然 同組人員： 李亮、張久偉、趙春明 指導(dǎo)教師： 高俊如 ：400t/h再熱煤粉鍋爐 2014年 6 月 日-2014年 6 月 日- 10 -目錄一、課程設(shè)計(jì)的目的與要求21.1 目的.21.2 要求.2二、設(shè)計(jì)正文32.1 設(shè)計(jì)任務(wù)書.32.2 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判定.42.3 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算.62.4 鍋爐熱平衡級燃料消耗量計(jì)算.102.5 爐膛熱力計(jì)算.112.6 后屏

2、過熱器熱力計(jì)算.142.7 對流過熱器熱力計(jì)算.172.8 高溫再熱器熱力計(jì)算.192.9 第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計(jì)算.222.10 低溫再熱器熱力計(jì)算.282.11 旁路省煤器熱力計(jì)算.312.12 減溫水量校核.332.13 主省煤器熱力計(jì)算.342.14 空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算.362.15 熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正和計(jì)算結(jié)果匯總.38三、參考文獻(xiàn).40一、 課程設(shè)計(jì)的目的與要求1.1目的鍋爐課程設(shè)計(jì)是鍋爐原理課程的重要教學(xué)環(huán)節(jié)。通過課程設(shè)計(jì)可以達(dá)到如下目的：1） 使學(xué)生對鍋爐原理課程的知識得以鞏固、充實(shí)和提高；2） 掌握鍋爐機(jī)組的熱力計(jì)算方法，并學(xué)會使用熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)和具有綜合

3、考慮機(jī)組設(shè)計(jì)與布置的初步能力；3） 培養(yǎng)學(xué)生查閱資料、合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，提高學(xué)生運(yùn)算、制圖等基本技能；4） 培養(yǎng)學(xué)生對工程技術(shù)問題的嚴(yán)肅認(rèn)真和負(fù)責(zé)的態(tài)度。 1.2 要求1）熟悉所設(shè)計(jì)鍋爐的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)，包括主要工況參數(shù)、煙氣流程、蒸汽 流程等；2）掌握鍋爐熱力計(jì)算方法，如煙氣焓的計(jì)算、爐膛熱力計(jì)算、對流受熱面熱力計(jì)算等；3）各個計(jì)算環(huán)節(jié)要達(dá)到相應(yīng)誤差要求，如排煙溫度校核、對流受熱面?zhèn)鳠崃啃：说龋?）計(jì)算過程合理、結(jié)果可信；5）提交的報告格式規(guī)范，有條理。二、設(shè)計(jì)正文2.1 設(shè)計(jì)任務(wù)書2.1.1 設(shè)計(jì)題目 400t/h 再熱煤粉鍋爐2.1.2 給定工況負(fù)荷（%）煤種名稱周圍溫度（）100淮

4、北洗中煤202.1.3 計(jì)算負(fù)荷下的工況參數(shù) 1）過熱蒸汽流量 D1= 420 t/h； 2）再熱蒸汽流量 D2= 350 t/h； 3）過熱蒸汽出口壓力和溫度 = 13.7 MPa(表壓)， t1 = 540 ； 4）再熱蒸汽壓力和溫度 進(jìn)口：=2.5MPa(表壓)，= 330 ； 出口：= 2.3 MPa(表壓)，= 540 ； 5）給水溫度 = 235 ； 6）給水壓力 = 15.6 MPa(表壓)； 7）汽包工作壓力 = 15.2 MPa(表壓)2.1.4 燃料特性1）收到基成分（%）：Car = 58.44 % 、Har= 3.13%、Oar= 3.00 %、Nar= 0.83%、S

5、ar= 0.90%、Aar= 26.70%、 Mar= 7.00% 2）干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf= 16.00 %；3）低位發(fā)熱量：= 22608.72 kJ/kg； 4）灰熔點(diǎn)： DT、FT、ST>15002.1.5 制粉系統(tǒng)中間貯倉式，閉式熱風(fēng)送粉，筒式鋼球磨煤機(jī)（提示數(shù)據(jù):排煙溫度假定值py=135;熱空氣溫度假定值trk=320）2.2煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別2.2.1 煤的元素各成分之和為100%的校核+=58.44%+3.13%+3.00%+0.83%+0.90%+7.00%+26.70% =100%2.2.2 元素分析數(shù)據(jù)校核（一）可燃基元素成分的計(jì)算 可燃基元素成分

6、與應(yīng)用元素成分之間的換算因子為 Kr=1.51則可燃基元素成分應(yīng)為（%） 1.51*58.44=88.24 1.51*3.13=4.73 1.51*3.00=4.53 1.51*0.83=1.25 1.51*0.90=1.36 (二)干燥基灰分的計(jì)算(三)可燃基低位發(fā)熱量(試驗(yàn)值)的計(jì)算(四)可燃基低位發(fā)熱量（門德雷也夫公式計(jì)算值）的計(jì)算 34439.73-34364.59=75.14KJ/kg 因?yàn)?75.14KJ/kg<800KJ/kg 所以元素成分是正確的2.2.3煤種判別（一）煤種判別由燃料特性得知Vr= 16.00% < 20% 但是= 22608.72KJ/Kg <

7、;30000 KJ/Kg所以屬于: 貧煤 （二）折算成分的計(jì)算因此>4% ，屬于 高灰份燃料 52.3燃料產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算2.3.1 理論空氣量及理論煙氣容積1）理論空氣量： Nm3/kg2）理論氮?dú)饬浚?Nm3/kg3）三原子氣體RO2的容積： Nm3/kg4）理論水蒸氣容積： Nm3/kg5）理論煙氣容積： Nm3/kg2.3.2空氣平衡表級煙氣特性表根據(jù)該鍋爐的燃料屬劣質(zhì)煙煤，可按表2-7選取爐膛出口過量空氣系數(shù)l= 1.22 又按表2-9選取各受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)，然后列出空氣平衡表，如表3-1。 表3-1 空氣平衡表受熱面名稱過量空氣系數(shù)爐膛、后屏過熱器 l,hp對流過熱器

8、 dl高溫再熱器 gzr低溫再熱器，旁路省煤器 dz,ps主省煤器 sm空氣預(yù)熱器 ky進(jìn)口1.221.271.301.331.36漏風(fēng)al=0.05ahp=00.050.030.030.030.2出口1.221.271.301.331.361.56根據(jù)上述計(jì)算出的數(shù)據(jù)，又按表2-10選取份爐渣份額后計(jì)算得飛灰份額fh= 0.9 ，計(jì)算表3-2列出的各項(xiàng)，此表為煙氣特性表。10表 3-2 煙 氣 特 性 表項(xiàng) 目 名 稱符 號單 位爐膛，后屏l,hp對流過熱器dlgr 高溫再熱器gzr低再熱，旁路省煤器dzr,psm主省煤器sm空預(yù)器ky煙道進(jìn)口過熱量空氣系數(shù)1.221.221.271.301

9、.331.36煙道出口過熱量空氣系數(shù)1.221.271.301.331.361.56煙道平均過熱量空氣系數(shù)1.221.2451.2851.3151.3451.46過?？諝饬緿VNm3/kg1.30811.45681.69461.87302.05142.7312水蒸氣容積Nm3/kg0.55110.55350.55730.56020.56300.5740煙氣總?cè)莘eNm3/kg7.66027.81138.05298.23428.41549.1062RO2氣體占煙氣容積總份額0.14320.14040.13620.13320.13040.1205水蒸汽占煙氣容積總份額0.07190.07090.06

10、920.06800.06690.0630三原子氣體和水蒸汽占煙氣容積總份額0.21510.21130.20540.20120.19730.1835煙氣質(zhì)量kg/kg10.206910.401010.711610.944611.177612.0706飛灰無因次濃度kg/kg0.02350.02310.02240.02200.02150.01992.3.3煙氣焓溫表計(jì)算表3-3列出的各項(xiàng)，此表為煙氣焓溫表。表3-3 煙 氣 焓 溫 度 表順序煙氣(或空氣)溫度(oc)理論煙氣的焓(kJ/kg)理論空氣的焓 (kJ/kg)飛灰的焓Hfh(kJ/kg)煙氣的焓Hy(kJ/kg)爐膛，后屏過熱器 =1.

11、2對流過熱器 =1.25高溫再熱器 =1.28低溫再熱器，旁路省煤器 =1.31主省煤器 =1.34空預(yù)器熱段 =1.44空預(yù)器冷段 =1.54DHyDHyDHyDHyDHyDHyDHy110087978512401319126513138244220017771582234725052663121813003300270323963494356538054045122812534400365832234625472248181230125512815500463540675733585559776099123912651291131766005639493567256972712072687

12、416122712701297132377006672581579518242841785911250129513218800772467139201953797381268131399008792762310469108501287101000987985331175613101111001098094841306613201212001209310423143861313001210611381141400143601234415150015505133131616001666214288171700178241526318180018993172371919002016318230239

13、551398202000313421922925353140121210022532202282676222220023714注：因?yàn)椋杂?jì)算煙氣焓Hy是不考慮飛灰的焓Hfh。2.4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算，如表3-4所示。表3-4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算序號名稱符號單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1燃料帶入熱量kJ/kg22608.722排煙溫度假定1353排煙焓kJ/kg查焓溫表：表314944冷空氣溫度給定205理論冷空氣焓kJ/kg查焓溫表：表31576機(jī)械不完全燃燒熱損失取用27化學(xué)不完全燃燒熱損失取用08排煙熱損失6.739散熱損失查圖2-150.41

14、0灰渣物理熱損失忽略011保熱系數(shù)0.99612鍋爐總熱損失9.1313鍋爐熱效率90.8714過熱蒸汽焓kJ/kg查蒸汽特性表，p= 13.7 MPa, t= 540 343715給水焓kJ/kg查水特性表， p= 15.6 MPa, t= 245 101616過熱蒸汽流量kg/h已知17再熱蒸汽出口焓kJ/kg查蒸汽特性表，p= 2.30 MPa, t= 540 355418再熱 蒸汽進(jìn)口焓kJ/kg查水特性表， p= 2.50MPa, t= 320 308119再熱蒸汽流量kg/h已知20再熱蒸汽焓增量kJ/kg47321鍋爐有效利用熱kJ/h22實(shí)際燃料消耗量Bkg/h23計(jì)算燃料消耗

15、量Bjkg/h442.5 爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過熱器）爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過熱器） 結(jié)果列于表3-9中表3-9 爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過熱器）序號名稱符號單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1熱空氣溫度trk給定3202理論熱空氣焓Hrk0kJ/kg查焓溫表：表325613爐膛漏風(fēng)系數(shù)l由空氣平衡表知0.054制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)zf選用0.15冷空氣溫度tlk給定206理論冷空氣焓Hlk0kJ/kg查焓溫表1577空預(yù)器出口過量空氣系數(shù)ky"l"-(l+zf)1.078空氣帶入爐內(nèi)熱量QkkJ/kgky"Hrko+(l+zf)Hlk0276491kg燃料帶入爐內(nèi)的熱 量QlkJ

16、/kgQr*(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qk25372.710理論燃燒溫度a根據(jù)Ql查焓溫表：表3201411爐膛出口煙溫l"假定110012爐膛出口煙焓Hl"kJ/kg查焓溫表：表31306613煙氣的平均熱容量VcpjkJ/(kg)(Ql-Hl")/(a-l")13.4614水蒸汽容積份額rH2O查煙氣特性表0.071915三原子氣體容積份額rn查煙氣特性表0.215116三原子氣體分壓力pnMPaprn(p為爐膛壓力,等于0.098 MPa)0.02117pn與S的乘積pnSm.MPapnS0.13918三原子氣體輻射減弱系數(shù)K

17、y1/(m.MPa)2.3719灰粒子輻射減弱系數(shù)Kh1/(m.MPa)81.8420焦碳粒子輻射減弱系數(shù)Kj1/(m.MPa)取用1021無因次量x1按參考文獻(xiàn)1選取0.522無因次量x2按參考文獻(xiàn)1選取0.123半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)K1/(m.MPa)2.9324乘積KpSKpS1.9125爐膛火焰有效黑度ahy0.85226乘積pnSzym.MPa0.1327自由容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.MPa)3.2828乘積KpSzy(Kyrn+Khh+Kjx1x2).pSzy1.9829自由容積的火焰有效黑度azy1-e-KpSzy0.8630乘積pnSpqm.MPapnSpq0

18、.030431屏間容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.MPa)7.4932乘積KpSpq(Kyrn+Khh+Kjx1x2).pSpq0.5733屏間容積的火焰有效黑度apr1-e-KpSpq0.4334屏寬A與Szy比值A(chǔ)/SzyA/Szy(A=2.424 m,見圖3-6)0.3935屏寬A與屏節(jié)距之比A/s11.79136屏的修正系數(shù)cp查附錄三圖V（b）0.9537屏區(qū)的修正系數(shù)cpq查附錄三圖V（b）0.8638系數(shù)a查附錄三圖V（a）0.9039屏的輻射系數(shù)p查附錄三圖V（c）0.1640屏區(qū)的輻射系數(shù)查附錄三圖V（d）0.0841屏的黑度0.5642屏區(qū)的黑度0.48943屏的

19、暴光不均勻系數(shù)0.65144屏區(qū)水冷壁的暴光不均勻系數(shù)0.5645計(jì)及暴光不均勻的屏的面積'm2182.046計(jì)及暴光不均勻的屏區(qū)面積m239.3447爐墻總面積m21334.3448前后側(cè)墻水冷壁的沾污系數(shù)查附錄二表0.4549屏的沾污系數(shù)p查附錄二表0.3550爐頂包覆管沾污系數(shù)ld查附錄二表0.4551爐膛出品屏的沾污系數(shù)(查附錄三圖VI，得=0.98)0.44152前后側(cè)墻水冷 壁的熱有效系數(shù)0.4553爐頂包覆管的熱有效系數(shù)ld0.4454屏的熱有效系數(shù)p0.3555爐膛出品處的屏的熱有效系數(shù)ch0.44156平均熱有效系數(shù)pj0.458957爐膛黑度0.92658與爐內(nèi)最高

20、溫度位置有關(guān)的系數(shù)MB-Cxl, B,C查附錄二表V ,B=0.56,C=0.50.43559爐膛出口煙溫1099.860爐膛出口煙焓Hl"kJ/kg查焓溫表1306361爐膛吸熱量kJ/kg12260.462爐膛容積熱強(qiáng)度W/m3/(3.6Vl)16190063爐膛截面熱強(qiáng)度W/m2426000064爐內(nèi)平均輻射熱強(qiáng)度W/m213840065爐頂輻射吸熱分布系數(shù)ld查附錄三圖0.6566爐頂輻射熱強(qiáng)度W/m28996067爐頂輻射受熱面積m231.8468爐頂吸熱量W2864330kJ/kg3.618369前屏輻射吸熱分布系數(shù)查附錄三圖0.8470前屏輻射熱強(qiáng)度W/m2116300

21、71前屏吸熱量W (Ahp=Ach)33831700kJ/kg2159.572后屏輻射吸熱分布系數(shù)hp查附錄三圖0.8273后屏輻射熱強(qiáng)度11120074后屏吸熱量W (Ahp=Ach)11388700kJ/kg72775附加過熱器總吸熱量kJ/kg先假定后核算85776一級減溫水量Djw1kg/h先假定后核算600077二級減溫水量Djw2kg/h先假定后核算500078附加過熱器焓增量kJ/kg119.679飽和蒸汽焓kJ/kg查蒸汽特性表2597.380包覆出口蒸汽焓kJ/kg2698.981包覆出口蒸汽溫度查蒸汽特性表340.5482前屏焓增量kJ/kg31383前屏出口蒸汽焓kJ/k

22、g3011.984前屏出口 蒸汽溫度查蒸汽特性表，p=MPa33885爐膛出口煙溫校核|(假定值)-（計(jì)算值）|0.2<1002.6 后屏過熱器熱力計(jì)算后屏過熱器熱力計(jì)算的結(jié)果列于表3-11中表3-11 后屏過熱器熱力計(jì)算序號名稱符號單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1煙氣進(jìn)屏溫度=1099.82煙氣進(jìn)屏焓kJ/kg=130633煙氣出屏溫度假定9904煙氣出屏焓kJ/kg查焓溫表3-3116705煙氣平均溫度 0.5（+）1044.96屏區(qū)附加受熱面對流吸熱 量kJ/kg先估后校= 55，= 1101657屏的對流吸熱 量kJ/kg（-）-1277.48屏入口吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg=72

23、79三原子氣體輻射 減弱系數(shù)1/(m.MPa)11.410乘積1/(m.MPa)2.45411灰粒的輻射減弱系數(shù)1/(m.MPa)84.1112飛灰濃度kg/kg 查煙氣特性表0.023513乘積1/(m.MPa)1.9814煙氣注的輻射減弱系數(shù)K2/(m.MPa)+4.43415乘積0.36816屏區(qū)的煙氣黑度0.30817屏進(jìn)口對出口的角系數(shù)=0.13318修正系數(shù)按煤種選取，據(jù)參考文獻(xiàn)0.4519屏出口面積m2等于對流過熱器進(jìn)口面積76.820爐膛及屏間輻射熱量kJ/kg=184.521屏區(qū)吸收爐膛輻射 熱量kJ/kg-542.522屏區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg20.0

24、923屏區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg40.9424屏所吸收的爐膛輻射熱 kJ/kg -481.4725屏所吸收的總熱量kJ/kg1802.7726蒸汽進(jìn)屏焓kJ/kg2981.527蒸汽進(jìn)屏溫度 查蒸汽特性表，p=14.4MPa396.628蒸汽出屏焓kJ/kg+3218.929蒸汽出屏溫度查蒸汽特性表，p=14MPa460.330屏內(nèi)蒸汽平均溫度 0.5(+)428.531屏內(nèi)蒸汽平均比容m3/kg查蒸汽特性表，p=14.2MPa, t=428.50.190932屏內(nèi)蒸汽平均流速wm/s (D-D)/(3600)2033管壁對蒸汽的放熱 系數(shù)W/(m2.)查附錄三圖IX49

25、9234屏間煙氣平均流速wym/s6.5835煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)W/(m2.)查附錄三圖XI4536灰污系數(shù)m2./W查附錄二表VII0.00737管壁灰污層溫度+826.6538輻射放熱系數(shù)W/(m2.)查附錄三圖XV得114.739利用系數(shù)查附錄三圖X IV0.8540煙氣對管壁的放熱系數(shù)W/(m2.)150.841對流傳熱系數(shù)W/(m2.)6042較大溫差-703.243較小溫差-53044平均溫差616.545屏對流傳熱量kJ/kg1261.446誤差1.447屏區(qū)兩側(cè)水冷壁水溫查蒸汽表，p=15.3MPa下的飽和溫度343.748平均傳熱溫差-701.249屏區(qū)兩側(cè)水冷壁對流吸熱量k

26、J/kg118.250誤差-8.251屏區(qū)爐頂進(jìn)口汽焓kJ/kg2623.852屏區(qū)爐頂進(jìn)口汽溫查蒸汽特性表，p=15.3MPa345.153屏區(qū)爐頂蒸汽焓增量kJ/kg10.8854屏區(qū)爐頂出口汽焓kJ/kg2634.6855屏區(qū)爐頂出口汽溫查蒸汽特性表，p=15.3MPa346.0356平均傳熱溫差698.457屏區(qū)爐頂對流吸熱量kJ/kg57.758誤差-4.92.7 對流過熱器熱力計(jì)算對流過熱器的熱力計(jì)算結(jié)果列于表3-14中。表3-14 對流過熱器熱力計(jì)算序號名稱符號單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1煙氣進(jìn)氣溫度9902煙氣進(jìn)口焓kJ/=116703蒸汽進(jìn)口焓kJ/3191.364蒸汽出口溫

27、度查蒸汽特性表，p=14.01MPa454.575蒸汽出口溫度已知5406蒸汽出口焓kJ/查蒸汽特性表，p=13.8MPa343.57過熱器吸熱量kJ/1727.978爐頂附加收熱面吸熱量kJ/假定509水冷壁附加受熱面吸熱量kJ/假定15010爐膛及后屏，對過熱器輻射熱量kJ/由后屏熱力計(jì)算得184.511爐頂吸收輻射熱量kJ/3.3412水冷壁吸收輻射熱量kJ/9.7613過熱器吸收輻射熱量kJ/-117.3914過熱器對流吸熱量kJ/- 1556.5815煙氣出口焓kJ/9414.516煙氣出口溫度查焓溫表76017煙氣平均溫度（+）87518蒸汽平均溫度（+）497.219煙氣流速12

28、.420煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)·查附錄三圖XI8021蒸汽平均比容/查蒸汽特性表，p=14.01MPa0.223622蒸汽平均流速14.6123灰污系數(shù)查附錄三圖XIII0.004324蒸汽側(cè)放熱系數(shù)·查附錄三圖IX296625管壁灰污層溫度620.2726乘積Sm·MPa0.004327三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m·MPa)33.828乘積(m·MPa)7.2029灰粒的輻射減弱系數(shù)(m·MPa）92.2230乘積(m·MPa)2.1231氣流輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)+9.3532乘積K0.15133煙氣黑度0.

29、14134煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得32.435利用系數(shù)查附錄三圖X IV1.036煙氣側(cè)放熱系數(shù)·(+)112.3837熱有效系數(shù)查附錄二表VIII0.6338傳熱系數(shù)·68.2139較小溫差22040較大溫差535.4341平均溫差335.042對流傳熱量kJ/1576.743誤差%(-)/*100-1.3044兩側(cè)水冷壁工質(zhì)溫度查蒸汽特性表，p=15.3MPa下的飽和溫度34045平均傳熱溫差-531.346兩側(cè)水冷壁對流吸熱量kJ/135.347誤差%(-)/*1009.848爐頂過熱器進(jìn)口汽焓kJ/=2647.249爐頂過熱器進(jìn)口氣溫=347.

30、650爐頂過熱器蒸汽焓增量751爐頂過熱器出口汽焓kJ/+2654.2352爐頂過熱器出口氣溫查蒸汽特性表，p=15.3MPa347.853平均溫差527.354爐頂過熱器對流吸熱量kJ/46.3655誤差%7.22.8 高溫再熱器熱力計(jì)算高溫再熱器的熱力計(jì)算結(jié)果列于表3-17中。表3-17 高溫再熱器熱力計(jì)算序號名稱符號單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1后管引出管對流吸熱量kJ/估計(jì)402對流過熱器出口煙焓kJ/由對流過熱器熱力計(jì)算得9914.53煙氣進(jìn)口焓kJ/9874.14煙氣進(jìn)口溫度查焓溫表38105煙氣出口溫度假定7206煙氣出口焓kJ/查焓溫表38945.47省煤器附加對流吸熱量kJ/假

31、定558爐頂及包覆過熱器附加對流吸熱量kJ/假定1109高溫再熱器對流吸熱量kJ/（+）764.610蒸汽焓增量kJ/123.2411出口氣溫已知54012出口氣焓kJ/查蒸汽特性表, p=2.3MPa 355413進(jìn)口氣焓kJ/3430.7614進(jìn)口氣溫 查蒸汽特性表, p=2.6 MPa486.515蒸汽平均溫度（+）513.2516蒸汽平均比容查蒸汽特性表，p=2.53MPa0.1470717蒸汽流速w35.6718整齊側(cè)對流放熱系數(shù)·查附錄三圖IX105919灰污系數(shù)查附錄三圖XIII0.004320灰污管壁溫度576.2421煙氣平均溫度（+）76522煙氣流速11.532

32、3蒸汽側(cè)對流放熱系數(shù)·查附錄三圖XI7824乘積m·MPa0.002325三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m·MPa)35.5626乘積(m·MPa)7.30427灰粒子輻射減弱系數(shù)(m·MPa）98.6228乘積(m·MPa）2.2129氣體輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)+9.5130乘積K0.10731煙氣黑度0.10132煙氣側(cè)輻射放熱系·查附錄三圖XV得20.7433利用系數(shù)查附錄三圖X IV1.034煙氣側(cè)放熱系數(shù)·(+)98.7435熱有效系數(shù)查附錄二表VIII0.6536傳熱系數(shù)·58.7

33、37較大溫差323.538較小溫差18039平均溫差212.1340對流傳熱量kJ/77441誤差%(-)/*100-1.242省煤器平均工質(zhì)溫度（）29043省煤氣附加對流吸熱量kJ/59.844誤差%(-)/*100-8.7245爐頂及包覆過熱器工質(zhì)平均溫度（）346.7146爐頂及包覆過熱器附加對流吸熱量kJ/12047誤差%(-)/*100-9.12.9 第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計(jì)算表3-19 第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管熱力計(jì)算序號名稱符號單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值 （一）第一轉(zhuǎn)向室1進(jìn)口煙溫由高溫再熱器熱力計(jì)算知7202進(jìn)口煙焓kJ/由高溫再熱器熱力計(jì)算知

34、8945.43包覆過熱器附加吸熱量kJ/假定654省煤器吸熱量kJ/假定2105出口煙焓kJ/8669.36出口煙溫查焓溫表3-37057省煤器內(nèi)工質(zhì)平均溫度（）2908省煤器灰污管壁溫度；=603509包覆過熱器灰污系數(shù)查附錄三圖XIII0.004310包覆過熱器內(nèi)工質(zhì)平均溫度（）346.7111包覆過熱器灰污管壁溫度434.8112平均煙溫（+）712.513乘積m·MPa0.049714三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m·MPa)7.3915乘積(m·MPa)1.5116灰粒子輻射減弱系數(shù)(m·MPa）102.0917乘積(m·MPa）2.28

35、618氣體輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)+3.7919乘積K0.91720煙氣黑度0.60121省煤器輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得67.422包覆過熱器輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得78.2823省煤器吸熱量kJ/197.5924誤差%(-)/*100-5.925包覆過熱器吸熱量kJ/68.9626誤差%(-)/*100-6.1 （二）第二轉(zhuǎn)向室1進(jìn)口煙溫由第一轉(zhuǎn)向室熱力計(jì)算知7052進(jìn)口煙焓kJ/由第一轉(zhuǎn)向室熱力計(jì)算知8669.33隔墻省煤器吸熱量kJ/假定804包覆過熱器吸熱量kJ/假定2805出口煙焓kJ/8307.826出口煙溫查焓溫表36907平均煙溫(

36、'+")/2697.58灰污系數(shù)查附錄圖X(推薦值：0.0043)0.00139隔墻省煤器平均工質(zhì)溫度(tbs+tgs)/229010包覆過熱器內(nèi)工質(zhì)平均溫度(tbs+t"bf)/2346.7111煙氣旁通份額選取0.7212隔墻省煤器灰污管壁溫度tsmpj+t，t60為經(jīng)驗(yàn)值35013包覆過熱器灰污管壁溫度tbfpj+Bj Qbffj /(Abf+Adgr)3.6)414.7514乘積m·MPaprns0.041415三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m·MPa)8.2316乘積(m·MPa)kyrn1.6917灰粒子輻射減弱系數(shù)(m

37、3;MPa）103.1518乘積(m·MPa）khh2.3119氣體輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)kyrn+khh4.0020乘積Kkps0.80721煙氣黑度1-e-kps0.55322隔墻省煤器輻射放熱系數(shù)·查附錄三錄得a0,af=aa060.223包覆過熱器輻射放熱系數(shù)·查附錄三錄得a0,af=aa071.224隔墻省煤器吸熱量kJ/3.6 asmf (pj -tsmhb) Asmd/(Bj) 74.1825誤差%(Qsmfj - Qsmdfj)/ Qsmfj×1007.2726包覆過熱器吸熱量kJ/3.6 abff (pj tbfhb) (Abf+Ad)/ (Bj)272.3527誤差%(Qbffj - Qbfdfj)/ Qbffj×1002.7328隔墻省煤器實(shí)際吸熱量kJ/Qsmfj57.629包覆過熱器實(shí)際吸熱量kJ/Qbffj201.6 （三）低溫再熱器引出管1進(jìn)口煙