頂板模板計算書

1、板模板（盤扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范JGJ 2312010 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土板名稱3新澆混凝土板板厚(mm)100模板支架縱向長度La(m)20模板支架橫向長度Lb(m)15模板支架高度H(m)2.9 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)

2、24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)4風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.3×1×0.8=0.24風荷載高度變化系數z1風荷載體型系數s0.8抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)6 三、模板體系設計主梁布置方向垂直立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平桿步距h(mm)1500頂層水平

3、桿步距h(mm)1500支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)600小梁間距l(xiāng)(mm)150小梁最大懸挑長度L1(mm)100主梁最大懸挑長度L2(mm)150平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型木模板厚度t(mm)15抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)9350計算方式四等跨梁 按四等跨梁 ，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下 ： W=bt2/61000×152/637500mm4 I=bt3/121000×153/12281250mm3 承載能力極限狀態(tài) q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.2

4、×1×(0.1+(24+1.1) ×0.1)+1.4×1×3=7.332kN/m q1靜=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.1)=3.132kN/m q1活=QbQ1k=1.4×1×3=4.2kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.1)+1×1×3=5.61kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.107q1靜l2

5、+0.121q1活l2=0.107×3.132×0.152+0.121×3.132×0.152=0.019kN·m =Mmax/W=0.019×106/(37500×103)=0.507N/mm2f=16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632ql4/(100EI)=0.632×5.61×1504/(100×9350×281250)=0.007mm max=0.007 mmmin150/150，10=1mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞截面類型48

6、×3.5截面慣性矩I(cm4)104.167截面抵抗矩W(cm3)41.667抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87彈性模量E(N/mm2)8415計算方式二等跨梁 承載能力極限狀態(tài) q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.2×0.15×(0.3+(24+1.1) ×0.1)+1.4×0.15×3=1.136kN/m 正常使用極限狀態(tài) q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1×0.15×(0.3+(24+1.1) ×0.1)+1×0.15×3=

7、0.871kN/m 按 二等跨梁連續(xù)梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合， 計算簡圖如下： 1、強度驗算 =Mmax/W=0.202×106/41667=4.848N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax0.848kN max3Vmax/(2bh0) =3×0.848×1000/(2×100×50)=0.254N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=1.089mm=minla/150，10=min1200/150，10=8mm 滿足要求！ 4、支座反力 承載能

8、力極限狀態(tài) R1=0.634kN R2=1.696kN R3=0.634kN 正常使用極限狀態(tài) R1=0.484kN R2=1.294kN R3=0.484kN 六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管截面類型0mm×0mm 截面慣性矩I(cm4)12.19截面抵抗矩W(cm3)5.08抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000抗剪強度設計值fv(N/mm2)125計算方式二等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態(tài) R=maxR1,R2,R3/2=max0.634,1.696,0.634/2=0.848kN 正常使用極限狀態(tài) R=maxR1,R2,

9、R3/2=max0.484,1.294,0.484/2=0.647kN 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 =Mmax/W=0.938×106/5080=184.646N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax3.644kN max2Vmax/A=2×3.644×1000/489=14.904N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=1.717mm=minla/150，10=min1200/150，10 =8mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)A-LG-2000（60X3.2X2000）回轉半徑i(mm)20.1抗

10、壓強度設計值f(N/mm2)300立柱截面面積(mm2)571立柱截面抵抗矩(cm3)7700支架立桿計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1500+2×0.7×600=2340mm l02=h=1.2×1500=1800mm 取兩值中的大值l0=2340mm =l0/i=2340/20.1=116.418=150 長細比滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗算 不考慮風荷載 頂部立桿段： 1=l01/i=2340/20.1=116.418 查表得，=0.369 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb

11、=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×3×1.2×1.2=11.249kN f=N1/(1A)11.249×103/(0.369×571)=53.389N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： 2=l02/i=1800/20.1=89.552 查表得，=0.558 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(1.05+(24+1.1)×0.1)+1.4×3×1.2×1.2=12.2kN f=N2/(2A)12.2&

12、#215;103/(0.558×571)=38.29N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算可調托座內主梁根數2可調托承載力容許值N(kN)40 按上節(jié)計算可知，可調托座受力 N =11.249kNN=40kN 滿足要求！ 九、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生 MT=c×Q(kLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.24×20×2.9×6+0.55×20×4)=160.675kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.35

13、×1.05×20×152/2=3189.375kN.m MT=160.675kN.mMR=3189.375kN.m 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生 MT=c×Q(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×20×2.9+0.55×20×4)=73.71kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.35×1.05+(24+1.1)×0.1×20&