近期水輪發(fā)電機發(fā)電電動機 發(fā)生的設備問題事故剖析

1、近期水輪發(fā)電機近期水輪發(fā)電機 / 發(fā)電電動機發(fā)電電動機設備問題剖析設備問題剖析主主 題題1 機組過速機組過速 / 甩負荷振擺惡化甩負荷振擺惡化周寧水輪發(fā)電機瑞麗江水輪發(fā)電機2 定子溫升偏高定子溫升偏高景洪水輪發(fā)電機3 定子鐵心磁化試驗產(chǎn)生強烈振動和噪聲定子鐵心磁化試驗產(chǎn)生強烈振動和噪聲小灣水輪發(fā)電機4 定子鐵心燒損定子鐵心燒損寶泉發(fā)電電動機5 磁極結構特點及其設計要求磁極結構特點及其設計要求6 磁極線圈甩出引發(fā)掃膛事故磁極線圈甩出引發(fā)掃膛事故水布埡水輪發(fā)電機惠州發(fā)電電動機西龍池發(fā)電電動機7 結束語結束語交交 流流 內內 容容1 機組過速機組過速 / 甩負荷振擺惡化甩負荷振擺惡化1.1 周寧水輪

2、發(fā)電機周寧水輪發(fā)電機 SN/PN=139/125 MVA/MW 結構型式：上、下導，立軸結構型式：上、下導，立軸懸式懸式 UN=15.75kV 上機架徑向支撐結構：上機架徑向支撐結構：6個個徑向千斤頂徑向千斤頂 COSN=0.9 裝機臺數(shù)：裝機臺數(shù)：2 nN=428.6 r/min 首臺機投運年份：首臺機投運年份：2021 nr=707 r/min周周 寧寧 發(fā)發(fā) 電電 機機 總總 裝裝 配配 圖圖分析表明，排除機組轉動部分共振的可能性（廠家軸系穩(wěn)定性計算滿足要求）多次超速動平衡配重試驗解決無效進一步分析認為，轉速達到140% nN時上機架和定子機座系統(tǒng)出現(xiàn)明顯的共振現(xiàn)象， 應分析其固有頻率和

3、振型ANSYS有限元軟件計算結果：1 階固有頻率為10.158Hz機組過速達1.4 nN時頻率（過速轉頻）為1.4428.6/60=10 Hz結論：機組過速產(chǎn)生強烈振動是軸系轉動激勵引發(fā)上機架和定子機座系統(tǒng)的1階模態(tài)共振造成的。振型為水平擺動。甩滿負荷時轉速上導軸擺度m下導軸擺度m水導軸擺度m上機架水平振動m定子機座水平振動m132.3% nN6464411961403653提高上機架和定子機座聯(lián)合單元的1階固有頻率要求：額定轉頻（7.143 Hz）飛逸轉頻（11.783 Hz）1階固有頻率1.4 nN產(chǎn)生強烈振動，上機架振幅高達2410 m分析表明，排除機組轉動部分共振的可能性進一步分析,認

4、為類似周寧機組，轉速達1.40 nN以上時，上機架和定子機座系統(tǒng)出現(xiàn)明顯共振現(xiàn)象ANSYS有限元軟件計算結果：1階固有頻率為10.45Hz機組過速達1.45 nN時頻率為1.45428.6/60=10.36 Hz結論：機組過速產(chǎn)生強烈振動是軸系轉動激勵引發(fā)上機架和定子機座系統(tǒng)的1階模態(tài)共振造成的。振型為水平振動。 5臺機的治理，達到預期效果。過速n1.45 nN時，上機架最大振幅為0.80 mm2# 機未作加固處理，動平衡試驗配重僅35 Kg（其余機組均為150 Kg250 Kg）提高上機架和定子機座聯(lián)合單元的1階固有頻率要求：7.143 Hz（額定轉頻）11.332 Hz（飛逸轉頻）1階固有

5、頻率375 r/min）大容量機組應講究機組對中、盤車找擺度動平衡試驗應精細、準確、配重科學、合理。應在 n=（1.11.2）nN工況配重試驗。瑞麗江2#機經(jīng)驗可取。堅持上機架傳力設計三要素（上導軸承處剛度足夠、滿足事況工況下機組穩(wěn)定要求、科學合理選擇徑向支撐結構）。不要輕易提出全部徑向力轉換為切向力的支撐結構。結構型式選擇對振動的影響懸式結構的定子及上機架系統(tǒng)的固有頻率較半傘式的低，相對易引發(fā)過速振動半傘式機組現(xiàn)場軸線對中、盤車易達標性能指標，維護檢修、安裝高程等應全面衡量探討招標文件技術規(guī)范提出相關補充要求/說明必要性2 定子溫升偏高定子溫升偏高 2.1 景洪水輪發(fā)電機景洪水輪發(fā)電機SN/

6、PN=389/350 MVA/MW Di=18130mmUN=18 kV Lt=1800mmCOSN=0.9 結構型式：上、下導，立軸半傘結構型式：上、下導，立軸半傘式式nN=75 r/min 上機架徑向支撐結構：八卦多邊上機架徑向支撐結構：八卦多邊形切向支撐形切向支撐nr=150 r/min 裝機臺數(shù)：裝機臺數(shù)：5 景洪發(fā)電機自投運后，存在定子溫升偏高現(xiàn)象，具體如下： 鐵心最高溫度=74.2 鐵心最高溫升=34.2 K 線圈測點溫度=121.6 線圈測點溫升= 81.6 K 線圈最高溫度=138.9 線圈最高溫升= 98.9 K 期望通過下述改進措施降低定子線圈溫升 主要改進措施（共12種措

7、施） 在轉子支架上裝設擋風圈（1#5#機） 在轉子磁軛上裝設導風葉（1#5#機） 轉子下進風洞尺寸封堵500 mm（2#、4#機） 轉子支架間裝設隔板（2#、4#機） 定子鐵心增長20 mm（1#、2#機） 定子線棒上、下端部裝設磁環(huán)片（4#機） 改變定子線棒換位長度（2#機） 上、下端部進風口處裝設擋風圈等（1#5#機） 5臺機通風試驗數(shù)據(jù)如下：機組號1#2#3#4#5#通風狀況不正常正常不正常正常正?？傦L量 m3/s211.5252200215.9234.7上端風量 m3/s323.3158.1306.6137.85143.4下端風量 m3/s-111.893.9-106.678.0591

8、.3風量分配6.33.76.43.66.13.9 推算至P=PN 定子線圈溫升機組號1#2#3#4#5#最高溫升 k90.6103.894. 499. 7105. 6平均溫升 k76.686.68287.375.5 小結：采取12種改進措施，雖使定子溫升得到一定改善，但線圈溫升與同類機組相比 仍顯偏高。治標而未治本。 通風不善 漏風嚴重，線棒端部風速過低，導致絕緣盒溫度過高而燒裂（通過改造后，已解決） 上、下部風路循環(huán)不正常（如1#、3#機） 線棒股線尺寸選擇不當 上、下層線棒股線數(shù)：38/34(2.810.6),電密=2.817/3.145 A/mm2 電密及熱負荷并不太高，但大容量導致大電

9、流，需增加股線數(shù)，增加用銅量 寬而厚（2.810.6）的股線導致股線換位難（Lt=1800 mm）與用銅量增加的矛盾，最 終引發(fā)附加渦流損耗大、線圈溫升高（計算值為74.8 K） 計算表明：景洪發(fā)電機定子線棒平均渦流系數(shù)分別比同容量等級的公伯峽、水布埡、漫 灣高出61%、32%、74% 換位不良 實測表明，同槽線棒軸向溫差大，約達30 K 換位角度需改善 槽形高、寬比小，散熱能力差 按經(jīng)驗：hs/bs = 5.58.5 景洪發(fā)電機：hs/bs = 4.89 偏小，線棒熱量難以通過鐵心散出 原定子鐵心全部運回工廠擴槽、更換上、下層線棒 槽深由149 mm171 mm，上、下層線棒股數(shù)：56/46

10、(2.3611.2), 電密： 2.152/2.62 A/mm2鐵心內徑由18160 mm 18166 mm （單邊增大3 mm）上、下鐵心端部與齒壓板間增設風路，冷卻鐵心端部、壓指和壓板 損耗及溫升計算對比線棒損耗由1267.5 kW 970 kW(下降24%)線棒溫升（RTD）降低約19.7溫度/溫升溫 度 溫 升 K部位鐵心最高溫度線圈溫度鐵心最高溫升線圈溫升原方案74.2121.634.281.6治理方案72.5101.932.561.9 主要電氣參數(shù)得到改善，欠勵進相運行穩(wěn)定性提高 高度重視電磁方案優(yōu)化選擇科學合理選擇鐵心內徑、長度（GD2、溫升、效率等） 與性能（電氣參數(shù)）、發(fā)熱（

11、溫升）及穩(wěn)定有關尺寸的合理匹配和優(yōu)化（hs/bs，ab等） 計算值與保證值的巧妙控制（溫升、Xd、Xd等） 確保通風系統(tǒng)的設計方案與實際運行相符3 定子鐵心磁化試驗產(chǎn)生強烈振動和噪聲定子鐵心磁化試驗產(chǎn)生強烈振動和噪聲4 3.1 小灣水輪發(fā)電機小灣水輪發(fā)電機5 SN/PN=778/700 MVA/MW D i/ Lt =11600/3650 mm6 UN=18 kV 結構型式：上、下導，立軸半結構型式：上、下導，立軸半傘式傘式7 COSN=0.9 上機架徑向支撐結構：斜支臂上機架徑向支撐結構：斜支臂徑、切向支撐徑、切向支撐8 nN=150 r/min 裝機臺數(shù)：裝機臺數(shù)：69 nr=290 r/

12、min 首臺機投運年份：首臺機投運年份：2022鐵心磁化試驗狀況 現(xiàn)場磁化試驗過程產(chǎn)生強烈振動和噪聲，鐵心和機座最大振幅值超過儀表量程范圍 定位筋與托塊及托塊與機座連接焊縫振裂 分別采用定子吊具或上機架以及拉筋軸向固定/和或徑向固定機座均無效 測試數(shù)據(jù)匯總序號測 試 項 目1#2#1磁通密度 T1.0921.0922最高溫升 K12.517.63最大溫差 K3.46.74鐵心平均單位損耗 W/kg1.4321.83795噪聲 dB(A)126.2132.26硅鋼片50H250（日本）50A250（韓國）振動和噪聲異常原因分析階次螺桿無預緊力的固有頻率螺桿有預緊力的固有頻率18.64028.64

13、03258342583553131653131797190897190916526710165267 分析表明，排除鐵心穿心螺桿產(chǎn)生共振的可能性單位：Hz 計算顯示，機座的固有頻率遠高于電網(wǎng)頻率 計算顯示，鐵心的“0”節(jié)點固有頻率與電網(wǎng)倍頻接近階 次固有頻率 Hz振 型4節(jié)點93圖 16節(jié)點97圖 2水平晃動100圖 3“0” 節(jié)點104圖 4 磁化試驗工況，機座與鐵心可視為兩個獨立的圓環(huán)，應分別計算其固有頻率圖圖 1 鐵鐵 心心 4 節(jié)節(jié) 點點 振振 型型圖圖 2 鐵鐵 心心 6 節(jié)節(jié) 點點 振振 型型圖圖 3 水水 平平 晃晃 動動 振振 型型圖圖 4 鐵鐵 心心 “0” 節(jié)節(jié) 點點 振振

14、 型型1# 機現(xiàn)場機座實測頻率：215、225、236、249 Hz 等，遠高于100 Hz1# 機現(xiàn)場鐵心實測頻率：107、188、216 Hz 等，與“0”節(jié)點的計算值接近1#、2# 機鐵心磁化試驗鐵心的 “0” 節(jié)點固有頻率與電網(wǎng)倍頻（100 Hz）接近， 產(chǎn)生 “呼吸型” 共振 鐵心最高溫升、最大溫差符合GB/T 20835規(guī)定（Tmax25 K 、T15 K ）， 強烈振動導致鐵心背部疊片短路是2# 機鐵心比損耗偏大、溫升偏高主要原因結 論治理方案/對策 采用ALSTOM建議的低磁通測量法電源：220V/10A環(huán)形勵磁，磁感應強度：0.03 T 0.2 T測量原理：低感應法測量漏磁通

15、，可反映鐵心長度為3.5 mm至10 mm之間短路 點的感應電壓幅值和相位檢驗標準：測點損耗低于15 W不必治理，超過15 W應處理GB/T 20835 高磁通與低磁通（DIRIS LOW INDUCTION TEST）鐵損試驗方法 特點比較 采用改變勵磁電源頻率測量法采用改變勵磁電源頻率測量法 變頻器參數(shù) 容量：3000 KVA 輸出額定電壓：10 KV 輸出額定頻率：050 Hz 冷卻方式：水冷 基于GB/T 20835，采用降低磁密的測量方法試驗磁通密度由1.092 T0.588/0.551 T,以降低鐵心振動和噪聲3#、4#機鐵心磁化試驗數(shù)據(jù)如下： 磁通密度：0.588/0.551 T

16、 最高溫升：6.4/5 K 最大溫差：2.2/7.9 K 鐵心比損耗：1.591/1.660 W / kg 堅持執(zhí)行GB/T 20835的必要性：全面、真實、有可比性 探討招標文件技術規(guī)范提出相關補充要求/說明必要性 4 定子鐵心燒損定子鐵心燒損 4.1 寶泉寶泉4#發(fā)電發(fā)電/電動機電動機SN/PN=334/300 MVA/MW 結構型式：上、下導，立軸懸式結構型式：上、下導，立軸懸式UN=18 kV 上機架徑向支撐結構：斜支臂徑、上機架徑向支撐結構：斜支臂徑、切向支撐切向支撐 COSN=0.9 /0.95 裝機臺數(shù)：裝機臺數(shù)：4nN=500 r/min 首臺機投運年份：首臺機投運年份：202

17、2Di / Lt =4670/2930 mm 10月27日空載開路試驗，升壓至22.5 kV發(fā)現(xiàn)有異味和火光，緊急停機檢查 發(fā)現(xiàn)31#穿心螺桿有燒灼熔化現(xiàn)象。機座5層環(huán)板上均有散落熔渣，以下面2層居多 下端與鴿尾筋接觸的部分沖片也燒損 事故發(fā)生后測試穿心螺桿絕緣電阻值，有19根（共57根）接地 監(jiān)控顯示，147# 槽鐵心溫度測量值偏高，達116（報警溫度120） 計算表明，1.25UN=22.5 kV穿心螺桿感應電勢為346 V，不足以構成擊穿電壓， 形成短路 絕緣套管和絕緣墊圈檢測顯示，表面電阻值分別為3.5106 M和4.5106 M， 絕緣性能正常 熔渣成分化學分析說明均屬于沖片、穿心螺

18、桿及通風槽鋼的基本元素 穿心螺桿表面未涂防銹漆 2022年12月9日專家咨詢會認為鐵心拉緊螺桿絕緣結構存在缺陷，運行中極易受到污染，小顆粒異物進入環(huán) 形槽內是拉緊螺桿產(chǎn)生接地的隱患鐵心燒損原因目前還很難做出最終結論 專家咨詢會議決定對定子進行解體，進一步查明原因，研究落實更為可靠的措施 對1#、2#、3#機采取如下措施對3臺機穿心螺桿絕緣電阻檢測發(fā)現(xiàn)，分別有3根、9根和1根螺桿接地采取輕微擊打、拉伸、轉動及吹掃等方法處理，絕緣值恢復正常ALSTOM要求每6個月清掃一次，寶泉公司計劃每2個月清掃一次4#機事故是設備質量不佳造成的更換全部定子沖片穿心螺桿絕緣結構待試驗分析后再確定 “杠桿式”螺桿及

19、穿心螺桿壓緊系統(tǒng)特點及應用業(yè)績“杠桿式”螺桿壓緊系統(tǒng)：2000年前幾乎全部大、中、小容量水輪發(fā)電機均采用 此系統(tǒng)，其特點見圖 5圖圖 5 典型典型“杠桿式杠桿式”螺桿壓緊系統(tǒng)螺桿壓緊系統(tǒng)穿心螺桿壓緊系統(tǒng)：2000年后至今約有125臺套大、中、小容量水輪發(fā)電機采用，其特點見圖6圖圖 6 典型穿心螺桿壓緊系統(tǒng)典型穿心螺桿壓緊系統(tǒng) 穿心螺桿結構改進和完善采用高強度耐高溫的絕緣烤漆穿心螺桿鐵心孔內壁噴涂絕緣漆對拉緊螺桿定期清掃及內窺鏡檢測絕緣墊和套管結構完善和改進，參見圖7、圖8圖圖7 小浪底水輪發(fā)電機穿心螺桿結構小浪底水輪發(fā)電機穿心螺桿結構圖圖8 三峽右岸全空冷水輪發(fā)電機穿心螺桿結構三峽右岸全空冷水

20、輪發(fā)電機穿心螺桿結構 5 水輪發(fā)電機磁極結構特點及其設計要求水輪發(fā)電機磁極結構特點及其設計要求 5.1 結構特點 常規(guī)磁極極靴與極身的夾角為直角，極身兩側面平行，線圈平行放置機組正常運行時，線圈在離心力作用下會產(chǎn)生側向力Fh (見圖 9)在熱和機械應力共同作用下，當應力和/或變形超過允許值時，線圈將產(chǎn)生損壞要求在磁極之間裝設撐塊/圍帶適用于中、低速機組圖圖 9 常規(guī)磁極示意常規(guī)磁極示意 弧形磁極極靴與極身的夾角小于90，極身的兩側面平行相對常規(guī)磁極，弧形磁極對線圈的支撐要牢固些機組正常運行時，在離心力作用下，線圈還會產(chǎn)生相對較小的側向力Fh(見圖10)在熱和機械應力共同作用下，當應力和/或變形

21、超過允許值時，線圈同樣產(chǎn)生損壞要求在磁極之間裝設撐塊/圍帶適用于轉速較高（nN250 r/min）機組，見下表圖圖 10 弧形磁極示意弧形磁極示意序號電站名稱容量/功率電壓KV功率因數(shù)轉速r/min裝機臺數(shù)首臺機投 運年 份備 注發(fā)電機MVA電動機MW發(fā)電機電動機1惠州/寶泉334/360300/330180.90.955008/42008弧形磁極2白蓮河334300/32515.750.90.97525042008弧形磁極3蒲石河334300/322180.90.98333.342010弧形磁極4黑麋峰334300/325180.90.97530042009弧形磁極5呼和浩特334300/3

22、20180.90.97550042012弧形磁極6響水澗278277.1515.750.90.9825042012弧形磁極 向心磁極極靴與極身的夾角為直角，極身兩側面不平行線圈的離心力方向垂直于極靴底面、平行于極身的側面（見圖11）機組正常運行時，線圈不產(chǎn)生側向力。銅排、絕緣、絕緣托板之間也無側向 滑移，不會對線圈產(chǎn)生破壞適用于高速（nN400 r/min）機組，見下表圖圖11 向心磁極示意向心磁極示意序號電站名稱容量/功率電壓KV功率因數(shù)轉速r/min裝機臺數(shù)首臺機投 運年 份備 注發(fā)電機MVA電動機MW發(fā)電機電動機1十三陵22221813.80.91.050041995哈電分包3#、4#機

23、向心磁極等關鍵部套2大七孔1910.50.851000320003周寧12515.750.9428.6220054回龍66.6766.6710.50.91.0750220055瑞麗江10013.80.85428.662006裝設在緬甸，已全部并網(wǎng)發(fā)電 5.2 設計要求設計要求 線圈與極靴接觸尺寸匹配合理 一般極靴支撐面寬度銅排寬度= 23（見圖12）保證在額定、甩負荷、飛逸工況，線圈重心的離心力支線在熱應力、離心力、 慣性力等共同作用下不會偏離極靴位置，實現(xiàn)磁極整體穩(wěn)定、可靠圖圖12 向心磁極示意向心磁極示意 線圈具有良好的整體剛度合理選擇銅排尺寸精確設計/制造模具、科學選擇成型工藝（扁繞 /

24、 焊接）優(yōu)化制造工藝參數(shù)（溫度、電流、壓力、保壓時間等），確保不開匝嚴格控制制造、裝配尺寸和質量 必須全面分析計算計算工況：額定、甩負荷、飛逸綜合作用力：離心力、熱應力、慣性力有限元程序計算額定和飛逸工況磁極沖片應力分布及徑向位移線圈的綜合應力線圈的綜合變形 增設極間撐塊/圍帶的判據(jù)線圈銅排綜合計算應力（不計匝間摩擦力） 60/105 MPa（銅線抗拉屈服強度）線圈銅排的綜合側向變形：無明確規(guī)定應力和變形應綜合考慮，缺一不可考慮制造、裝配公差，安裝偏差及計算誤差，即使線圈側向變形滿足要求，應 裝設至少1個撐塊/圍帶，保證絕對安全可靠撐塊/圍帶結構牢靠，便于拆裝，工具適用典型機組撐塊 / 圍帶設

25、置情況見下表序號電站名稱PN MW nN r/minDi mm撐塊 / 圍帶備 注1江坪河225187.580002 個撐塊東芝水電2功果橋22593.7513800無東芝水電3思 林25093.7514200無4萬家5小浪底30010712790無6劉家峽225/25012579601 個圍帶7三板溪250166.792701 個撐塊8小 灣700150116003 個撐塊9雙 溝140187.58190無10百 色135166.783601 個撐塊11水布埡46015011020無（常規(guī)磁極）事故后增設2個撐塊12惠 州3005004670無（弧形磁極）事故后增設

26、2個撐塊13西龍池3005004800無（向心磁極）事故后增設3個撐塊典型機組磁極撐塊典型機組磁極撐塊 / 圍帶設置情況統(tǒng)計圍帶設置情況統(tǒng)計 磁極T尾應力和變形有限元分析計算 磁極線圈溫升有限元分析計算 磁極線圈應力和變形有限元分析計算5.3 探討提出下述技術條款要求必要性探討提出下述技術條款要求必要性6 磁極線圈甩出引發(fā)掃膛事故磁極線圈甩出引發(fā)掃膛事故7 6.1 水布埡水輪發(fā)電機水布埡水輪發(fā)電機8 SN/Smax= 444.4/511.1 MVA Di =11020 mm9 PN/Pmax= 400/460 MW Lt=2820 mm 10 UN= 20 kV 結構型式：上、下導，立軸結構型

27、式：上、下導，立軸半傘式半傘式11 COSN= 0.9 上機架徑向支撐結構：八卦上機架徑向支撐結構：八卦多邊形切向支撐多邊形切向支撐12 nN=150 r/min 裝機臺數(shù)：裝機臺數(shù)：413 nr =295 r/min 首臺機投運年份：首臺機投運年份：2022 1#機發(fā)生事故前已完成全部調試項目，包括過速、甩負荷等、并投入商業(yè)運 行約4個月 2022年7月25日發(fā)生掃膛事故首先靠磁軛側的絕緣托板斷裂甩出緊接著磁極線圈甩出，造成背風面銅排與定子鐵心高速旋轉摩擦，并伴 有氣味和煙霧緊急停機檢查，發(fā)現(xiàn)下?lián)躏L板有磨掉的鐵屑和銅屑拔磁極檢查，發(fā)現(xiàn)鐵心表面有大量磨損麻坑和燒灼缺陷，通風溝及線槽 內覆蓋大量

28、銅末線圈未發(fā)現(xiàn)損壞 6.2 惠州發(fā)電電動機惠州發(fā)電電動機SN/Smax = 334/360 MVA Di=4670 mmPN/Pmax =300/330 MW Lt=2930 mmUN=18 kV 結構型式：上、下導，立軸懸式結構型式：上、下導，立軸懸式COSN= 0.9/0.95 上機架徑向支撐結構：斜支臂徑、切向支撐上機架徑向支撐結構：斜支臂徑、切向支撐nN= 500 r/min 裝機臺數(shù)：裝機臺數(shù)：8nr =725 r/min 首臺機投運年份：首臺機投運年份：2022 應綜合考核磁極線圈應力和變形，缺一不可 盡量采用整體熱壓或加工成型的高強度絕緣托板 1#機組于2022年10月10日10

29、10開始水輪機工況滿負荷溫升試驗 試驗進行2 h 后于124607，1# 機組發(fā)出巨大爆炸聲 瞬間觀察到的情況機組跳閘并過速轉動巨大金屬碰撞聲電刷和上蓋板內有火星（上蓋板被頂起、蓋板間密封膠條被擠出）廠房內有煙霧發(fā)電機機坑門及鉸鏈被撞開火球從下導出來并彌漫水輪機機坑下導瓦散落在水輪機層，油槽被撞成兩部分，并懸掛在發(fā)電機下部水輪機地面上全部是油 事故調查10# 磁極靠氣隙處絕緣托板寬度中間被壓斷無支撐的線圈擺動加劇、失去穩(wěn)定性，直至兩側銅排甩出導致掃膛氣隙內約1300 kg 的線圈擠壓產(chǎn)生巨大的扭轉力，導致機組周速由V=165 m/s0耗 時僅45 s嚴重的機械失衡導致軸承和主軸扭曲，下導軸承部

30、件（如導瓦、油槽、緊固螺栓） 被撕裂/壓碎，并掉落水輪機機坑里電氣短路/金屬部件摩擦引起的大火點燃了油槽內的油霧，火球在水輪機機坑擴散定子機座斜支臂上端反方向扭曲、上機架產(chǎn)生永久變形下機架向旋轉方向反方向轉動定子鐵心被轉子掃膛、完全損壞，定子線圈也遭破壞分析認為，在受擠壓狀態(tài)下接觸壓力超過材料的實際機械性能，導致10#磁極絕緣托板被壓碎斷裂，線圈變形過大直至甩出離心力的反復作用及磁極的擺動，絕緣托板外緣及受力面已有裂痕，受損相當嚴重、并導致其解體破裂絕緣托板材料復試表明，抗壓強度約為100 MPa。按 IEC 標準規(guī)定，其抗壓指標應為350 MPa計算顯示，額定及飛逸工況線圈變形分別為2.2/

31、1.3 mm 和5.3/3.1mm，接觸壓力為50/38 MPa 和120/90 MPa (分母為同類型/同結構機組計算數(shù)據(jù))絕緣托板材質缺陷及線圈變形偏大，綜合作用導致故障發(fā)生采用環(huán)氧玻璃布板制造絕緣托板（代替模壓制作），并通過試驗驗證設計的有效性取消絕緣托板上的通風道，以提高抗壓強度磁極之間裝設2個撐塊除個別零件（如磁極壓板等）保留，其余全部更換弧形磁極不裝設極間撐塊/圍帶是不可取的絕緣托板應采用環(huán)氧玻璃布板加工或同等抗壓強度的材質模壓成型6.3 西龍池發(fā)電電動機西龍池發(fā)電電動機SN = 334 MVA Di=4800 mmPN/Pmax =300/320 MW Lt=2800 mmUN=

32、18 kV 結構型式：上、下導，立軸半傘式結構型式：上、下導，立軸半傘式COSN= 0.9/0.975 上機架徑向支撐結構：剛性支撐上機架徑向支撐結構：剛性支撐nN= 500 r/min 裝機臺數(shù)：裝機臺數(shù)：4nr =720 r/min 首臺機投運年份：首臺機投運年份：2022 2022年10月15日1#、2#機組1 管雙機甩50%負荷試驗，無異常 10月16日，1#、2#機先后帶150MW 負荷發(fā)電工況運行，隨后負荷升至300MW 監(jiān)控顯示，甩負荷前機組振動、擺度值正常（均小于合同保證值） 10時，25分， 43秒，雙機甩100%負荷約 4S 后事故發(fā)生機組振動噪聲明顯增大，集電環(huán)罩排風口出現(xiàn)煙霧和火花，母線層有煙