泥水平衡頂管施工專項方案

1、泥水平衡頂管施工專項方案施工方案報審表工程名稱：龍灣新區(qū)道路網(wǎng)二期-通海大道東段（濱海大道-經(jīng)五支路）道路工程標 編號：致：上海華申工程建設(shè)監(jiān)理咨詢有限公司 我方已根據(jù)施工合同的有關(guān)規(guī)定完成了龍灣新區(qū)道路網(wǎng)二期-通海大道東段（濱海大道-經(jīng)五支路）道路工程標施工組織設(shè)計的編制，并經(jīng)我單位上級技術(shù)負責人審查批準，請予以審查。附：施工組織設(shè)計承包單位（章） 項目經(jīng)理 日 期 專業(yè)監(jiān)理工程師意見：專業(yè)監(jiān)理工程師 日 期 總監(jiān)理工程師審查意見：項目監(jiān)理機構(gòu) 總監(jiān)理工程師 日 期 審批表 年 月 日工程名稱龍灣新區(qū)道路網(wǎng)二期-通海大道東段（濱海大道-經(jīng)五支路）道路工程標施工單位浙江廣廈市政工程有限責任公司

2、有關(guān)部門會簽意見：結(jié)論：審批單位（蓋章）審批人龍灣新區(qū)道路網(wǎng)二期-通海大道東段（濱海大道-經(jīng)五支路）道路工程標頂管施工專項方案編 制 人: 審 核 人: 批 準 人: 編制單位:浙江廣廈市政工程有限責任公司 日 期:2011年7月4日 目 錄第一章 編制依據(jù)及原則第一節(jié) 編制依據(jù)第二節(jié) 編制原則第二章 工程概況第一節(jié) 工程簡介第二節(jié) 環(huán)境與地質(zhì)條件第三節(jié) 實施目標第三章 施工方案與工藝第一節(jié) 沉井施工第二節(jié) 施工工藝流程第三節(jié) 頂力計算和最大頂距確定第四節(jié) 后座墻第五節(jié) 泥水系統(tǒng)、水壓控制和注漿量的計算第六節(jié) 操作控制系統(tǒng)第七節(jié) 進出洞和機頭吊裝措施第八節(jié) 頂管施工過程中應注意的問題第九節(jié) 頂

3、管施工測量及方向控制第十節(jié) 施工用電方案及作業(yè)人員安全措施第四章 建筑物及地下管線保護措施第一節(jié) 工程施工中需采取的保護措施第二節(jié) 施工過程中地面變形量控制措施第五章 質(zhì)量標準與控制第一節(jié) 質(zhì)量標準第二節(jié) 頂管施工質(zhì)量要求第三節(jié) 質(zhì)量保證的技術(shù)措施第六章 安全生產(chǎn)與文明施工第一節(jié) 安全管理目標第二節(jié) 現(xiàn)場安全管理措施第三節(jié) 文明施工及治安消防第七章 雨季施工措施第八章 應急救援預案前 言在認真閱讀和充分理解設(shè)計意圖及對施工現(xiàn)場作詳細了解的基礎(chǔ)上，并結(jié)合我單位的施工經(jīng)驗，以信守合同、確保工期和質(zhì)量、合理控制工程造價、優(yōu)質(zhì)高效文明施工為指導思想，編制本工程施工方案。第一章 編制依據(jù)及原則第一節(jié) 編

4、制依據(jù) 一、溫州市龍灣東片配水管網(wǎng)改造方案（2005-2020（溫州龍灣供水有限公司，2005.4）；二、通過閱讀圖紙及巖土勘察報告等；三、國家現(xiàn)行的施工技術(shù)規(guī)范、驗收標準及質(zhì)量、安全技術(shù)規(guī)程1、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002）；2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）；3、建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（JGJ79-2002）；4、給水排水工程鋼筋混凝土沉井結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程（CECS137：2002）；5、建筑基坑支護技術(shù)規(guī)范（JGJl20-99）；6、建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB050011-2001）；7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）；8、地下工程防水技術(shù)規(guī)范（GB

5、50108-2001）；9、給水排水管道工程施工及驗收規(guī)范（GB502682008）；10、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB502042002）。第二節(jié) 編制原則一、嚴格遵守明確的設(shè)計規(guī)范、施工技術(shù)規(guī)范和質(zhì)量評定驗收標準。實事求是，施工方案可行、適用、經(jīng)濟。堅持在實事求是的基礎(chǔ)上力求技術(shù)先進、科學合理、經(jīng)濟適用的原則。二、始至終對施工現(xiàn)場實施全員、全過程、全范圍嚴密監(jiān)控，堅持動靜結(jié)合、科學管理的原則。三、推行全面質(zhì)量管理，執(zhí)行質(zhì)量管理標準和程序。四、采用項目法組織施工，推行標準化管理，達到安全、文明、高效。五、實行項目法管理，通過對勞務(wù)、設(shè)備、材料、資金、技術(shù)、施工方案和信息優(yōu)化處置，實現(xiàn)

6、安全、質(zhì)量、工期、成本及社會信譽的預期目標。堅持技術(shù)創(chuàng)新，推廣和應用“四新” 成果。五、組織專業(yè)隊伍上場，裝備足夠的優(yōu)良機械設(shè)備進行專業(yè)化施工，保證在規(guī)定的工期內(nèi)完成施工任務(wù)并力爭提前。六、遵守環(huán)境保護法并切實按有關(guān)要求和規(guī)定來組織實施。七、在仔細考察工程實地，認真研究招標文件和有關(guān)規(guī)定的基礎(chǔ)上，針對本合同工程的特點、施工條件，并結(jié)合現(xiàn)場實際、上場的機械裝備、人員條件，科學合理地組織施工。 工程概況1、建設(shè)單位：溫州市龍灣區(qū)公用事業(yè)工程建設(shè)指揮部2、設(shè)計單位：武漢市政工程設(shè)計研究院有限責任公司3、監(jiān)理單位：上海華申工程建設(shè)監(jiān)理咨詢有限公司4、勘察單位：溫州地順地質(zhì)勘察有限公司5、施工單位：浙江

7、廣廈市政工程有限責任公司6、施工工期：按合同文件的要求定為540個日歷日。7、質(zhì)量目標：創(chuàng)浙江省優(yōu)質(zhì)工程。第2章第一節(jié) 工程簡介龍灣新區(qū)道路網(wǎng)二期-通海大道東段（濱海大道-經(jīng)五支路）道路工程標段位于溫州市龍灣區(qū)。成東西走向，整個施工區(qū)域為農(nóng)田和荒地，地勢平坦，原地坪標高大約在2.6米3.1米之間，河水常水位在2.7米左右，工程包括道路、橋梁、排水、交通設(shè)施、沉井頂管及路燈管線等工程。起止樁號為K3+555-K5+294.547。本段傳輸和收集的污水最終匯入濱海大道主干管后進入污水廠進行處理。管線部分包括：W25-W32壓力焊接鋼管，管徑為1200，管長為780米； W18-W25壓力焊接鋼管，

8、管徑為1400，管長為930米,總管長為1710米。管線的布置位于中偏北1.5米處。第二節(jié)、環(huán)境與地質(zhì)條件頂管場區(qū)位于龍灣新區(qū)內(nèi)，東西走向通海大道，沿線有路面，水田、果園、菜地、魚塘，地勢較平坦，地面標高為2.8米3.1米之間，沿線地貌屬溫州濱海平原。一 、場地巖土層劃分及其工程特征參照業(yè)主提供的巖土勘察報告可知地層如下表：擬建工程場地屬溫州海濱淤積平原地貌，地形平坦，地層由素填土，淤泥、深部粘性土等5個工程地質(zhì)層9個亞層組成。素填土：灰黃雜色，松散，西段上部以建筑垃圾及碎石土為主，下部約0.3m為耕土，含植物根，東段為耕土，層厚1.500.20m，層頂標高3.842.65m，除河道段缺失外全

9、場分布.層粉質(zhì)粘土：灰黃、灰褐色，呈軟塑，高壓縮性，含少量鐵錳質(zhì)氧化物、植物根莖等，中等韌性，刀切面較光滑，干強度中等。層厚1.500.80m，層頂標高3.262.34m，該層在河道中缺失。-1淤泥混粉砂：灰色，呈流塑，高壓縮性，高靈敏度，易觸變，混粉砂,以薄層狀、層狀分布，局部含量較高，含少量腐植物碎屑、貝殼殘片，有異嗅，河道中表層約1-1.5m以腐泥為主，層厚7.804.50m，層頂標高1.941.14m，全場分布。-2淤泥：灰色，呈流塑，高壓縮性，高靈敏度，易觸變，含水量高，含少量腐植物碎屑、貝殼殘片，有異嗅，層厚19.509.40m，層頂標高-2.96-6.44m，全場分布。-3淤泥質(zhì)

10、粘土：與上層無明顯界線，灰色，呈流塑，高壓縮性，高靈敏度，易觸變，呈鱗片狀，含少量腐植物碎屑、貝殼殘片，有異嗅，層厚12.302.00m，層頂標高-13.90-22.45m，部分地段缺失。-1粉質(zhì)粘土：灰色，呈軟塑，高壓縮性，干強度中等，中等韌性，刀切面光滑，含少量腐植物碎片。層厚17.001.40m，層頂標高-19.89-30.03m。該層厚度變化較大，少數(shù)路基孔未揭露。-2粉質(zhì)粘土：青灰、灰黃色，呈可塑，中壓縮性，干強度中等，中等韌性，刀切面較光滑，含少量鐵錳質(zhì)氧化物斑點，該層厚度變化較大，局部缺失。揭露層厚7.401.40m，層頂標高-23.23-41.20m。-3粉質(zhì)粘土：灰色，呈軟塑

11、，高壓縮性，干強度中等，中等韌性，刀切面較光滑，含少量腐植物碎片，部分地段含粉土、粉砂夾層。該層大部地段厚度較大，局部較薄，層頂埋深變化較大，層厚9.905.80m，層頂標高-29.75-44.80m，橋涵孔揭露。-1層粉質(zhì)粘土夾粉土：青灰、灰黃色，可塑，中等壓縮性，韌性中等，刀切面較光滑，干強度中等，夾薄層粉土、粉砂，分布不均，該層橋涵孔揭露，大部地段較厚，局部較薄，揭露層厚7.702.60m，層頂標高-39.03-51.03m。-2層粉質(zhì)粘土：灰、青灰色，可塑，高中等壓縮性，含少量腐植物碎片，韌性中等，刀切面較光滑，干強度中等，該層橋涵孔揭露，大部分布，部分地段缺失，揭露層厚9.902.3

12、0m，層頂標高-42.85-48.20m。-3層粘土：灰黃、青灰色，呈可塑，中等壓縮性，干強度高，韌性較高，搖振反應無，夾少量薄層粉土及粉砂。該層橋涵孔揭露，厚度較大，分布均勻，揭露層頂標高-47.23-56.40m，未揭穿。二、水文地質(zhì)條件本地區(qū)屬亞熱帶海洋性季節(jié)氣候區(qū),年平均氣溫17.9度,其中4-6月為梅雨季節(jié),7-9月為臺風期,在施工過程中嚴格按照施工組織及有關(guān)文件施工。第三節(jié)、實施目標一、質(zhì)量目標：本工程的質(zhì)量目標定為省優(yōu)質(zhì)工程，各分項工程嚴格按設(shè)計圖紙和施工規(guī)范優(yōu)質(zhì)高速地組織施工。二、工期目標：總工期540天，并按照建設(shè)方的統(tǒng)一部署安排，項目部組織人員，準備設(shè)備和材料，確定施工工藝

13、。三、安全目標：完善安全措施，提高安全意識，杜絕重傷和重死亡事故發(fā)生，月工傷頻率控制在0.3以下。四、文明施工目標：劃分職責，嚴格按施工平面圖進行管理，設(shè)專人打掃現(xiàn)場和周圍道路清潔，做到物流有序，施工順暢，文明施工。五、服務(wù)目標： 服務(wù)周到，業(yè)主滿意，信守合同，認真協(xié)調(diào)與有關(guān)各方面的關(guān)系，接受并積極配合業(yè)主和監(jiān)理對工程質(zhì)量、工程進度、計劃協(xié)調(diào)、現(xiàn)場管理的控制與監(jiān)督。本工程施工管理嚴格按我司目標管理體系執(zhí)行，其施工總目標如下表：項目目 標 值對 策 措 施執(zhí)行工程質(zhì)量(1)分項工程優(yōu)良率95以上，且主要項目必須優(yōu)良。(2)分部分單位工程優(yōu)良率大于90。(3)杜絕重大質(zhì)量事故。(4)總工程質(zhì)量目標

14、為：省優(yōu)質(zhì)工程。按照我單位質(zhì)量文件質(zhì)量管理手冊和合同規(guī)定執(zhí)行。全員全過程總工期與關(guān)鍵工期擬定：540個日歷天內(nèi)完成全部合同內(nèi)工程按照質(zhì)量文件管理手冊和合同規(guī)定執(zhí)行。安全生產(chǎn)目標杜絕死亡事故，負傷頻率控制0.6以下按照安全生產(chǎn)管理辦法執(zhí)行。文明施工目標創(chuàng)安全文明施工樣板工地按照安全生產(chǎn)管理辦法執(zhí)行。成本生產(chǎn)成本降低0.6按照項目工程成本、費用控制辦法執(zhí)行。第三章 施工總體部署第一節(jié)、工作井（沉井）施工1.1工作井結(jié)構(gòu)形式工作井沉井為圓形、矩形結(jié)構(gòu)，直徑7米；總高度約8.8米，其中圓形壁厚60cm、矩形壁厚50cm。1.2施工方法根據(jù)設(shè)計圖紙的要求以及施工現(xiàn)場的地質(zhì)情況和周圍環(huán)境條件，確定沉井采取

15、分節(jié)制作、分次下沉和排水挖干、濕封底的施工方案。沉井施工流程圖：沉井施工現(xiàn)場清理測量放樣，基坑施工第一節(jié)沉井制作砂墊層和素混凝土墊層施工第二次下沉第二節(jié)沉井制作第一次下沉底板澆筑沉井封底確定井位沉井施工流程圖 (1)基坑開挖為保證沉井制作均勻下沉，先將井區(qū)范圍的障礙物與表層土挖出。根據(jù)設(shè)計要求及考慮沉井整體制作的方便可行，基坑底平面尺寸為8米×4.8米（以矩形工作井為例）。為保證制作沉井的地基具有足夠的承載力，基坑底部若為松軟的土質(zhì)，必須予以清除，以砂或砂土回填、整平、夯實，防止在沉井制作過程中發(fā)生不均勻沉降，造成井壁開裂?；娱_挖用反鏟挖土機進行，并輔助人工整平。基坑形成后立即以粗

16、砂分層回填夯實，輔以灑水，用平板振動器或蛙夯密實，以保證填砂的承載力。 (2)工作井沉井模板施工模板受力分析根據(jù)規(guī)范，砼入模時模板受側(cè)壓力為：K溫度校正系數(shù)，取1.53；P1傾倒砼產(chǎn)生的水平動壓力，取6KN/m2；V砼澆筑速度（m/h）；采用商品砼，V取0.42m/h；P=8+24×1.53×0.420.5+6=37.8KN/m2模板的選用模板采用膠合九厘板。模板橫帶248600，豎帶28800。模板驗算如下：橫帶驗算：橫帶外徑1=4.8cm，內(nèi)徑2=4.0cm。=26.97cm4L=0.8m按五跨連續(xù)梁計算：橫帶承受60cm寬均布荷載作用，如圖：q五跨連續(xù)梁計算示意圖q=

17、37.8×0.6=22.7KN/cm=0.227KN/m按最不利活載計算，查表得：=0.119×0.227×802=172.9KN·cm =15.4=15.5KN/cm2所以強度滿足要求。=0.21cmf=L/250 =80/250 =0.32cm可見強度滿足要求，剛度也滿足要求，故模板設(shè)計是合理可靠的。豎帶計算：豎帶28承受橫帶248腳手管傳遞的集中力，按抗剪進行驗算，8斷面積A=10.24cm2，28的最大間距為80cm，承受最大作用力：KN=18.16KN剪應力=0.9KN/cm2=9.5KN/cm228滿足抗剪要求。拉桿計算：拉桿承受的最大拉力N

18、max=18.16KN。選用16鋼筋加工成M16拉桿，M12拉桿允許承受的拉力為24.84KN，大于Nmax，故拉桿滿足要求。(3)鋼筋綁扎及模板支拆在鋼筋綁扎前，鋼筋綁扎與摸板支立應交錯進行，綁扎刃腳鋼筋臨時支立墻身內(nèi)側(cè)模板支立外側(cè)模板模板整體加固。模板采用膠合九厘板，主要對穿螺桿拉撐固定，輔以鋼管支撐。鋼筋綁扎和搭接應按規(guī)范嚴格執(zhí)行，并參照設(shè)計說明和圖紙施工，尤其注意各種預埋件、預留鋼筋的位置、數(shù)量及規(guī)格。(4)混凝土澆筑混凝土澆筑采用商品砼。坍落度控制在12cm，混凝土入模應注意對稱布料并及時振搗，使上下砼結(jié)合成一體。入模振搗用插入式振搗棒進行。工作井分三次澆筑完成。第一次刃腳混凝土澆筑

19、完成后，再支第二節(jié)模板3.6米高，開始澆筑第二次混凝土，施工縫鑿毛，用水沖，再鋪一層10mm左右，水灰比0.30.4的水泥砂漿，然后模板制作、鋼筋綁扎、澆筑。澆筑混凝土時，應有專門的指揮人員，保證連續(xù)、對稱作業(yè)?；炷翝仓髴皶r加強養(yǎng)護，加蓋草包及濕水潤濕，并確保帶模養(yǎng)護時間。(5)沉井下沉下沉系數(shù)計算穩(wěn)定系數(shù)計算K1沉井下沉系數(shù)；K2沉井穩(wěn)定系數(shù)；G沉井自重（KN）；R刃腳反力（KN）； Tf沉井外壁摩阻力（KN）；B被井壁排出的水重（KN）；由于采用排水下沉，故B取0；經(jīng)計算后可知沉井的下沉系數(shù)及穩(wěn)定系數(shù)均滿足施工要求。沉井分段下沉本工程中沉井是整個工程的基礎(chǔ)，故下沉控制非常重要，一旦發(fā)

20、生傾斜就會給后續(xù)工序帶來困難，故需精心施工，均勻下沉。每次沉井下沉前均要按規(guī)范進行沉井下沉計算，需滿足下沉系數(shù)K1.05。每次下沉前都要注意有關(guān)下沉的技術(shù)數(shù)據(jù)，如井壁實際阻力等，供每次下沉系數(shù)計算時考慮。a、首次下沉沉井澆筑后，開始首次下沉。下沉高度韋5.2米，沉井下沉必須由專人指揮。初沉采用人工配合機械下沉。初沉是沉井下沉最關(guān)鍵的工序。此時四壁無約束無摩擦力，下沉系數(shù)很大。沉井重心又高，開挖若不均勻，就可能傾斜位移，刃腳下的砂墊層要分層均勻開挖，每層厚度25cm，在刃腳沿線全面進行。沉井入土后，挖土應分層、均勻、對稱的進行，分層厚以30cm左右一層為宜。井內(nèi)土面高差一般應控制在0.5m以內(nèi)，

21、為防止突沉，靠近刃腳處盡可能不掏土，發(fā)現(xiàn)沉井傾斜，應及時糾偏，如出現(xiàn)突沉，應分析原因，及時采取措施。b、第二次下沉第二次下沉在沉井最后澆筑后進行。第二次沉井下沉采用長臂鉤機挖土，汽車運土。沉井下沉過程中，在做好觀測、分析刃腳壓力變化、分析挖土深度與沉井下沉量的關(guān)系的基礎(chǔ)上，確定合理的開挖深度，讓沉井緩緩“穿刺”下沉，防止因開挖過深形成突沉，特別是沉井最終接近設(shè)計標高時，盡量控制好井底開挖量。沉井下沉至設(shè)計標高后，經(jīng)觀測在8小時內(nèi)累計下沉量不大于100mm，或沉降速率在規(guī)范允許范圍內(nèi)時，即可進行沉井封底。（6）沉井封底沉井下沉至設(shè)計標高后進行封底?；滋幚韆、基底面應盡量整平。b、清除浮泥，防止

22、封底砼和基底間滲入有害雜質(zhì)。c、刃腳與封底砼接觸面處的泥污應予清除。d、用塊石回填鍋底超挖部分。e、用碎石、粗砂找平。砼澆筑采用商品砼。坍落度控制在12cm，人工澆筑，并及時振搗。（9）底板砼澆筑封底砼達到設(shè)計強度后，方可抽排沉井內(nèi)積水，以防封底砼承受水壓而遭受破壞。井內(nèi)水抽干后即可進行底板砼澆筑。鋼筋綁扎按設(shè)計圖紙進行，與井壁預插鋼筋配合布置。砼澆入后，用插入式振搗器振搗密實，再用平板振搗器提漿初平，最后人工找平，收面。1、接收井沉井施工2.1接收井結(jié)構(gòu)形式接受井沉井為矩形結(jié)構(gòu)為例，直徑3.55米；總高度以8.8米計，壁厚40cm。2.2施工方法根據(jù)設(shè)計圖紙及招標文件的要求以及施工現(xiàn)場的地質(zhì)

23、情況和周圍環(huán)境條件，確定沉井采取分節(jié)制作、分次下沉和濕封底的施工方案。其具體施工方法和工作井相似。2、沉井測量、質(zhì)量控制及注意事項3.1沉井下沉測量要求(1)在鑿除磚砌斜面和砼墊層前，必須在井頂及井壁上畫出沉井的縱橫中線，中線用于沉井垂直度與位移的監(jiān)測。(2) 沉井初沉時，每班至少作兩次監(jiān)測，（中線位移、垂直度、下沉量），每開挖一層土均應作一次下沉量、垂直度測量。(3)挖土下沉時，視下沉速度，每兩班測l-2次，發(fā)現(xiàn)異?，F(xiàn)象及時采取相應技術(shù)措施。(4)在糾偏過程中要增加監(jiān)測次數(shù)。(5)沉井接近設(shè)計標高時，應放慢下沉速度，沉井沉至距設(shè)計標高100mm時停止挖土下沉，并加強監(jiān)測直至穩(wěn)定。3.2下沉注

24、意事項(1)沉井下沉時，井內(nèi)除土應先從中間開始，均勻、對稱地逐步向刃腳處分層取土，使沉井均勻下沉，防止偏斜，特別是下沉初期，沉井入土較淺，土層對沉井的平衡穩(wěn)定作用差，容易產(chǎn)生偏斜，尤應注意。在挖土下沉過程中，不應偏除土，避免沉井發(fā)生偏斜。(2)下沉中隨時掌握土層變化情況，分析和檢驗土壤阻力與沉井重量的關(guān)系，控制其除土部位及除土量，使沉井平衡地下沉。(3)下沉過程中，應做好標高、下沉量、傾斜和位移的測量工作、隨時注意糾正沉井的偏斜。(4)當?shù)谝淮纬辆咏A定標高時，應調(diào)平沉井，準備接高。此時應特別注意除土部位及深度，防止沉井下沉量過大或產(chǎn)生較大偏斜，增加接高工作的困難。(5)沉井下沉至設(shè)計標高以

25、上2m前，控制井內(nèi)除土量，注意調(diào)平沉井，防止因除土量過大及除土不均，而使沉井突然大量下沉并產(chǎn)生較大的偏斜，增加準確下沉至設(shè)計標高的困難。(6)在工作井沉井開始下沉前，在其周圍構(gòu)筑物及地面設(shè)置一定數(shù)量的沉降、位移觀察點，隨時觀測沉井周圍地面的塌陷、開裂情況和構(gòu)筑物沉陷、位移的情況，以便迅速采取措施，確保附近設(shè)施的安全。3.3施工偏差的處理由于工作井和接收井是本頂管工程的基礎(chǔ)，因此在沉井施工過程中一定要加強控制，確保沉井準確下沉到位，并且要制定盡可能詳細的處理措施，為施工過程中可能出現(xiàn)的問題做好準備工作。(1)傾斜處理沉井下沉過程中傾斜率要控制在1/1501/200，超過1/200時就要進行糾偏，

26、糾偏方法是在傾斜的相反一側(cè)刃腳偏除土，在井壁外側(cè)射水沖刷，井頂施加水平力予以糾偏。(2)水平位移處理糾正位移時，可先有意偏除土使沉井向偏位的方向傾斜，然后沿傾斜的方向下沉，直至沉井底面中心與設(shè)計中心位置相合或接近時，再將傾斜糾正或糾至向相反方向傾斜一些，最后調(diào)整至使傾斜和位移都在容許偏差范圍內(nèi)為止。(3)沉井位置扭轉(zhuǎn)的糾正在兩對角偏除土，在另兩對角偏填土，借助于刃腳下不相等的土壓形成的扭矩使沉井在下沉過程中逐漸糾正其位置。3.4沉井下沉中特殊情況的處理(1)沉井突沉的處理為了確保施工順利進行，防止由于挖土過快或地質(zhì)驟變等使下沉失控，產(chǎn)生突沉，在施工前一定要對施工地點進行實地考察，詳細了解土質(zhì)情

27、況，做到心中有數(shù)。在下沉過程中如遇到突沉采取如下處理措施：沉井下沉速度過快時，首先要放慢挖土速度，始終保持刃腳以上有較厚的土，使井壁內(nèi)側(cè)亦承受一定的摩阻力，刃腳下土的阻力和井壁內(nèi)、外側(cè)摩阻力之和與沉井自重處于極限平衡狀態(tài)，沉井徐徐“穿刺”下沉。采用井壁外回填，以增強井壁外摩阻力。(2)超沉的處理在刃腳處回填土，墊加石塊，增加阻力。向井內(nèi)灌水，增加沉井所受的浮力。(3)遇障礙物的處理沉井下沉發(fā)現(xiàn)障礙物，應立即停止下沉，根據(jù)障礙物的性質(zhì)、大小、位置等情況決定處理辦法。刃腳下如遇較小的孤石，可將四周土掏空后取出；較大孤石，可用風動工具破成小塊后取出。3.5質(zhì)量要求沉井施工質(zhì)量按省優(yōu)標準控制第二節(jié) 施

28、工工藝流程一、泥水平衡式頂管微型掘進機被主頂油缸向前推進，掘進機頭進入止水圈，穿過土層到達接收井，電動機提供能量，轉(zhuǎn)動切削刀盤，通過切削刀盤進入土層。挖掘的土質(zhì)，石塊等在轉(zhuǎn)動的切削刀盤內(nèi)被粉碎，然后進入泥水艙，在那里與泥漿混合，最后通過泥漿系統(tǒng)的排泥管由排泥泵輸送至地面上。在挖掘過程中，采用復雜的土壓平衡裝置來維持水土平衡，以至始終處于主動與被動土壓之間，達到消除地面的沉降和隆起的效果。掘進機完全進入土層以后，電纜、泥漿管被拆除，吊下第一節(jié)頂進管，它被推到掘進機的尾套處，與掘進頭連接管頂進以后，挖掘終止、液壓慢慢收回，另一節(jié)管道又吊入井內(nèi)，套在第一節(jié)管道后方，連接在一起，重新頂進，這個過程不斷

29、重復，直到所有管道被頂入土層完畢，完成一條永久性的地下管道。掘進機在掘進過程中，采用了激光導向控制系統(tǒng)。位于工作后方的激光經(jīng)緯儀發(fā)出激光束，調(diào)整好所需的標高及方向位置后，對準掘進機內(nèi)的定位光靶上，激光靶的影像被捕捉到機內(nèi)攝像機的影像內(nèi)，并輸送到挖掘系統(tǒng)的電腦顯示屏內(nèi)。操作者可以根據(jù)需要開啟位于掘進機內(nèi)置式油缸進行伸縮，為達到糾偏的目的，調(diào)整切削部分頭部上下左右高度。在整個掘進過程中，甚至可以獲得控制整個管道水平、垂直向30cm內(nèi)的偏離精度。當工作井完成以后，經(jīng)調(diào)試完畢的液壓系統(tǒng)，頂管掘進機便通過運輸至工地，并安裝就位至導軌上，微型掘進設(shè)備還包括，操縱室和遙控臺、液壓動力站、后方主頂、泥水循環(huán)裝

30、置，激光定位裝置，減摩劑攪拌注入裝置，泥水處理裝置；其他輔助裝置包括起重機，發(fā)電機、卡車、電焊機等。隨后，微型掘進裝置上。泥水平衡式頂管突出的優(yōu)點：（1）適用的土質(zhì)范圍比較廣，如在地下水壓力很高，以及變化范圍很大的條件下，它都適用。（2）可有效地保持挖掘面的穩(wěn)定，對所頂管子周圍的土體擾動比較小，因而由頂管引起的地面沉降較小。（3）與其他類型的頂管比較，泥水頂管施工時的總推力比較小，尤其在粘土層這種表現(xiàn)得更為突出，所以特別適用于長距離頂管。（4）工作坑內(nèi)的作業(yè)環(huán)境較好，作業(yè)比較安全，由于它采用泥水管道，輸送棄土，不存在吊土，搬運等危險的作業(yè)。（5）泥水輸送棄土為連續(xù)作業(yè)，因此進度比較快。主要設(shè)備

31、參數(shù)：本工程使用的主要設(shè)備三原重工制造的YX-1500型泥水平衡偏壓破碎型頂管機。主要參數(shù)如下：1 尺寸內(nèi)徑（mm）：1500 外徑（mm）：1820全長（mm）：4200 重量（T）：18 2 切削刀盤電機功率（KW）：55 轉(zhuǎn)矩（KN.m）：57轉(zhuǎn)速(r/min)：1.5 偏心次數(shù)（次/min）：50可破碎礫石最大直徑(mm)：3503 糾偏油缸數(shù)量（個）：2 每個推力（KN）：1072糾偏角度：上下1.7°, 左右1.2°4 液壓站（KW）：22頂力（T）：200×4 行程（MM）：12005 泥水系統(tǒng) 排泥泵（KW）：22 送泥泵（KW）：15 送排泥管：

32、4”6 測量系統(tǒng)：用J2激光經(jīng)緯儀導向二、施工工藝流程：測量引點工作井施工測量放樣井下導軌機架、液壓系統(tǒng)、止水圈等設(shè)備安裝地面輔助設(shè)施安裝頂管掘進機吊裝就位激光經(jīng)緯儀安裝掘進機出工作坑正常頂進頂管機進接收坑，如下圖所示頂管機出洞頂管設(shè)備就位機頭刀盤運轉(zhuǎn)頂管機進洞送排泥泵開啟頂進出土泥水分離主頂推進到位回縮主頂拆除管內(nèi)管線管節(jié)安裝安裝管內(nèi)管線棄土出運頂管機轉(zhuǎn)場進洞密封器安裝出洞密封器安裝放樣、復核井施工頂管井回填頂管井施工第三節(jié) 頂力計算、最大頂距確定和準備工作本工程頂管單元長度根據(jù)設(shè)計圖紙的井室位置、地面運輸和開挖工作坑的條件、頂管需要的頂力、后背與管口可能承受的頂力等因素確定單元長度。本工程

33、土質(zhì)參數(shù)基本相同，頂力計算時分不同管徑取一個最大管徑和最大單元長度進行計算。一、頂力的計算最大推力計算，采用經(jīng)驗公式，按最大頂距140米計算：F=F1+F2上式中：F總推力； F1端阻力； F2側(cè)壁摩阻力；F1=/4×D×P式中D管外徑；P控制土壓力；P=Ko··Ho式中：Ko靜止土壓力系數(shù)，一般取0.55 Ho地面至掘進機中心的高度，取值5m 土的重量，取1.8t/m3F2=D·f·L式中：f管外表面綜合磨擦阻力，根據(jù)地質(zhì)勘察報告，取值0.40T/m2 D管外徑 L頂距F=F1+F2 =269.7T工作井內(nèi)設(shè)備頂進能力可達到500T

34、，采用2個200T的千斤頂完全滿足要求二、地面準備工作 在頂管頂進施工前，按要求進行施工用電，用水，通道，排水及照明等設(shè)備的安裝。施工用電每臺套采用150KW的發(fā)電機組。，保證施工管材料、設(shè)備及機具進場。 施工材料，設(shè)備及機具必須備齊，以滿足本工程的施工要求。管節(jié)等準備要有足夠的余量(3040m)。 井上，井下建立測量控制網(wǎng)，并經(jīng)復核報驗監(jiān)理認可。三、井下準備工作及井內(nèi)布置工作井井內(nèi)布置主要是后靠背、導軌、主頂油缸、油泵動力站、鋼制扶梯等。頂管基座為鋼結(jié)構(gòu)預制構(gòu)件，頂管基座位置按管道設(shè)計軸線準確進行放樣，安裝時按照測量放樣的基線，吊入井下就位安裝固定?；系膶к壈凑枕敼茉O(shè)計軸線并按實測洞門中

35、心居中放置，并設(shè)置支撐加固，保證基座穩(wěn)定不變形。四、技術(shù)交底，崗位培訓在頂管施工前，對參加施工的全體人員分階段進行詳細的技術(shù)交底，對各技術(shù)工種進行崗位培訓，經(jīng)考核合格后，才能上崗。第四節(jié) 后座墻后座墻是頂進管道時為千斤頂提供反作用力的一種結(jié)構(gòu)，有時也稱為后座、后背或者后背墻等。在施工中，要求后座墻必須保持穩(wěn)定，一旦后座墻遭到破壞，頂進工程就要停頓。后座墻設(shè)計要通過詳細計算，其重要程度不亞于頂進力的預測計算。1后座墻主要有功能是在頂進過程自始至終地承擔主頂工作站頂管前進時的后坐力。后座墻的最低強義應保證在設(shè)計頂進力的作用下不被破壞，要求其本身的壓縮回彈量為最小，以利于充分發(fā)揮主頂工作站的頂進效率

36、。在設(shè)計和安裝后座墻時，應使其滿足如下要求。（1）、要有充分的強度在頂管施工中能承受主頂工作站千斤頂?shù)淖畲蠓醋饔昧Χ恢疗茐?。?）、要有足夠的剛度當受到主頂工作站的反作用力時，后座墻材料受壓縮而產(chǎn)生變形，卸荷后要恢復原狀。如壓縮回彈量大，會導致大量行程消耗在后座墻壓縮變形土，從而大在降低千斤頂?shù)挠行_程，使頂進效率降低。故后座墻必須具有足夠的剛度。（3）、后座墻表面要平直后座墻表面應平直，并垂直于頂進管道的軸線，以免產(chǎn)生偏心受壓，使頂力損失和發(fā)生質(zhì)量、安全事故。（4）、材質(zhì)要均勻后座墻材料的材質(zhì)要均勻一致，以免承受較大的后從力時造成后座墻材料壓縮不勻，出現(xiàn)傾斜現(xiàn)象。（5）、結(jié)構(gòu)簡單、裝拆方便

37、裝配式或臨時性后座墻都要采用普通材料、裝拆方便。2、 后座墻的強度及其影響因素:后座墻的強度取決于千斤頂在頂進過程中施加給后座墻的最大后從力，后從力的大小與最大頂力相等。影響頂力的因素甚多，可分為客觀因素及主觀因素兩類。客觀因素包括管材種類、管徑大小、頂距長短、覆土厚度、土的種類、地下水位、管節(jié)重量等；主觀因素包括操作誤差、頂進方法、中途停工與否、是否采用潤滑劑等。影響頂進力的客觀因素在其他章節(jié)已經(jīng)作了介紹?，F(xiàn)在主要討論影響后座墻強度的主觀因素。（1）、頂進誤差在頂進過程中，由于土質(zhì)、設(shè)備的操作等原因，導致管子的方向或高程出與偏差，這種偏差稱為頂進誤差，簡稱誤差。這種誤差將導致頂力增加。技術(shù)熟

38、練的工人應既能采取措施防止誤差的出現(xiàn)，又能及時發(fā)現(xiàn)誤差的趨勢而加以校正，使誤差發(fā)展不致過大，并保持在容許范圍以內(nèi)，頂力即使增加也不顯著。否則，當誤差出現(xiàn)時，校正易操之過急而造成管線上出現(xiàn)折線段、錯口等現(xiàn)象，從而導致頂力不斷增加，使后座墻遭到破壞。（2）、中途停工頂進作業(yè)一開始，中途就不能停頓。如果停止一段時間后再頂進，其起始頂力要大大超過停工前的頂力。這主要是由于停工時間過長，使管頂土層坍落的緣故。在地下水位以下頂進時，因停頂而使液化的粉細砂將管周圍包裹起來，頂力也會大大增加，如果頂力增加至后座墻的設(shè)計強度，此時就不能再頂進，必須對后座墻進行加固后方可再頂進。另外，在頂進過程是否采用注漿潤滑措

39、施，對頂力的影響甚大。如采用注漿潤滑，施工中的頂進阻力將減小很多。由于主觀因素對頂力的影響是人在操作過程中造成的，或者是事先未預計到的情況，所以對主觀因素的影響不能事先計算，只能在施工過程中加強管理，防患于未然，以其不使頂力增加。因此，在計算所得頂力的基礎(chǔ)上，適當增加安全系數(shù)，作為防止主觀因素影響的儲備力量，并嚴格遵守操作規(guī)程，就能保證后座墻在設(shè)計強度以內(nèi)，不致受超負荷頂力的影響而導致破壞。3、 后座墻的剛度要求頂管時要求后后座墻具有充分的剛度，以避免往復回彈，消耗能量。要保證受最大頂力時不變形，或只有少量殘余變形，后座墻應盡量采用彈性小的材料。如果后座墻彈性過大，頂進的后從力先壓縮后座墻，直

40、到后座墻被壓緊而不能再壓縮時頂力才向前發(fā)揮作用使管段前進，千斤頂卸荷，后從力解除后，后座墻雖然有殘余變形但不大，甚至可以恢復到未受荷載的狀態(tài)，可是下一次頂進時，仍要先壓縮后座墻，因而每次頂進都要浪費一段千斤頂行程于壓縮后座墻。用短行程千斤頂，行程一般為200mm，而后座墻壓縮量為2030mm，這樣就可使千斤頂行程在頂管前進時的利用率只有70%80%，每頂進2m長的管節(jié)，需1214個行程。若再考慮到傳力工具的壓縮，需要的行程數(shù)還要增加。所以，要提高頂進效率，除采用長行程的千斤頂外，還應設(shè)法增加后座墻的剛度。頂管工作坑及裝配式后座墻的墻面應與管道軸線垂直，其施工允許偏差應符合表9-3中的規(guī)定。工作

41、坑及裝配式后座墻的施工允許偏差（mm） 表2項 目允許偏差工作坑每側(cè)寬度不小于施工設(shè)計規(guī)定長度裝配式后座墻垂直度0.1%H水平扭轉(zhuǎn)度0.1%L注：H裝配式后座墻的高度（mm）；L裝配式后座墻的長度（mm）。第五節(jié) 泥水系統(tǒng)、水壓控制、注漿量的計算 一、泥水系統(tǒng)泥漿系統(tǒng)有二個作用：送走被挖掘機的渣土和平衡地下水。泥漿系統(tǒng)是由密封的管道組成，通過機頭循環(huán)，形成泥漿混合物，由排泥管送走，最后沉淀在地面上的泥漿池內(nèi)，泥漿通過眾多的排泥泵被排出。再由進水泵進水送入機頭，排泥由變速的排泥泵進行控制。機坑旁通裝置可控制進排泥漿的速度、方向，以防止泥渣堵塞管道，淤積現(xiàn)場。當挖粘土時，可能使普通粘土，有一定的粘

42、合度，可以直接將泥漿排入泥漿池內(nèi)，但是當挖沙土時，泥漿中必須添加一定的粘合劑（諸如膨潤土等）以增加泥漿粘度，以達到排渣的最終目的。夾帶泥砂的泥漿，可通過振動篩、循環(huán)沉淀器、干燥器等，處理分離渣質(zhì)，泥漿被再用，渣質(zhì)被積累后處理。處理渣土用翻斗車，泥漿用罐車運出場區(qū)，堆置于郊外，處理時注意不得污染路面等環(huán)境。進排泥水系統(tǒng)起著第二個作用：在有地下水存在的地方，掘進機表面的壓力可以降低到小于水中的壓力。這樣避免了抽地下水的需要。進排泥水系統(tǒng)中的壓力感應器可測出地下水的壓力。機內(nèi)泥水循環(huán)系統(tǒng)，電磁閥，旁通裝置及載水閥可以起到調(diào)節(jié)水壓的作用。機內(nèi)電磁閥和旁通系統(tǒng)，可以阻止水壓的變化，保持水壓，在加管道時，

43、不至于減小機頭的水壓，保證內(nèi)部壓力平衡。二、注漿量的計算21注漿量計算本工程每1米注漿量計算如下：VDwtL3.14×2.8×0.015×10.13 m3（1）按照地質(zhì)條件。一般壓漿量為計算的150200，本工程在粉質(zhì)粘土頂進，按照160進行注漿量控制。（2）為防止路面沉陷和地上、地下構(gòu)筑物不受擾動，頂管結(jié)束后，應及時對管體四周的縫隙充填水泥漿，使其密實堅固，填充水泥所用設(shè)備與觸變泥漿設(shè)備相同。逐孔注漿，水泥漿液需攪拌均勻，無結(jié)塊，無雜物，注漿結(jié)束后，要及時清理注漿設(shè)備，以防堵塞。（3）注漿壓力根據(jù)管道深度H和土的天然重度而定，經(jīng)驗為23H，本工程注漿壓力為0.2

44、0.3MPa。（4）壓漿填充材料：在管頂間隙較小管段，采用管內(nèi)注漿，壓漿材料為水泥粉煤灰漿，配比為，水泥：粉煤灰1：3；在管頂間隙較大管段，采用管內(nèi)注漿和地面注漿相結(jié)合，壓漿材料為水泥粉煤灰砂漿，配比為，水泥：粉煤灰：細砂1：1：4。（5）管內(nèi)注漿布孔方式：沿管線縱向每3m設(shè)一處壓漿孔。布孔方式宜采用左上方、右上方、左上方的順序。地面注漿布孔方式：沿管道上方每46m打孔至管頂空腔。（6）注漿順序：每段注漿從第一孔開始，直注至下一孔出漿，依次注完。每段注漿后，靜止68小時后進行第二次注漿。第二次注漿壓力不變，直至壓不進為止。地面管內(nèi)注漿均采用兩次注漿方式。采用地面管內(nèi)注漿管段，宜先從地面壓漿，再

45、進行管內(nèi)注漿。（7）注漿操作要求：地面注漿孔采用沖擊式鉆機，機械沖鉆孔，孔深56米，孔徑100mm，安裝注漿花管后的外側(cè)埋灌細砂。注漿采用機械攪拌水泥漿，電動注漿泵壓力灌注，逐孔灌注，直至全部孔位注滿。經(jīng)測試后必要時進行第二次補漿，以保證加固的可靠性。對松散砂礫層及回填土層，頂進中需用水泥漿液進行土壤加固。根據(jù)本工程特點，初步設(shè)計每4節(jié)管（每節(jié)2米長）布設(shè)1節(jié)注漿管，依次調(diào)整注漿孔的位置，確保每個方向都能注漿潤滑?？傋{量應不小于管外環(huán)形空間體積的2倍，考慮到泥漿的漏失，必須經(jīng)常性地連續(xù)補漿，確保泥漿套的完整。注漿減磨要點：(1) 選擇優(yōu)質(zhì)的觸變泥漿材料，對膨潤土取樣測試。主要指標為造漿率、失

46、水量和動塑比。(2) 在管子上預埋壓漿孔，壓漿孔的設(shè)置要有利于漿套的形成。(3) 膨潤土的貯藏及漿液配制、攪拌、膨脹時間，聽取供應商的建議但都必須按照規(guī)范進行，使用前必須先進行試驗。(4) 壓漿方式要以同步注漿為主，補漿為輔。在頂進過程中，要經(jīng)常檢查各推進段的槳液形成情況。(5) 注漿設(shè)備和管路要可靠，具有足夠的耐壓和良好的密封性能。在注漿孔中設(shè)置一個單向閥，使?jié){液管外的土不能倒灌而堵塞注漿孔，從而影響這漿效果。(6) 注漿工藝由專人負責，質(zhì)量員定期檢查。(7) 注漿泵選擇脈動小的螺桿泵，流量與頂進速度相應配。(8) 由于頂管線路長，為使全程注漿壓力不致相差過大，在中間還將每隔400m增設(shè)壓漿

47、泵以增大壓力。第六節(jié) 操作控制系統(tǒng)由一名受過高度訓練的操作人員，在地面控制室外內(nèi)操作并仔細檢測著整個操作系統(tǒng)、觀察掘進機內(nèi)的土壓、油壓、激光束位置?？刂婆_提供操作數(shù)據(jù)和控制整套系統(tǒng)的電子按鈕?？刂瓢蹇梢允侨斯た刂品较蚝蛿?shù)據(jù)記錄，或者是全自動控計算機控制方向和記錄，其他的工作人員則負責井內(nèi)管道和頂鐵的更換以及進行、進排泥管和電纜的連接。當掘進機到達接收井時，挖掘會暫時中斷，如果遇到有地下水或軟土層時，還需有洞口止水圈安裝在接收口墻上。最后，掘進機頭從土層出來進接收井，就完成整個管道的鋪裝。這以后，掘進機被撤走，建造人工出口，接收井被關(guān)閉。一個工程常常有幾個掘進段組成，這時，在工作井內(nèi)的頂進設(shè)備變

48、換方向，重新開始另一方的頂進工作，這個過程每過一個工作井重復二次，最后鋪設(shè)成了整個下水道或輸送管道。第七節(jié) 進出洞口的措施頂管和微型隧道施工中的進出洞口作業(yè)是一項很重要的工作，施工中應充分考慮到它的安全性和可靠性。尤其是從工作坑中的出洞開始頂管，如果出洞安全、可靠又順利，那么可以說頂管施工已成功了一半。許多頂管工程就是失敗在進出洞口這兩個環(huán)節(jié)上。頂進前，為防止洞口處的水土沿工具管外壁與洞門的間隙涌入工作井，在工作井內(nèi)洞口處安裝一道環(huán)形橡膠止水圈。在頂進施工過程中又可防止減摩漿從此處流失，保證泥漿套的完整，以達到減小頂進阻力的效果。 工程技術(shù)人員、施工人員應了解施工現(xiàn)場情況和熟悉洞門附近的地質(zhì)情

49、況。分析可能出現(xiàn)洞口漏泥、水情況，井內(nèi)布置一臺排污泵，并制定相應的措施。在機頭進洞時因土體是流沙，地下水位高，土體松軟，地基承載力差，雖然經(jīng)過地基處理，但為了機頭頂進安全，機頭不下沉，還應有機頭加固措施。機頭進洞時將機頭與后面的五節(jié)管用拉桿連接起來，使之成為一個整體，并在導軌上用兩個手拉葫蘆間隔一米拉緊，從而使機頭沿著導軌方向順利頂進。 掘進機頭頂進到位后，吊放第一管節(jié)，拼接完畢，然后在工具管后管節(jié)內(nèi)安裝工具管輔助設(shè)備。1、管節(jié)運輸根據(jù)本工程施工場地情況，管節(jié)由16T吊車卸到指定位置后，再由吊車將地面管節(jié)吊運至井下。2、 管節(jié)頂進頂管管節(jié)采購成品管，對成品管生產(chǎn)制造廠家制造管子的資質(zhì)和能力進行

50、考查。生產(chǎn)過程中派專人檢驗，檢驗質(zhì)量必須在外觀質(zhì)量、尺寸及允許偏差都檢驗合格后方可送至工地。運至工地后根據(jù)標書要求進行抽驗，合格后才能送至工作面使用。掘進機頭進洞后的軸線方向與姿態(tài)的正確與否，對以后管節(jié)的頂進將起關(guān)鍵的作用，因此在頂進時，機頭與前5節(jié)管子應連在一起，用拉桿將前5節(jié)管子與機頭固定，防止機頭重量大而下沉。實現(xiàn)管節(jié)按頂進設(shè)計軸線頂進，做好頂進軸線偏差的控制和糾偏量的控制是關(guān)鍵。根據(jù)控制臺顯示屏激光點及時調(diào)節(jié)糾偏油缸，使其能持續(xù)控制在軸線范圍內(nèi)。要嚴格按實際情況和操作規(guī)程進行，勤出報表、勤糾偏，每項糾偏角度應保持1020，不得大于1°。嚴格控制機頭大幅度糾偏造成頂進困難、管節(jié)

51、碎裂。在穿越河道時，應放慢頂速，并嚴格控制注漿壓力，防止貫通河床。3、頂管頂進與地層形變控制頂管引起地層形變的主要因素有：掘進機頭開挖面引起的地層損失，機頭糾偏引起的地層損失，機頭后面管道外周空隙因注漿填充不足引起的地面損失，管道在頂進中與地層摩擦而引起的地層擾動，管道接縫及中繼間滲漏而引起的地層損失。所以在頂管施工中要根據(jù)不同土質(zhì)、覆土深度和地面沉降的情況，配合測量報表的分析，及時調(diào)整泥水與土壓平衡值，同時要求坡度保持相對的平穩(wěn)，控制糾偏量，減少對土體的擾動。根據(jù)頂進速度，控制排泥量和地層變形的信息數(shù)據(jù)，及時調(diào)整注漿壓力和注漿量，從而將軸線和地層變形控制在最佳的狀態(tài)。4、 觸變泥漿減摩是頂管

52、施工中減少頂力的一項重要技術(shù)措施，在頂進過程中，通過頂管機尾部的同步注漿與管道上的預留孔向管節(jié)外壁壓注一定數(shù)量的減摩泥漿，采用多點對稱壓注使泥漿均勻地填充在管節(jié)外壁和周圍土體的空隙來減小管節(jié)外壁和土體間摩阻力，起到降低頂進時阻力的效果。在管節(jié)外壁能否形成完整的泥漿套，將直接影響到泥漿的減摩效果。減摩泥漿采用觸變泥漿，該漿液性能穩(wěn)定，且有良好的觸變性，又有一定的稠度（漿液配比見下表）。施工過程中，泥漿應保證不失水、不沉淀、不固結(jié)，泥漿的配比應根據(jù)不同的地質(zhì)情況作相應的調(diào)整，使泥漿適應土層的特性，起到預期的減摩效果。施工過程中還可配制特殊的泥漿以滿足頂進施工中特殊適應土層的特性，起到預期的減摩效果

53、。施工過程中還可配制特殊的泥漿以滿足頂進施工中特殊要求。 漿液配比（重量比） 表3 膨潤土水純堿CMS400適量（6）（2.5）漿液質(zhì)量指標:a、稠度1214cmb、PH 910c、析水率 2%壓漿時，儲漿池內(nèi)的觸變泥漿由地面上的壓漿泵通過管路壓送至管道內(nèi)的壓漿總管，并到達連通各壓漿孔的軟管內(nèi)，通過控制壓漿孔球閥來控制壓漿。5、頂管進接收坑（1）頂管機出洞前洞口土體加固根據(jù)頂管進展情況，為保證掘進機能順利進入接收井，防止掘進機出洞后水土沿工具管與井圈之間的建筑空隙涌入接收井內(nèi)，保證井內(nèi)接頭能順利施工。如果發(fā)現(xiàn)地質(zhì)較差，在掘進機到達接收井前，可對洞口土體進行注漿加固，加固范圍洞口前5m范圍內(nèi)，洞口四周距管道外側(cè)23m。（2）頂管機狀態(tài)的復核測量掘進機進入接收井前的復核應測量頂管機所處的方位，是確認頂管狀態(tài)、評估掘進機出洞時狀態(tài)和擬定施工軸線及施工方案等的重要依據(jù)，使掘進機在此階段的施工中始終按預定的方案實施，以良好的狀態(tài)、準確無誤地進入接收井內(nèi)。（3）鑿除磚墻（4）頂管機進接收坑在接收井磚墻封門破壞后掘進機頭應迅速、連續(xù)頂進管節(jié)，盡快縮短出洞時間。掘進機整體進洞后應盡快把機頭和混凝土管節(jié)分離，并把管節(jié)和接收井的接頭按設(shè)計要求進行處理，減少水土流失。第八節(jié) 項管施工過程中應注意的問題1 當掘進機