砌體結(jié)構(gòu)的承載力計(jì)算圖文PPT課件

1、偏心影響系數(shù) 承受軸向壓力的砌體受壓短柱。如果按材料力學(xué)的公式計(jì)算，對(duì)偏心距較小全截面受壓和偏心距略大受拉區(qū)未開(kāi)裂的情況，當(dāng)截面受壓邊緣的應(yīng)力達(dá)到砌體抗壓強(qiáng)度f(wàn)m時(shí)，砌體受壓短柱的承載力 為： 對(duì)矩形截面： Num211uNf Aeyi211e yi161ehumNf A第1頁(yè)/共93頁(yè) (a)軸心受壓 (b)偏心距較小 (c)偏心距略大 (d)偏心距較大 按材料力學(xué)計(jì)算的砌體截面應(yīng)力圖形 對(duì)偏心距較大受拉區(qū)已開(kāi)裂的情況，當(dāng)截面受壓邊緣的應(yīng)力 達(dá)到砌體抗壓強(qiáng)度f(wàn)m時(shí)，如果不計(jì)受拉區(qū)未開(kāi)裂部分的作用，根據(jù)受壓區(qū)壓應(yīng)力的合力與軸向壓力的力平衡條件，可得矩形截面砌體受壓短柱的承載力為 m0.751.

2、5ueNf AhuNfA0.751.5eh 偏心影響系數(shù)第2頁(yè)/共93頁(yè) 偏心距對(duì)砌體受壓構(gòu)件的承載力有較大的影響。當(dāng)軸心受壓時(shí)， 。當(dāng)偏心受壓時(shí)， 1；且隨偏心距的增大， 值明顯地減小。因此，將 稱為砌體受壓構(gòu)件承載力的偏心影響系數(shù)。圖3.3 值曲線和 值曲線1. 值曲線； 2. 值曲線偏心影響系數(shù)1第3頁(yè)/共93頁(yè) 對(duì)軸心受壓情況其截面上的壓應(yīng)力為均勻分布，當(dāng)構(gòu)件達(dá)到極限承載力Nua時(shí)，截面上的壓應(yīng)力達(dá)到砌體抗壓強(qiáng)度f(wàn)。 對(duì)偏心距較小的情況，此時(shí)雖為全截面受壓，但因砌體為彈塑性材料，截面上的壓應(yīng)力分布為曲線，構(gòu)件達(dá)到極限承載力Nub時(shí)，軸向壓力側(cè)的壓應(yīng)力b大于砌體抗壓強(qiáng)度f(wàn)。NubNua

3、隨著軸向壓力的偏心距繼續(xù)增大，截面由出現(xiàn)小部分受拉，區(qū)大部分為受壓區(qū)，逐漸過(guò)渡到受拉區(qū)開(kāi)裂且部分截面退出工作的受力情況。此時(shí)，截面上的壓應(yīng)力隨受壓區(qū)面積的減小、砌體材料塑性的增大而有所增加，但構(gòu)件的極限承載力減小。當(dāng)受壓區(qū)面積減小到一定程度時(shí)，砌體受壓區(qū)將出現(xiàn)豎向裂縫導(dǎo)致構(gòu)件破壞。 按材料力學(xué)的公式計(jì)算時(shí)，未能考慮這些因素對(duì)砌體承載力的有利影響，故低估了砌體的承載力。偏心影響系數(shù)第4頁(yè)/共93頁(yè) 規(guī)范根據(jù)我國(guó)對(duì)矩形、T形及十字形截面受壓短柱的大量試驗(yàn)研究結(jié)果，經(jīng)統(tǒng)計(jì)分析，給出其偏心距對(duì)承載力的影響系數(shù)計(jì)算公式為： e荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的偏心距，e=M/N。M，N荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎距和軸向力。i截面

4、回轉(zhuǎn)半徑，i= 。I，A截面慣性距和截面面積。(a)軸心受壓 (b)偏心距較小 (c)偏心距略大 (d)偏心距較大圖3.4 砌體受壓短柱的截面應(yīng)力211()eiIA偏心影響系數(shù)第5頁(yè)/共93頁(yè) 當(dāng)為矩形截面時(shí)，影響系數(shù)：h矩形截面沿軸向力偏心方向的邊長(zhǎng)，當(dāng)軸心受壓時(shí)為截面較小邊長(zhǎng)。 當(dāng)為T形或十字形截面時(shí)，影響系數(shù) ： 式中：hTT形或十字形截面的折算厚度，hT =3.5i。 值曲線較好地反映了砌體受壓短柱的試驗(yàn)結(jié)果。21112()eh2T11 12()eh偏心影響系數(shù)第6頁(yè)/共93頁(yè) 軸心受壓長(zhǎng)柱由于構(gòu)件軸線的彎曲，截面材料的不均勻和荷載作用偏離重心軸等原因，不可避免地引起側(cè)向變形，使柱在軸

5、向壓力作用下發(fā)生縱向彎曲而破壞。 砌體的材料得不到充分利用，承載力較同條件的短柱減小。規(guī)范用軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù) 來(lái)考慮這種影響。 根據(jù)材料力學(xué)中長(zhǎng)柱發(fā)生縱向彎曲破壞的臨界應(yīng)力計(jì)算公式，規(guī)范給出軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) 的計(jì)算公式為： 構(gòu)件高厚比， = ，當(dāng) 3時(shí)， =1.0； 與砂漿強(qiáng)度等級(jí)有關(guān)的系數(shù)，當(dāng)砂漿強(qiáng)度等級(jí)大于或等于M5時(shí)， =0.0015；當(dāng)砂漿強(qiáng)度等級(jí)等于M2.5時(shí)， =0.002；當(dāng)砂漿強(qiáng)度為0時(shí)， =0.009。211o0Hh穩(wěn)定系數(shù)oooo第7頁(yè)/共93頁(yè) 偏心受壓長(zhǎng)柱在偏心距為e的軸向壓力作用下，因側(cè)向變形而產(chǎn)生縱向彎曲，引起附加偏心距ei，使得柱中部截面的軸壓向力偏心距

6、增大為(e+ei)，加速了柱的破壞。 規(guī)范對(duì)偏心受壓長(zhǎng)柱應(yīng)考慮附加偏心距對(duì)承載力的影響。 將柱中部截面的偏心距(e+ei)代替式中的偏心距e，可得偏心受壓長(zhǎng)柱考慮縱向彎曲和偏心距影響的系數(shù)為當(dāng)軸心受壓e0時(shí)，211()ieei2i11oei011iei圖3.5 偏心受壓長(zhǎng)柱的縱向彎曲基本計(jì)算公式第8頁(yè)/共93頁(yè) 對(duì)于矩形截面ih / 則附加偏心距ei的計(jì)算公式為： 規(guī)范給出的矩形截面受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù) 的計(jì)算公式： 對(duì)T形或十字形截面受壓構(gòu)件，將式中的h用hT代替即可 當(dāng)式中的e=0時(shí)，可得 ，即為軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；當(dāng) 3， ，即得受壓短柱的承載力影響系數(shù)。 為了便于應(yīng)用，受壓構(gòu)件

7、承載力的影響系數(shù) 已制成表格，可根據(jù)砂漿強(qiáng)度等級(jí)、 及e/h或e/hT。01112ihe20111112(1)12ieeh基本計(jì)算公式o第9頁(yè)/共93頁(yè)00.0250.050.0750.10.1250.1534681010.980.950.910.870.990.950.910.860.820.970.900.860.810.760.940.850.810.760.710.890.800.750.700.650.840.740.690.640.600.790.690.640.590.5512141618200.8450.7950.720.670.620.770.720.670.620.5950

8、.710.660.610.570.530.660.610.560.520.480.600.560.520.480.440.550.510.470.440.400.510.470.440.400.3722242628300.580.540.500.460.420.530.490.460.420.390.490.450.420.390.360.450.410.380.360.330.410.380.350.330.310.380.350.330.300.280.350.320.300.280.26ehehT或影響系數(shù) (砂漿強(qiáng)度等級(jí)M5)基本計(jì)算公式第10頁(yè)/共93頁(yè)0.1750.20.2250.

9、250.2750.3340.730.640.680.580.620.530.570.490.520.450.480.4168100.590.540.500.540.500.460.490.460.420.450.420.390.420.390.360.380.360.3312141618200.490.430.400.370.340.430.400.370.340.320.390.360.340.310.290.360.340.310.290.270.330.310.290.270.250.310.290.270.250.2322242628300.320.300.280.260.240.30

10、0.280.260.240.220.270.260.240.220.210.250.240.220.210.200.240.220.210.190.180.220.210.190.180.17ehTeh或續(xù) 表 基本計(jì)算公式影響系數(shù) (砂漿強(qiáng)度等級(jí)M5)第11頁(yè)/共93頁(yè)00.0250.050.0750.10.1250.1534681010.970.930.890.830.990.940.890.840.780.970.890.840.780.720.940.840.780.720.670.890.780.730.670.610.840.730.670.620.560.790.670.620.

11、570.5212141618200.780.720.660.610.560.720.660.610.560.510.670.610.560.510.470.610.560.510.470.430.560.510.470.430.390.520.470.430.400.360.470.430.400.360.3322242628300.510.460.420.390.360.470.430.390.360.330.430.390.360.330.300.390.360.330.300.280.360.330.310.280.260.330.310.280.260.240.310.280.260.

12、240.22ehTeh或表3-14 影響系數(shù) (砂漿強(qiáng)度等級(jí)M2.5)基本計(jì)算公式影響系數(shù) (砂漿強(qiáng)度等級(jí)=M2.5)第12頁(yè)/共93頁(yè)0.1750.20.2250.250.2750.33468100.730.620.570.520.470.680.570.520.480.430.620.520.480.440.400.570.480.440.400.370.520.440.400.370.340.480.400.370.340.3112141618200.430.400.360.330.310.400.360.340.310.280.370.340.310.290.260.340.310.2

13、90.260.240.310.290.260.240.230.290.270.250.230.2122242628300.280.260.240.220.210.260.240.220.210.200.240.230.210.200.180.230.210.200.180.170.210.200.180.170.160.200.180.170.160.15ehTeh或續(xù) 表 基本計(jì)算公式影響系數(shù) (砂漿強(qiáng)度等級(jí)=M2.5)第13頁(yè)/共93頁(yè)00.0250.050.0750.10.1250.1534681010.870.760.630.530.990.820.700.580.480.970.77

14、0.650.540.440.940.710.590.490.410.890.660.640.450.370.840.600.500.410.340.790.550.460.380.3212141618200.440.360.300.260.220.400.330.280.240.200.370.310.260.220.190.340.280.240.210.180.310.260.220.190.170.290.240.210.180.160.270.230.190.170.1522242628300.190.160.140.120.110.180.150.130.120.100.160.14

15、0.130.110.100.150.130.120.110.090.140.130.110.100.090.140.120.110.100.090.130.110.100.090.08ehTeh或影響系數(shù) (砂漿強(qiáng)度0)基本計(jì)算公式第14頁(yè)/共93頁(yè)0.1750.20.2250.250.2750.33468100.730.510.420.350.290.680.460.390.320.270.620.430.360.300.250.570.390.330.280.230.520.360.300.250.220.480.330.280.240.2012141618200.250.210.180.

16、160.140.230.200.170.150.130.210.180.160.140.120.200.170.150.130.120.190.160.140.120.110.170.150.130.120.1022242628300.120.110.100.090.080.120.100.090.080.070.110.100.090.080.070.100.090.080.080.070.100.090.080.070.070.090.080.070.070.06ehTeh或續(xù) 表 基本計(jì)算公式影響系數(shù) (砂漿強(qiáng)度0)第15頁(yè)/共93頁(yè)1) 計(jì)算公式 根據(jù)上述分析，砌體受壓構(gòu)件的承載力按下

17、式計(jì)算。 N軸向力設(shè)計(jì)值。 高厚比和軸向力的偏心距e對(duì)受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)，可按(4-11)計(jì)算或查表。 f 砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按表3-4表3-10采用，并考慮調(diào)整系數(shù) 。 A截面面積，對(duì)各類砌體均應(yīng)按毛截面計(jì)算；帶壁柱墻的計(jì)算截面翼緣寬度bf 按如下規(guī)定采用： 對(duì)多層房屋，當(dāng)有門窗洞口時(shí)，可取窗間墻寬度； 當(dāng)無(wú)門窗洞口時(shí)，每側(cè)翼緣墻寬度可取壁柱高度的1/3； 對(duì)單層房屋，可取壁柱寬加2/3墻高，但不大于窗間墻寬度和相鄰壁 柱間距離。a基本計(jì)算公式NfA第16頁(yè)/共93頁(yè)2) 注意的問(wèn)題 (1) 對(duì)矩形截面構(gòu)件，當(dāng)軸向力偏心方向的截面邊長(zhǎng)大于另一方向的邊長(zhǎng)時(shí)，除按偏心受壓計(jì)算外，還應(yīng)對(duì)

18、較小邊長(zhǎng)方向按軸心受壓進(jìn)行驗(yàn)算，驗(yàn)算公式為 ， 可查影響系數(shù)表中 的欄或用式計(jì)算。 (2) 由于砌體材料的種類不同，構(gòu)件的承載能力有較大的差異，因此，計(jì)算影響系數(shù) 或查 表時(shí)，構(gòu)件高厚比 按下列公式確定。 對(duì)矩形截面 對(duì)T形截面 不同砌體材料構(gòu)件的高厚比修正系數(shù) H0受壓構(gòu)件的計(jì)算高度。0e 0Hh0THh基本計(jì)算公式oNfA第17頁(yè)/共93頁(yè) (3) 由于軸向力的偏心距e較大時(shí)，構(gòu)件在使用階段容易產(chǎn)生較寬的水平裂縫，使構(gòu)件的側(cè)向變形增大，承載力顯著下降，既不安全也不經(jīng)濟(jì)。因此，規(guī)范規(guī)定按內(nèi)力設(shè)計(jì)值計(jì)算的軸向力的偏心距e0.6y。y為截面重心到軸向力所在偏心方向截面邊緣的距離。 當(dāng)軸向力的偏心

19、距e超過(guò)0.6y時(shí)，宜采用組合磚砌體構(gòu)件；亦可采取減少偏心距的其他可靠工程措施。砌體材料的類別 燒結(jié)普通磚、燒結(jié)多孔磚1.0 混凝土及輕骨料混凝土砌塊1.1 蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚、細(xì)料石、半細(xì)料石1.2 粗料石、毛石1.5 高厚比修正系數(shù)基本計(jì)算公式第18頁(yè)/共93頁(yè) 砌體雙向偏心受壓時(shí)，偏心距eh、eb的大小不同，則砌體的豎向裂縫、水平裂縫的出現(xiàn)與發(fā)展不同，而且砌體的破壞形式也不同。 當(dāng)兩個(gè)方向的偏心率eh/h、eb/b均小于0.2時(shí)，砌體的受力、開(kāi)裂以及破壞形式與軸心受壓構(gòu)件基本相同； 當(dāng)兩個(gè)方向的偏心率達(dá)到0.20.3時(shí)，砌體內(nèi)的豎向裂縫和水平裂縫幾乎同時(shí)出現(xiàn)； 當(dāng)兩個(gè)方向的偏心率達(dá)

20、到0.30.4時(shí)，砌體內(nèi)的水平裂縫首先出現(xiàn)； 當(dāng)一個(gè)方向的偏心率超過(guò)0.4，而另一個(gè)方向的偏心率小于0.1時(shí)，砌體的受力性能與單向偏心受壓基本相同。圖3.6 雙向偏心受壓截面雙向偏心受壓第19頁(yè)/共93頁(yè) 根據(jù)砌體雙向偏心受壓短柱的試驗(yàn)結(jié)果，并考慮縱向彎曲引起的附加偏心距的影響，規(guī)范給出矩形截面雙向偏心受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)計(jì)算公式為： eb、eh軸向力在截面重心x軸、y軸方向的偏心距，eb、eh宜分別不大于0.5x 和0.5y。 x、y 自截面重心沿x軸、y軸至軸向力所在偏心方向截面邊沿的距離。 eib、eih軸向力在截面重心x軸、y軸方向的附加偏心距。 當(dāng)一個(gè)方向的偏心率(eh /h或

21、eb /b)不大于另一個(gè)方向的偏心率的5%時(shí)，可簡(jiǎn)化按另一個(gè)方向的單向偏心受壓計(jì)算。22bibhih1112eeeebhbibbh0111 2ebbeeebhhihbh0111 2ehheeebh雙向偏心受壓第20頁(yè)/共93頁(yè)受受 壓壓 構(gòu)構(gòu) 件計(jì)算示例件計(jì)算示例 1.某房屋中截面尺寸為400mm600mm的柱，采用MU10混凝土小型空心砌塊和Mb5混合砂漿砌筑，柱的計(jì)算高度H0=3.6m，柱底截面承受的軸心壓力標(biāo)準(zhǔn)值Nk=220kN(其中由永久荷載產(chǎn)生的為170kN，已包括柱自重)。試計(jì)算柱的承載力。 解：查表，砌塊砌體的抗壓 強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =2.22MPa。 因?yàn)锳=0.40.6=0.24

22、m20.3m2，故砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù) =0.7+A=0.7+0.24=0.94 由于柱的計(jì)算高度H0=3.6m。 1.13600/400=9.9， 按軸心受壓 e=0 考慮為獨(dú)立柱，且雙排組砌，故乘以強(qiáng)度降低系數(shù)0.7： 0.870.24 1060.942.2210-30.7=305.0kN 柱截面的軸心壓力設(shè)計(jì)值為： N=1.35SGK+1.4SQK=1.35170+1.450=299.5kN 可見(jiàn)，NNu，滿足承載力要求。a0Hh0.87uNfA第21頁(yè)/共93頁(yè) 2.某房屋中截面尺寸bh=490mm740mm的柱，采用MU15蒸壓灰砂磚和M5水泥砂漿砌筑，柱的計(jì)算高度H0

23、=5.4m，柱底截面承受的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=365kN，彎距設(shè)計(jì)值M=31kNm，試驗(yàn)算柱的承載力。 解：砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=1.83MPa。 因?yàn)锳=0.490.74=0.36m20.3m2，故調(diào)整系數(shù) 采用水泥砂漿 (1) 偏心方向柱的承載力驗(yàn)算。 軸向力的偏心距 0.6y=0.6 370=222mm 柱的極限承載力為： =0.660.361060.91.8310-3=391.3kNN=365kN 可見(jiàn)，偏心方向柱的承載力滿足要求。 (2) 短邊方向按軸心受壓驗(yàn)算承載力。 Nu= A f=0.790.361060.91.8310-3=468.4 kNN=365kN 短邊方向的軸心受壓承

24、載力滿足要求。a1.0a0.93184.9365MemmN054001.28.76740Hh84.90.11740eh0.66auNfA0Hh54001.213.224900.79a受受 壓壓 構(gòu)構(gòu) 件計(jì)算示例件計(jì)算示例第22頁(yè)/共93頁(yè)受受 壓壓 構(gòu)構(gòu) 件件 3.某單層廠房帶壁柱的窗間墻截面尺寸，柱的計(jì)算高度H0=5.1m，采用MU15燒結(jié)粉煤灰磚和M7.5水泥砂漿砌筑，承受軸心壓力設(shè)計(jì)值N=255kN，彎距設(shè)計(jì)值M=22kNm，試驗(yàn)算其截面承載力是否滿足要求。 解：(1) 截面幾何特征值計(jì)算。 截面面積： A=1500240+240250=420000mm2 截面重心軸： y1= =155

25、mm1500 240 120 240 250 (240 125)420000圖3.7 例13-2帶壁柱窗間墻截面y2=490-155=335mm第23頁(yè)/共93頁(yè)受受 壓壓 構(gòu)構(gòu) 件件截面慣性距： =51275 105mm4回轉(zhuǎn)半徑： 截面折算厚度： hT=3.5i=3.5 110.5=386.75mm (2) 承載力計(jì)算軸向力的偏心距e= = =86.3mm0.6y=0.6 155=93mm根據(jù) = = = 砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =2.07MPa，因?yàn)樗嗌皾{，窗間墻截面極限承載力為： =0.39 0.42 106 0.9 2.07 10-3=305.1kN可見(jiàn)，NNu，滿足承載力要求。3

26、321500 240240 2501500 240 (155 120)1212I2240250(335 125)IiA551275 10110.5420000mmMN222550THh5100113.2386.75Teh86.30.223386.750.39a0.9auNfA第24頁(yè)/共93頁(yè)受受 壓壓 構(gòu)構(gòu) 件件4.某房屋中的雙向偏心受壓柱，截面尺寸bh=370mm490mm，采用MU15燒結(jié)多孔磚和M5混合砂漿砌筑，柱在兩個(gè)方向的計(jì)算高度均為H0=3.0m，柱頂截面承受的軸向壓力設(shè)計(jì)值N=115kN，其作用點(diǎn) =0.1x=0.1370/2=18.5 mm，eh=0.3y=0.3490/2=

27、73.5 mm。試驗(yàn)算柱頂截面的承載力是否滿足要求。 解：砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=1.83MPa。 因?yàn)锳=0.37 0.49=0.18m2a時(shí)，取a0=a。 hc梁的截面高度，mm。 f砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，MPa。3. 梁端支承處砌體局部受壓承載力計(jì)算 考慮上部荷載對(duì)砌體局部抗壓的影響，根據(jù)上部荷載在局部受壓面積上產(chǎn)生的實(shí)際平均壓應(yīng)力 與梁端支承壓力N1在相應(yīng)面積上產(chǎn)生的最大壓應(yīng)力 之和不大于砌體局部抗壓強(qiáng)度 hfc010a=0l0/1 / 10chl2. 梁端有效支承長(zhǎng)度第36頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓 上部荷載的折減系數(shù)。 N0局部受壓面積內(nèi)上部軸向力設(shè)計(jì)值，N0=0Al。

28、梁端底面壓應(yīng)力圖形的完整系數(shù)，一般取0.7，對(duì)于過(guò)梁和墻梁可取1.0。0上部平均壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值。 Nl梁端支承壓力設(shè)計(jì)值。Al局部受壓面積，Al=a0b。 a0梁端有效支承長(zhǎng)度。 b梁寬。0llNNfA圖3.13 梁端支承處砌體應(yīng)力狀態(tài)01 .50 .5lAAmax0lfmax0llNfA3. 梁端支承處砌體局部受壓承載力計(jì)算第37頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓例1.某房屋的基礎(chǔ)采用MU10燒結(jié)普通磚和M7.5水泥砂漿砌筑，其上支承截面尺寸為250mm 250mm的鋼筋混凝土柱，柱作用于基礎(chǔ)頂面中心處，其軸向壓力設(shè)計(jì)值Nl=180kN，試驗(yàn)算砌體的局部受壓承載力是否滿足要求。圖3.17

29、 例3.5基礎(chǔ)平面圖llNfA第38頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓解：查表得砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =1.69MPa。 砌體的局部受壓面積：Al = 0.25 0.25=0.0625m2 影響砌體局部抗壓強(qiáng)度計(jì)算面積： A0=0.62 0.62=0.3844m2 砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)： 砌體局部受壓承載力為： =1.79 1.69 0.0625 106 10-3=189.1kN 可見(jiàn)，Nl=180kN N=189.1kN滿足要求。0l0.384410.35110.3511.792.50.0625AA NfA第39頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓例2.某房屋窗間墻上支承梁，梁

30、的截面尺寸bh=250mm 500mm，在墻上支承長(zhǎng)度a=240mm。窗間墻截面尺寸為1200mm 370mm，采用MU10燒結(jié)煤矸石磚和M5混合砂漿砌筑。梁端支承壓力設(shè)計(jì)值Nl=100kN，梁底截面上部荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的軸向力Ns=175kN。試驗(yàn)算梁端支承處砌體局部受壓承載力。圖3.18 例3.6窗間墻上梁的支承情況 0llNNfA解： 由表查得砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=1.50MPa， 梁端底面壓應(yīng)力圖形的完整系數(shù) =0.7。第40頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓 梁端有效支承長(zhǎng)度： a0=10 =10 =182.6mma=240mm 梁端局部受壓面積：Al=a0b=182.6 250

31、=45650mm2 影響砌體局部抗壓強(qiáng)度計(jì)算面積：A0=(b+2h)h=(250+2 370) 370=366300mm2 砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)： =1+0.35 =1+0.35 =1.933 所以，取=0，即不考慮上部荷載的影響，則N0+Nl=100kN。 梁端支承處砌體局部受壓承載力 Alf=0.7 1.93 45650 1.50 10-3=92.5kNNl 不滿足要求。chf5001.50l1AA3663001456501750003701200第41頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓 墊塊可增大局部受壓面積，減少其上的壓應(yīng)力，有效地解決砌體的局部承載力不足的問(wèn)題。1. 剛性墊

32、塊的構(gòu)造要求 實(shí)際工程中常采用剛性墊塊。剛性墊塊按施工方法不同分為預(yù)制剛性墊塊和與梁端現(xiàn)澆成整體的剛性墊塊。 墊塊一般采用素混凝土制作；當(dāng)荷載較大時(shí)，也可為鋼筋混凝土。梁下設(shè)置剛性墊砌體局部受壓(a)預(yù)制剛性墊塊 (b)與梁現(xiàn)澆的剛性墊塊第42頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓剛性墊塊的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定。(1) 墊塊的高度tb180mm，自梁邊緣算起的墊塊挑出長(zhǎng)度不宜大于墊塊的高度tb。(2) 在帶壁柱墻的壁柱內(nèi)設(shè)置剛性墊塊時(shí)，其計(jì)算面積應(yīng)取壁柱范圍內(nèi)的面積，而不應(yīng)計(jì)算翼緣部分，同時(shí)壁柱上墊塊伸入翼墻內(nèi)的長(zhǎng)度不應(yīng)小于120mm。(3) 現(xiàn)澆墊塊與梁端整體澆筑時(shí)，墊塊可在梁高范圍內(nèi)設(shè)置。

33、圖3.15 壁柱上設(shè)置墊塊時(shí)梁端局部承壓第43頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓 2.梁端有效支承長(zhǎng)度 當(dāng)梁端設(shè)有剛性墊塊時(shí)，梁端有效支承長(zhǎng)度a0考慮剛性墊塊的影響，按下式計(jì)算。1為剛性墊塊的影響系數(shù)。01haf00.20.40.60.815.45.76.06.97.80f 剛性墊塊的影響系數(shù)1 Ab墊塊面積，Ab=abbb第44頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓3. 墊塊下砌體局部受壓承載力計(jì)算 墊塊底面積以外的砌體對(duì)局部受壓范圍內(nèi)的砌體有約束作用，使墊塊下的砌體抗壓強(qiáng)度提高，但考慮到墊塊底面壓應(yīng)力分布不均勻，偏于安全。墊塊下砌體的受力狀態(tài)接近偏心受壓N0墊塊面積Ab內(nèi)上部軸向力

34、設(shè)計(jì)值，N0=0Ab，（內(nèi)拱卸荷作用？）0 墊塊上的N0及Nl合力的影響系數(shù)，可根據(jù)e/ab查表中3， e=Nl(ao/20.4a0)/(N0+Nl) 10.81.001lbNNfA梁端支承壓力設(shè)計(jì)值Nl距墻內(nèi)邊緣的距離可?。?.33-0.4a0第45頁(yè)/共93頁(yè) 例3.某房屋窗間墻上支承梁，梁的截面尺寸bh=250mm 500mm，在墻上支承長(zhǎng)度a=240mm。窗間墻截面尺寸為1200mm 370mm，采用MU10燒結(jié)煤矸石磚和M5混合砂漿砌筑。梁端支承壓力設(shè)計(jì)值Nl=100kN，梁底截面上部荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的軸向力N0=175kN設(shè)置剛性墊塊驗(yàn)算。4.2局局 部部 受受 壓壓3. 墊塊下砌體

35、局部受壓承載力計(jì)算01lbNNfA第46頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓解：在梁端下砌體內(nèi)設(shè)置厚度tb=180mm，寬度bb=600mm，伸入墻內(nèi)長(zhǎng)度ab =240mm的墊塊，尺寸符合剛性墊塊的要求 墊塊面積：Ab=abbb=240 600=144000mm2 因窗間墻寬度減去墊塊寬度后，墊塊每側(cè)窗間墻僅余300mm，故墊塊外取300mm，則 A0=(bb+2 )h=(600+2300) 370=444000mm2 砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)： =1+0.35 =1+0.35 =1.51.0 。設(shè)剛性墊塊，由0/f=0.39/1.5=0.26，1=5.8則梁端有效支承長(zhǎng)度為： a0=1

36、=5.8 =105.9mmh0b1AA44400011440001hf5001.5第47頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓梁端支承壓力設(shè)計(jì)值Nl至墻內(nèi)緣的距離取0.4a0=0.4 105.9=42.4mm，Nl對(duì)墊塊形心的偏心矩為： = =77.6mm墊塊面積Ab內(nèi)上部軸向力設(shè)計(jì)值：N0=0Ab=0.39 144000 10-3=56.2kN ，N0作用于墊塊形心。b00.42aa24042.42全部軸向力N0+Nl對(duì)墊塊形心的偏心矩為： e= = =49.7mm由e/h=e/ab=49.7/240=0.21，并按3查表得 =0.68。 梁端墊塊下砌體局部受壓承載力為： 0.68 1.2

37、 1.5 144000 1000 =176.3kNN0+Nl=156.2kN設(shè)墊塊后局部受壓承載力滿足要求。1 0 07 7 .65 6 .21 0 0lb00l(/ 20.4)NaaNN1bfA第48頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓 在梁或屋架端部下面的砌體墻上設(shè)置連續(xù)的鋼筋混凝土圈梁此鋼筋混凝土圈梁可把承受的局部集中荷載擴(kuò)散到一定范圍的砌體墻上起到墊塊的作用，故稱為墊梁。集中荷載下柔性鋼筋混凝土墊梁blllblbhNbhN00212;ffl5 . 10302EhIEbbh第49頁(yè)/共93頁(yè)4.2局局 部部 受受 壓壓 根據(jù)試驗(yàn)分析，當(dāng)墊梁長(zhǎng)度大于 時(shí)，在局部集中荷載作用下，墊梁下砌

38、體受到的豎向壓應(yīng)力在長(zhǎng)度 范圍內(nèi)分布為三角形，應(yīng)力峰值可達(dá)1.5f。此時(shí)，墊梁下的砌體局部受壓承載力可按下列公式計(jì)算。 N0+Nl2.42fbbh0 2當(dāng)荷載沿墻厚方向均勻分布時(shí)，2取1.0，不均勻時(shí)2取0.8。 bb墊梁在墻厚方向的寬度，mm。 h0墊梁折算高度，mm。 0上部平均壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值，MPa。 Eb、Ib分別為墊梁的混凝土彈性模量和截面慣性矩。 E砌體彈性模量。 h墻厚，mm。 墊梁上梁端有效支承長(zhǎng)度a0，可按設(shè)有剛性墊塊時(shí)的式計(jì)算。0h0h2000hbNb第50頁(yè)/共93頁(yè)4.3軸心受拉、受彎和受剪構(gòu)件軸心受拉、受彎和受剪構(gòu)件基本公式基本公式1.軸心受拉軸心受拉一、受拉構(gòu)件因砌體

39、的抗拉強(qiáng)度較低實(shí)際工程中采用的砌體軸心受拉構(gòu)件較少。 砌體軸心受拉構(gòu)件的承載力按下式計(jì)算。 Ntft A 式中：Nt軸向拉力設(shè)計(jì)值。 ft砌體的軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值第51頁(yè)/共93頁(yè)圖3.20 砌體軸心受拉4.3軸心受拉、受彎和受剪構(gòu)件軸心受拉、受彎和受剪構(gòu)件基本公式基本公式2.受彎受彎 （1）受彎承載力計(jì)算公式為： M彎矩設(shè)計(jì)值。 砌體彎曲抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， W截面抵抗矩。tmMf Wtmf（2）受剪承載力計(jì)算公式為： V剪力設(shè)計(jì)值。 fv砌體的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 b截面寬度。z內(nèi)力臂，z=I/S，當(dāng)截面為矩形時(shí)取z=2h/3。 I截面慣性矩。 S截面面積矩。vVf bZ第52頁(yè)/共93頁(yè)垂直壓力4

40、.3軸心受拉、受彎和受剪構(gòu)件軸心受拉、受彎和受剪構(gòu)件基本公式基本公式3.沿水平通縫和沿階梯形截面受剪沿水平通縫和沿階梯形截面受剪1）隨著垂直壓應(yīng)力增加，截面上的內(nèi)摩擦力增大，砌體的受剪承載力提高。2）當(dāng)垂直壓應(yīng)力增加到一定程度后，截面上的內(nèi)摩擦力逐漸減少，砌體的受剪承載力下降。垂直壓應(yīng)力對(duì)砌體抗剪 強(qiáng)度的影響第53頁(yè)/共93頁(yè)規(guī)范給截面破壞時(shí)受剪構(gòu)件承載力計(jì)算公式為： 當(dāng) =1.2時(shí)， =0.260.082 當(dāng) =1.35時(shí)，=0.230.065 式中：V截面剪力設(shè)計(jì)值。 A水平截面面積，當(dāng)有孔洞時(shí)，取凈截面面積。 fv砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；對(duì)灌孔的混凝土砌塊砌體取fvg 永久荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的水

41、平截面平均壓應(yīng)力。 軸壓比，且不大于0.8。4.3受拉、受彎及受剪構(gòu)件受拉、受彎及受剪構(gòu)件0fGG00()vVfA0f0f第54頁(yè)/共93頁(yè)4.3軸心受拉、受彎及受剪構(gòu)件軸心受拉、受彎及受剪構(gòu)件基本公式0.10.20.30.40.50.60.70.81.2磚砌體0.150.150.140.140.130.130.120.12砌塊砌體0.160.160.150.150.140.130.130.121.35磚砌體0.140.140.130.130.130.120.120.11砌塊砌體0.150.140.140.130.130.130.120.120/ fGGG當(dāng) =1.2時(shí)， 磚砌體 取0.60；

42、混凝土砌塊砌體取0.64。當(dāng) =1.35時(shí)，磚砌體取0.64；混凝土砌塊砌體取0.66。值剪壓復(fù)合受力影響系數(shù)， 乘積可查表。GG第55頁(yè)/共93頁(yè)1.某地上圓形水池，采用MU10燒結(jié)普通磚和M7.5水泥砂漿砌筑，池壁厚370mm，池壁底部承受環(huán)向拉力設(shè)計(jì)值Nt=45kN/m，試驗(yàn)算池壁的受拉承載力。 解： Nt查表得ft=0.16MPa，水泥砂漿其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù) =0.8。 A=10.37=0.37m2 =0.8 0.16 0.37 103=47.4kNNt=45kN 故承載力滿足要求。4.3受拉、受彎及受剪構(gòu)件受拉、受彎及受剪構(gòu)件aatf Aatf A第56頁(yè)/共93頁(yè)2.某矩形淺水池

43、，池壁高H=1.5m，池壁底部厚h=620mm， 采用MU10燒結(jié)普通磚和M7.5水泥砂漿砌筑， 試按滿池水驗(yàn)算池壁承載力。 解：查表得ftm=0.14MPa，fv=0.14MPa 其值應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù) =0.8。 ftm=0.8 0.14=0.112MPa， fv=0.8 0.14=0.112MPa。 懸臂板承受三角形水壓力計(jì)算內(nèi)力： M= H3= 10 1.5 1.5 1.5=5.63 kNm V= H2= 10 1.5 1.5=11.3 kN W16W124.3受拉、受彎及受剪構(gòu)件受拉、受彎及受剪構(gòu)件tmMf WvVf bZ第57頁(yè)/共93頁(yè)截面抵抗距W及內(nèi)力臂為： W= bh2= 1.0

44、 0.622=0.064 m3 Z= = 0.62=0.413 m 受彎承載力： Wftm=0.064 0.112 103=7.2 kNmM= 5.63kNm受剪承載力： fvbz=0.112 1.0 0.413 103=46.3 kNV=11.3kN 故承載力滿足要求。 4.3軸心受拉、受彎及受剪構(gòu)件軸心受拉、受彎及受剪構(gòu)件161623h23第58頁(yè)/共93頁(yè)4.3軸心受拉、受彎及受剪構(gòu)件2.某磚砌涵洞洞壁厚h=490mm，采用MU10燒結(jié)普通磚和M7.5水泥砂漿砌筑，沿縱向單位長(zhǎng)度1.0 m的拱支座截面承受剪力設(shè)計(jì)值V=62kN、永久荷載產(chǎn)生的縱向力設(shè)計(jì)值Ns=75 kN( =1.35)，

45、試驗(yàn)算拱支座截面的受剪承載力。G第59頁(yè)/共93頁(yè)解：查表得f=1.69MPa，得fv=0.14MPa，因?yàn)樗嗌皾{， f=0.9 1.69=1.52MPa，fv=0.8 0.14=0.112MPa 水平截面積：A=1000 490=490000mm2 水平截面平均壓應(yīng)力： = = =0.15MPa 軸壓比： = =0.1 剪壓復(fù)合受力影響系數(shù)： =0.230.065 =0.230.065 0.1=0.22 修正系數(shù)： =0.64(或由 =0.1， =1.35，查表得 =0.14)，于是得 (fv+ )A=(0.112+0.64 0.22 0.15) 490000 10-3=65.2kNV=6

46、2kN 故拱支座截面抗剪承載力滿足要求。4.3軸心受拉、受彎及受剪構(gòu)件軸心受拉、受彎及受剪構(gòu)件0sNA375 104900000f0.151.520f0f0第60頁(yè)/共93頁(yè)4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件網(wǎng)狀配筋磚砌體構(gòu)件1.受力特點(diǎn)和破壞特征 橫向配筋、間接配筋；縱向配筋、組合砌體。第61頁(yè)/共93頁(yè)網(wǎng)狀配筋磚砌體構(gòu)件 在軸向壓力作用下，縱向壓縮變形、橫向膨脹。4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件 鋼筋的彈性模量比砌體大，變形相對(duì)小，可阻止砌體的橫向變形發(fā)展，防止砌體因縱向裂縫的延伸而過(guò)早失穩(wěn)破壞。 砌體與橫向鋼筋之間足夠的粘結(jié)力是保證兩者共同工作第62頁(yè)/共93頁(yè)1）在單塊磚內(nèi)出現(xiàn)第一批

47、裂縫，荷載約為60%75%破壞荷載，較無(wú)筋磚砌體高。2）繼續(xù)加荷，縱向裂縫的數(shù)量增多，由于受到橫向鋼筋的約束，很少出現(xiàn)貫通的縱向裂縫； 3）接近破壞時(shí)，破壞時(shí)個(gè)別磚被完全壓碎脫落。適用條件： 1）偏心距超過(guò)截面核心范圍，對(duì)矩形截面即e/h0.17時(shí)； 2）構(gòu)件的高厚比 16時(shí)，均不宜采用4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件 網(wǎng)狀配筋磚砌體3個(gè)受力階段，破壞特征和無(wú)筋磚砌體不同。1.受力特點(diǎn)和破壞特征第63頁(yè)/共93頁(yè)網(wǎng)狀配筋磚砌體受壓構(gòu)件的承載力按下列公式計(jì)算。 = = n20 n111112112eh0n211316 6 74.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件對(duì)矩形截面，也應(yīng)對(duì)較小邊長(zhǎng)方向按軸心

48、受壓進(jìn)行驗(yàn)算。2. 承載力計(jì)算1002100)/()1 (21002nssyyennnaSAVVfffAfN體積配筋率，當(dāng)采用截面面積為AS的鋼筋組成的方格網(wǎng)，網(wǎng)格尺寸為a和鋼筋網(wǎng)的豎向間距為sn鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，當(dāng)fy大于320MPa時(shí)，仍采用320 MPa第64頁(yè)/共93頁(yè)e/h00.050.100.150.170.1468101214160.970.930.890.840.780.720.670.890.840.780.720.670.610.560.780.730.670.620.560.520.470.670.620.570.520.480.440.400.630.580.530

49、.480.440.410.370.3468101214160.960.910.840.780.710.640.580.870.800.740.670.600.540.490.760.690. 620.560.510.460.410.650.590.530.470.430.380.350.610.550.490.440.400.360.320.5468101214160.940.880.810.730.650.580.510.850.770.690.620.550.490.430.740.660.590.520.460.410.360.630.560.500.440.390.350.310.59

50、0.520.460.410.360.320.29表3-19 影響系數(shù)4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件網(wǎng)狀配筋磚砌體影響系數(shù) 表4-5第65頁(yè)/共93頁(yè)e/h00.050.100.150.170.7468101214160.930.860.770.680.600.520.46 0.830.750.660.580.500.440.38 0.720.630.560.490.420.370.33 0.610.530.470.410.360.310.28 0.570.500.430.380.330.300.26 0.9468101214160.920.830.730.640.550.480.410.8

51、20.720.630.540.470.400.350.710.610.530.460.390.340.300.600.520.450.380.330.290.250.560.480.420.360.310.270.241.0468101214160.910.820.720.620.540.460.390.810.710.610.530.450.390.340.700.600.520.440.380.330.280.590.510.430.370.320.280.240.550.470.410.350.300.260.23續(xù) 表 4.4配筋磚砌體構(gòu)件網(wǎng)狀配筋磚砌體影響系數(shù) 表4-5第66頁(yè)/共9

52、3頁(yè)3. 構(gòu)造要求 網(wǎng)狀配筋磚砌體構(gòu)件的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定。 (1) 網(wǎng)狀配筋磚砌體中的體積配筋率不應(yīng)小于0.1%，且不應(yīng)大于1%。 (2) 采用鋼筋網(wǎng)時(shí)，鋼筋的直徑宜采用34mm；當(dāng)采用連彎鋼筋網(wǎng)時(shí)，鋼筋的直徑不應(yīng)大于8mm。 (3) 鋼筋網(wǎng)中鋼筋的間距a，不應(yīng)大于120mm，且不應(yīng)小于30mm。 (4) 鋼筋網(wǎng)的豎向間距Sn，不應(yīng)大于5皮磚，且不應(yīng)大于400mm；當(dāng)采用連彎鋼筋網(wǎng)時(shí)，網(wǎng)的鋼筋方向應(yīng)互相垂直，沿砌體高度交錯(cuò)設(shè)置，Sn為同一方向網(wǎng)的間距。 (5) 網(wǎng)狀配筋磚砌體所用的砂漿強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于M7.5；鋼筋網(wǎng)應(yīng)設(shè)置在砌體的水平灰縫中，灰縫厚度應(yīng)保證鋼筋上下至少各有2mm厚的砂漿層。4

53、.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件第67頁(yè)/共93頁(yè) 在組合磚砌體中，磚可吸收混凝土(砂漿面層)中多余的水分，使混凝土的早期強(qiáng)度較高，而在構(gòu)件中提前發(fā)揮受力作用。 組合磚砌體構(gòu)件在軸心受壓:1）首批裂縫發(fā)生在砌體與混凝土或砂漿面層的連接處。2）壓力增大后，磚砌體內(nèi)產(chǎn)生豎向裂縫，但因受面層的約束發(fā)展較緩慢。3）磚砌體內(nèi)的磚和混凝土或砂漿面層被壓碎或脫落，豎向鋼筋在箍筋間壓屈，組合磚砌體隨即破壞。 4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件組合磚砌體構(gòu)件第68頁(yè)/共93頁(yè) 1.承載力計(jì)算 在組合磚砌體中，磚砌體與鋼筋混凝土或砂漿面層能夠較好的共同受力組合磚砌體構(gòu)件在偏心壓力作用下的受力性能與鋼筋混凝土構(gòu)件相

54、近，具有較高的承載能力和延性。 注： 1.無(wú)筋磚砌體受壓構(gòu)件不能滿足結(jié)構(gòu)功能要求或軸向力偏心距e超過(guò)無(wú)筋砌體受壓構(gòu)件的限值0.6y時(shí)，宜采用組合磚砌體構(gòu)件。 2.磚墻與組合砌體一同砌筑的T形截面構(gòu)件，矩形截面組合砌體構(gòu)件計(jì)算。但 仍按T形截面考慮。 帶壁柱墻的計(jì)算截面翼緣寬度bf按如下規(guī)定采用： 1）對(duì)多層房屋，當(dāng)有門窗洞口時(shí)，可取窗間墻寬度； 2）當(dāng)無(wú)門窗洞口時(shí)，每側(cè)翼緣墻寬度可取壁柱高度的1/3。 3）對(duì)單層房屋，可取壁柱寬加2/3墻高，但不大于窗間墻寬度和相鄰壁柱間距離。4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件第69頁(yè)/共93頁(yè) 3. 承載力計(jì)算 1) 軸心受壓構(gòu)件 組合磚砌體軸心受壓構(gòu)件的承

55、載力按下式計(jì)算： 受壓鋼筋的強(qiáng)度系數(shù)，當(dāng)為混凝土面層時(shí)，可取1.0；當(dāng)為 砂漿面層時(shí)可取0.9。s4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件)(syscccomAfAffAN第70頁(yè)/共93頁(yè)注 組合磚砌體構(gòu)件截面的配筋率= /bh。高厚比配 筋 率(%)00.20.40.60.81.08101214161820222426280.910.870.820.770.720.670.620.580.540.500.460.930.900.850.800.750.700.650.610.570.520.480.950.920.880.830.780.730.680.640.590.540.500.970.9

56、40.910.860.810.760.710.660.610.560.520.990.960.930.890.840.790.730.680.630.580.541.000.980.950.920.870.810.750.700.650.600.56表4-6 組合磚砌體構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)comsA4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件第71頁(yè)/共93頁(yè)2) 偏心受壓構(gòu)件 組合磚砌體偏心受壓構(gòu)件的承載力按下列公式計(jì)算： 受壓區(qū)的高度x可按下列公式計(jì)確定ccsysssNfAf Af AA,s0Ncc ssyNssNfSf Sf A eA es()NsccsyosNefsf Af A haN()2()2Nas

57、asheeeaheeea4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件第72頁(yè)/共93頁(yè)組合磚砌體鋼筋A(yù)s的應(yīng)力 以正值為拉應(yīng)力，負(fù)值為壓應(yīng)力，按下列規(guī)定計(jì)算。 小偏心受壓時(shí)，即b 。 大偏心受壓時(shí)，即b。 式中：組合磚砌體構(gòu)件截面的相對(duì)受壓區(qū)高度。 fy鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。s650800ysysyfff，4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件2) 偏心受壓構(gòu)件 組合磚砌體構(gòu)件縱向力偏心方向的截面邊長(zhǎng)大于另一方向的邊長(zhǎng)時(shí)，也應(yīng)對(duì)較小邊長(zhǎng)按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算。第73頁(yè)/共93頁(yè) 2. 構(gòu)造要求 (1) 面層的混凝土強(qiáng)度等級(jí)宜采用C20；面層的水泥砂漿強(qiáng)度等級(jí)不宜低于M10；砌筑砂漿的強(qiáng)度等級(jí)不宜低于M7.5

58、。 (2) 向受力鋼筋的混凝土保護(hù)層最小厚度應(yīng)符合下表的規(guī)定。 環(huán)境條件構(gòu)件類別 室內(nèi)正常環(huán)境露天或室內(nèi)潮濕環(huán)境墻1525柱2535組合磚砌體 混凝土保護(hù)層最小厚度(mm)注：當(dāng)面層為水泥砂漿時(shí)，對(duì)于柱，保護(hù)層厚度可減小5mm。4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件第74頁(yè)/共93頁(yè)(3) 砂漿面層厚度可采用30mm45mm；當(dāng)面層厚度大于45mm時(shí)，其面層宜采用混凝土。(4) 受力鋼筋宜采用HPB235級(jí)，對(duì)于混凝土面層，亦可采用HRB335級(jí)鋼筋。受壓鋼筋一側(cè)的配筋率，對(duì)砂漿面層不宜小于0.1%；對(duì)混凝土面層不宜小于0.2%。受拉鋼筋的配筋率不應(yīng)小于0.1%。豎向受力鋼筋的直徑不小于8mm，鋼

59、筋的凈間距不應(yīng)小于30mm。(5) 鋼筋的直徑不宜小于4mm及0.2倍的受壓鋼筋直徑，且不宜大于6mm。箍筋的間距不應(yīng)大于20倍受壓鋼筋的直徑及500mm，且不應(yīng)小于120mm。(6) 向受力鋼筋在一側(cè)多于4根時(shí)應(yīng)設(shè)置附加箍筋或拉結(jié)鋼筋。4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件2. 構(gòu)造要求第75頁(yè)/共93頁(yè) (7) 混凝土或砂漿面層組合墻，應(yīng)采用穿通墻體的拉結(jié)鋼筋作為箍筋，同時(shí)設(shè)置水平分布鋼筋。水平分布鋼筋的豎向間距及拉結(jié)鋼筋的水平間距均不應(yīng)大于500mm。(8) 合磚砌體構(gòu)件的頂部及底部，以及牛腿部位，必須設(shè)置鋼筋混凝土墊快。豎向受力鋼筋伸入墊快的長(zhǎng)度必須滿足錨固要求。 圖3.26 混凝土或砂漿

60、面層組合墻4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件2. 構(gòu)造要求第76頁(yè)/共93頁(yè) 1. 受力性能 在豎向荷載作用下，由于磚砌體和鋼筋混凝土的彈性模量不同，磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱之間將發(fā)生內(nèi)力重分布，磚砌體承擔(dān)的荷載減少，而構(gòu)造柱承擔(dān)荷載增加。 砌體中的圈梁與構(gòu)造柱組成的“弱框架”對(duì)砌體有一定的約束作用，不但可提高墻體的承載能力，而且可增加墻體的受壓穩(wěn)定性。 試驗(yàn)與分析表明，構(gòu)造柱的間距是影響組合磚墻承載力最主要的因素，當(dāng)構(gòu)造柱的間距在2m左右時(shí)，柱的作用可得到較好的發(fā)揮；當(dāng)為4m時(shí)，對(duì)墻受壓承載力影響很小。圖3.27 磚砌體和構(gòu)造柱組合墻截面4.4配筋磚砌體構(gòu)件配筋磚砌體構(gòu)件磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)