蓋梁支架計算書

1、四川路橋建設(shè)股份有限公司 汕湛高速公路揭博項目T11標(biāo) 汕湛高速揭博項目T11標(biāo)蓋梁支架計算書四川路橋建設(shè)股份有限公司2014年3月30日目錄1、 工程概況12、 總體施工方案13、 支承平臺設(shè)置44、 計算依據(jù)55、 計算參數(shù)56、 計算結(jié)果97、 結(jié)論228、 抱箍試驗23蓋梁抱箍法施工方案一、 工程概況本標(biāo)段主線共設(shè)置大中橋7座（不含互通區(qū)和服務(wù)區(qū)），分別為白昌屋大橋（30米T梁），萬年坑大橋（30米T梁），葉塘1號大橋（25米小箱梁），葉塘2號大橋（25米小箱梁），秋香江大橋（25米小箱梁），上賴水大橋（30米T梁），黎坑大橋（25米小箱梁）；九和互通內(nèi)共設(shè)置橋梁3座，其中主線橋2座，

2、匝道1座，分別為三社坑大橋（25米小箱梁），圍坪大橋（25米小箱梁），D匝道橋（20米現(xiàn)澆箱梁）；紫金西互通內(nèi)共設(shè)橋梁3座，其中主線橋2座，分別為玉竹坑中橋（25米小箱梁），圍澳水大橋（25米小箱梁）和L線秋香江大橋（25米小箱梁）；瓦溪服務(wù)區(qū)共設(shè)置主線橋1座，為四聯(lián)大橋（30米T梁）。下部結(jié)構(gòu)采用樁基礎(chǔ)、地系梁、承臺、柱式橋墩、肋板、臺帽、蓋梁和耳背墻。其中D匝道橋橋墩采用花瓶墩。二、 總體施工方案因本標(biāo)段橋梁蓋梁高度較高，采用滿堂支架施工蓋梁耗時長、占用大量鋼管扣件等周轉(zhuǎn)材料、不經(jīng)濟(jì)。擬采用在墩柱上安設(shè)抱箍支承平臺施工。蓋梁統(tǒng)計表序號橋名蓋梁兩柱/三柱個數(shù)備注寬度（m）高度（m）長度（m）

3、1白昌屋大橋2.12.415.3兩柱92萬年坑大橋2.12.415.3兩柱63玉竹坑中橋1.82.215.333兩柱241.82.219.395三柱25圍澳水大橋1.82.215.381兩柱161.82.215.1兩柱771.82.215.188兩柱181.82.216.3三柱191.82.217.411三柱1101.82.220.372三柱1111.82.217.463三柱1121.82.218.376三柱1131.82.219.382三柱1141.82.216.379三柱1151.82.221.359三柱1161.82.222.343三柱117葉塘1號大橋1.82.215.1兩柱818葉塘

4、2號大橋1.82.215.1兩柱919秋香江大橋1.82.417.437兩柱1820上瀨水大橋2.12.415.3兩柱2821四聯(lián)大橋2.12.415.3兩柱10222.12.416.63三柱1232.12.417.97三柱1242.12.419.3三柱1252.12.419.31三柱1262.12.419.39三柱1272.12.419.64三柱1282.12.420.1三柱1292.12.416.78三柱1302.12.418.27三柱131三社坑大橋1.82.215.1兩柱8321.82.218.85三柱833圍坪大橋1.82.223.9三柱8341.82.218.41三柱1351.82

5、.218.33三柱5361.82.217.45三柱237黎坑大橋1.82.215.1兩柱18合計169考慮最不利情況（跨度及蓋梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m蓋梁(兩柱）、上瀨水大橋2.1m*2.4m*15.3m蓋梁（兩柱）和四聯(lián)大橋2.1m*2.4m*20.1m（三柱）蓋梁作為計算模型。蓋梁簡圖分別如下：三、 支承平臺布置蓋梁施工支承平臺采用在兩墩柱（或三墩柱）上各穿一組抱箍（高60cm或50cm），上面采用墩柱兩側(cè)各一組63a工字鋼或單排單層不加強型貝雷片（做橫向主梁），搭設(shè)施工平臺的方式。主梁上面安放一排每根3m長 的雙拼10槽鋼，間距為40cm作為分布梁。分

6、布梁上鋪設(shè)蓋梁底模。傳力途徑為：蓋梁底模縱向分布梁（雙10槽鋼）橫向主梁（63a工字鋼或貝雷片）抱箍。如下圖：四、 計算依據(jù)本計算書采用的規(guī)范如下：1. 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJF50-2011）2. 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50017-2003）3. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2012）4. 建筑施工扣件式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）5. 其他現(xiàn)行相關(guān)規(guī)范、規(guī)程五、 計算參數(shù)1. 主要材料1) 10槽鋼截面面積為：A=1270mm2截面抵抗矩：W=39.7×103mm3截面慣性矩：I=198×104mm4彈性模量E=2.1×105Mp

7、a鋼材采用Q235鋼，抗拉、抗壓、抗彎強度設(shè)計值=215Mpa。2) 63a工字鋼橫向主梁采用2根63a工字鋼，橫向間距為200cm。截面面積為：A=15500mm2，X軸慣性矩為：IX=93920×104mm4，X軸抗彎截面模量為：WX=2981×103mm3，鋼材采用Q235鋼，抗拉、抗壓、抗彎強度設(shè)計值=215Mpa。3）貝雷片長3m，高1.5m，貝雷片每片重量270kg/片。該結(jié)構(gòu)形式為單排單層不加強型貝雷梁，其結(jié)構(gòu)形式性能參數(shù)為：M容=788.2kN*m，Q容=245.2kN E=2.1*105Mpa IX = 250497.2cm42. 設(shè)計荷載1) 砼自重秋香

8、江大橋1.8m*2.4m*17.437m蓋梁(兩柱）：砼方量：V=56.38m3，鋼筋9272kg砼按24KN/m3計算，砼自重：G=56.38×24=1353KN總重=1353+9.272*10=1445 KN蓋梁長17.437m，均布每延米荷載：q1=82.86kN/m上瀨水大橋2.1m*2.4m*15.3m蓋梁(兩柱）：砼方量：V=57.71m3，鋼筋9331kg砼按24KN/m3計算，砼自重：G=57.71×24=1385KN總重=1385+9.331*10=1478 KN蓋梁長15.3m，均布每延米荷載：q1=96.62kN/m四聯(lián)大橋2.1m*2.4m*20.1

9、m（三柱）蓋梁： 砼方量：V=76.2m3，鋼筋12074kg砼按24KN/m3計算，砼自重：G=76.2×24=1829KN總重=1829+12.074*10=1950 KN蓋梁長20.1m，均布每延米荷載：q1=97kN/m2) 組合鋼模板及連接件0.95 kN/m2，側(cè)模和底模每延米共計5.2m2， q2=4.94kN/m3) 雙10槽鋼3m長雙 10槽鋼間距0.4m，每延米5根共計15米，合計：q3=15×0.1=1.5kN/m4）63a工字鋼共2根，單根長17.45米，共重：2×17.45×122kg=4258kgq4=42.58KN/17.4

10、5m=2.44KN/m5）貝雷片長3m，高1.5m，貝雷片每片重量270kg/片。該結(jié)構(gòu)形式為單排單層不加強型貝雷梁，其結(jié)構(gòu)形式性能參數(shù)為：M容=788.2kN*m，Q容=245.2kN E=2.1*105Mpa IX = 250497.2cm46）施工荷載小型機具、堆放荷載：q5=2.5 KPa 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q6=2 KPa3. 荷載組合及施工階段蓋梁自重及支架自重均按恒載考慮組合系數(shù)1.2，施工荷載按活載考慮組合系數(shù)1.4。3、受力模型1） 10槽鋼分布梁計算模型：10槽鋼分布梁直接承受底模以上的自重，10槽鋼分布在圓柱兩側(cè)的63a工字鋼（或貝雷片）上，兩工字鋼（或貝雷片）主梁緊

11、貼圓柱，間距按圓柱最大直徑180cm，故10a槽鋼分布梁計算跨徑為180cm，懸臂有利跨中受力，不計懸臂部分，按簡支梁計算，實際偏安全，如下圖2）工字鋼主梁計算模型：工字鋼（或貝雷片）主梁承受由每根槽鋼分布梁傳來的重力，按均布荷載考慮，兩根工字鋼（或貝雷片）各承受一半的力，工字鋼（或貝雷片）搭在抱箍上，故工字鋼計算跨徑為圓柱中心的間距，按兩端外伸懸臂計算。如下圖3）抱箍計算模型抱箍采用兩塊半圓弧型鋼板（板厚t=12mm）制成， M27的高強螺栓連接，抱箍高60cm，采用16根（18根）高強螺栓連接。抱箍緊箍在墩柱上產(chǎn)生摩擦力提供上部結(jié)構(gòu)的支承反力，是主要的支承受力結(jié)構(gòu)。為了提高墩柱與抱箍間的摩

12、擦力，同時對墩柱砼面保護(hù)，擬在墩柱與抱箍之間設(shè)一層無紡布，縱梁與抱箍之間采用U型螺栓連接。六、 計算結(jié)果6.1 兩柱蓋梁：秋香江1.8m*2.4m*17.437m蓋梁1. 10槽鋼分布梁計算荷載q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)=1.2×(82.86+4.94+1.5)+1.4×(2.5+2)=113.5KN/m雙10a槽鋼分布梁布設(shè)間距0.4m，單根承受0.4×113.5/2=22.7KN，蓋梁底寬1.8m則單根槽鋼均布荷載q=22.7/1.8=12.6KN/M計算跨徑1.8m跨中彎矩：M=1/8ql2=0.125

13、15;12.6×1.82=5.1KN.M=M/W=5.1/39.7×103mm3=128MPa【215MPa】撓度：f=5ql4/384EI=5×12.6×1.84/(384×2.1×198)=0.0041m<f=l0/400=1.8/400=0.0045m (滿足要求)2. 63a工字主橫梁計算荷載：q=1.2×(q1+q2+q3+q4)+1.4×(q5+q6)=1.2×(82.86+4.94+1.5+2.44)+1.4×(2.5+2)=116.4KN/m63a工字鋼設(shè)兩根，單根承受q=

14、0.5×116.4=58.2KN/M計算跨徑10.277m跨中彎矩：M=1/2qlx(1-a/x)(1+2a/l)-x/l =1/2×58.2×10.277×8.72×(1-3.58/8.75)×(1+2×3.58/10.277)-8.75/10.277=394KN.M=M/W=394/2981×103mm3=132MPa【215MPa】,滿足要求?？缰袚隙龋篺=ql4(5-24a2/l2)/384EI =58.2×10.2774×(5-24×3.582/10.2772)/(384&#

15、215;2.1×93920)= 0.017m=17mm<f=l/400=10.277/400=25.7mm，滿足要求。懸臂端點撓度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI=58.2×3.58×10.2773×(6×3.582/10.2772+3×3.583/10.2773-1)/(24×2.1×93920)=-0.0069m<f=l/400=3.58/400=0.009mm，滿足要求。最大剪力Qmax =297KN最大剪應(yīng)力=297KN/15500mm2=19.16Mpa<=21

16、5Mpa (容許), 滿足要求。 3、抱箍計算1）、荷載計算抱箍體所承受的壓力N為縱梁及其以上所有荷載產(chǎn)生的合力。抱箍桶壁與墩柱之間產(chǎn)生的摩擦力f抵抗壓力N，由f=Nf知，f由作用在抱箍桶上的垂直壓力產(chǎn)生，采用抱箍桶之間的高強螺栓的拉力T對抱箍桶施工壓力。蓋梁恒載G1=1445kN鋼模自重G2=4.94*17.437=86.14kN施工人員、機具等其他荷載G3=（2.5+2）*10=50kN橫梁自重G4=1.5*17.437=26.15 kN縱梁自重G5=2.44*17.437=42.54 kN則兩個抱箍承受的總荷載G= G1+ G2+ G3+ G4+ G5 =1445+86.14+50+26

17、.15=1607.3 kN 。一個抱箍體承受的豎向力N=G/2=803.65 kN，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。2）、抱箍受力計算（1）螺栓數(shù)目計算抱箍體需承受的豎向壓力N=803.65kN抱箍所受的豎向壓力由M27的高強螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查路橋施工計算手冊，M27螺栓的允許承載力： NL=Pn/K 式中：P-高強螺栓的預(yù)拉力，取290kN;-摩擦系數(shù)，取0.3；n-傳力接觸面數(shù)目，取1； K-安全系數(shù)，取1.7。則：NL= 290×0.3×1/1.7=51.18kN 螺栓數(shù)目m計算： m=N/NL=803.65/51.18=15.716個，取計算截面上的螺栓數(shù)目m=16

18、個。 則每條高強螺栓提供的抗剪力： P=N/16=803.65/16=50.23KNNL=51.18kN ，故能承擔(dān)所要求的荷載。（2）螺栓軸向受拉計算砼與鋼之間設(shè)一層橡膠或土工布，按橡膠與鋼之間的摩擦系數(shù)取=0.3計算。抱箍產(chǎn)生的壓力Pb= N/=803.65kN/0.3=2679kN由高強螺栓承擔(dān)。 則：N=Pb=2679kN 抱箍的壓力由16條M27的高強螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為 N1=Pb/16=2679kN /16=167.4kNS=290kN 故高強螺栓滿足強度要求。（3）求螺栓需要的力矩M 1)由螺帽壓力產(chǎn)生的反力矩M1=u1N1L1 u1=0.15鋼與鋼之間的摩擦系數(shù)

19、L1=0.015力臂 M1=0.15×167.4×0.015=0.376KN.m 2)M2為螺栓爬升角產(chǎn)生的反力矩，升角為10° M2=1×Ncos10°×L2+Nsin10°×L2 式中L2=0.011 (L2為力臂) =0.15×167.4×cos10°×0.011+167.4×sin10°×0.011=0.591KN·mM=M1+M2=0.376+0.591=0.967KN·m =96.7kg·m所以要求螺栓的

20、扭緊力矩M96.7kg·m（二）抱箍體的應(yīng)力計算1、抱箍壁為受拉產(chǎn)生拉應(yīng)力拉力P1=8N=8×167.4=1339KN 抱箍壁采用面板12mm的鋼板，抱箍高度為0.6m。則抱箍壁的縱向截面積：S1=0.014×0.6=0.0072m2=P1/S1=1339/0.0072=185.9MPa=210MPa， 滿足設(shè)計要求。 2、抱箍體剪應(yīng)力=（1/2×803.65）/0.0072 =55.8MPa<=125MPa 根據(jù)第四強度理論 W=（2+32）1/2=（185.9+3×55.8）1/2 =176.6MPa<W=210MPa ，滿足強

21、度要求。墩柱實際會承擔(dān)一部分荷載，但計算中未考慮，故更安全。6.2 兩柱蓋梁：上瀨水大橋2.1m*2.4m*15.3m蓋梁1、10槽鋼分布梁計算荷載q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)=1.2×(96.62+4.94+1.5)+1.4×(2.5+2)=129.9KN/m雙10a槽鋼分布梁布設(shè)間距0.4m，單根承受0.4×129.9/2=25.98KN，蓋梁底寬2.1m則單根槽鋼均布荷載q=25.98/2.1=12.37KN/M計算跨徑1.8m跨中彎矩：M=1/8ql2=0.125×12.37×1.82=5

22、KN.M=M/W=5/39.7×103mm3=126MPa【215MPa】撓度：f=5ql4/384EI=5×12.6×1.84/(384×2.1×198)=0.0040m<f=l0/400=1.8/400=0.0045m (滿足要求)2、貝雷片主橫梁計算荷載：q=1.2×(q1+q2+q3+q4)+1.4×(q5+q6)=1.2×(96.62+4.94+1.5+1.8)+1.4×(2.5+2)=132KN/m單組承受q=0.5×132=66KN/m計算跨徑9m跨中彎矩：M=1/2qlx(

23、1-a/x)(1+2a/l)-x/l =1/2×66×9×7.65×(1-3.15/7.65)×(1+2×3.15/9)-7.65/9=340.8KN.M<788.2KN,滿足要求?？缰袚隙龋篺=ql4(5-24a2/l2)/384EI =66×94×(5-24×3.152/92)/(384×2.1×250497.2)= 0.0044m=4.4mm<f=l/400=9/400=22.5mm，滿足要求。懸臂端點撓度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI=6

24、6×3.15×93×(6×3.152/92+3×3.153/93-1)/(24×2.1×250497.2)=-0.0016m<f=l/400=3.15/400=0.0078mm，滿足要求。最大剪力Qmax =297KN>245.2KN(容許), 不滿足要求。為了加強貝雷片的抗剪能力，在貝雷梁支點附近加一斜撐（12號槽鋼），即可滿足抗剪要求。 3、抱箍計算1）、荷載計算抱箍體所承受的壓力N為縱梁及其以上所有荷載產(chǎn)生的合力。抱箍桶壁與墩柱之間產(chǎn)生的摩擦力f抵抗壓力N，由f=Nf知，f由作用在抱箍桶上的垂直壓力產(chǎn)生，采

25、用抱箍桶之間的高強螺栓的拉力T對抱箍桶施工壓力。蓋梁恒載G1=1478kN鋼模自重G2=4.94*15.3=75.58kN施工人員、機具等其他荷載G3=（2.5+2）*10=50kN橫梁自重G4=1.5*15.3=22.95 kN縱梁自重G5=1.8*15.3=27.54 kN則兩個抱箍承受的總荷載G= G1+ G2+ G3+ G4+ G5 =1478+75.58+50+22.95+27.54=1654kN 。一個抱箍體承受的豎向力N=G/2=827 kN，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。2）、抱箍受力計算（1）螺栓數(shù)目計算抱箍體需承受的豎向壓力N=827kN抱箍所受的豎向壓力由M27的高強螺栓

26、的抗剪力產(chǎn)生，查路橋施工計算手冊，M27螺栓的允許承載力： NL=Pn/K 式中：P-高強螺栓的預(yù)拉力，取290kN;-摩擦系數(shù)，取0.3；n-傳力接觸面數(shù)目，取1； K-安全系數(shù)，取1.7。則：NL= 290×0.3×1/1.7=51.18kN 螺栓數(shù)目m計算： m=N/NL=827/51.18=16.1516個，取計算截面上的螺栓數(shù)目m=18個。 則每條高強螺栓提供的抗剪力： P=N/16=827/18=45.94KNNL=51.18kN ，故能承擔(dān)所要求的荷載。（2）螺栓軸向受拉計算砼與鋼之間設(shè)一層橡膠或土工布，按橡膠與鋼之間的摩擦系數(shù)取=0.3計算。抱箍產(chǎn)生的壓力P

27、b= N/=827kN/0.3=2757kN由高強螺栓承擔(dān)。 則：N=Pb=2757kN 抱箍的壓力由18條M27的高強螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為 N1=Pb/16=2757kN /18=153kNS=290kN 故高強螺栓滿足強度要求。（3）求螺栓需要的力矩M 1)由螺帽壓力產(chǎn)生的反力矩M1=u1N1L1 u1=0.15鋼與鋼之間的摩擦系數(shù) L1=0.015力臂 M1=0.15×153×0.015=0.344KN.m 2)M2為螺栓爬升角產(chǎn)生的反力矩，升角為10° M2=1×Ncos10°×L2+Nsin10°

28、15;L2 式中L2=0.011 (L2為力臂) =0.15×153×cos10°×0.011+153×sin10°×0.011=0.541KN·mM=M1+M2=0.344+0.541=0.885KN·m =88.5kg·m所以要求螺栓的扭緊力矩M88.5kg·m（二）抱箍體的應(yīng)力計算1、抱箍壁為受拉產(chǎn)生拉應(yīng)力拉力P1=9N=9×153=1377KN 抱箍壁采用面板12mm的鋼板，抱箍高度為0.6m。則抱箍壁的縱向截面積：S1=0.012×0.6=0.0072m2

29、=P1/S1=1377/0.0072=191.2MPa=210MPa， 滿足設(shè)計要求。 2、抱箍體剪應(yīng)力=（1/2×827）/0.0072 =57.43MPa<=125MPa 根據(jù)第四強度理論 W=（2+32）1/2=（191.2+3×57.43）1/2 =181.75MPa<W=210MPa ，滿足強度要求。墩柱實際會承擔(dān)一部分荷載，但計算中未考慮，故更安全。1、10槽鋼分布梁計算荷載q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)=1.2×(97+4.94+1.5)+1.4×(2.5+2)=130.4KN/m雙

30、10a槽鋼分布梁布設(shè)間距0.4m，單根承受0.4×130.4/2=26KN，蓋梁底寬2.1m則單根槽鋼均布荷載q=26/2.1=12.4KN/M計算跨徑1.8m跨中彎矩：M=1/8ql2=0.125×12.4×1.82=5.0KN.M=M/W=5.0/39.7×103mm3=126MPa【215MPa】撓度：f=5ql4/384EI=5×12.4×1.84/(384×2.1×198)=0.0041m<f=l0/400=1.8/400=0.0045m (滿足要求)2、 63a工字主橫梁計算荷載：q=1.2

31、15;(q1+q2+q3+q4)+1.4×(q5+q6)=1.2×(97+4.94+1.5+2.44)+1.4×(2.5+2)=133.3KN/m63a工字鋼設(shè)兩根，單根承受q=0.5×133.3=66.7KN/M最大彎矩=330.9KN.M=M/W=330.9/2981×103mm3=111MPa【215MPa】,滿足要求。撓度：跨度遠(yuǎn)小于秋香江蓋梁，故不需再驗算，滿足要求。3、 貝雷片主橫梁計算最大彎矩=330.9KN.M<788.2KN,滿足要求。撓度：跨度遠(yuǎn)小于秋香江蓋梁，故不需再驗算，滿足要求。最大剪力Qmax =244.4KN

32、<245.2KN(容許), 滿足要求。 4、抱箍計算荷載：q=1.2×(q1+q2+q3+q4)+1.4×(q5+q6)= 1.2×(97+4.94+1.5+2.44)+1.4×(2.5+2)=133.3KN/m最大反力Q為454.5KN1）、荷載計算抱箍體所承受的壓力N為縱梁及其以上所有荷載產(chǎn)生的合力。抱箍桶壁與墩柱之間產(chǎn)生的摩擦力f抵抗壓力N，由f=Nf知，f由作用在抱箍桶上的垂直壓力產(chǎn)生，采用抱箍桶之間的高強螺栓的拉力T對抱箍桶施工壓力。一個抱箍體承受的豎向力N= 454.5 *2=909kN，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。2）、抱箍受力計算

33、（1）螺栓數(shù)目計算抱箍體需承受的豎向壓力N=909kN抱箍所受的豎向壓力由M27的高強螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查路橋施工計算手冊，M27螺栓的允許承載力： NL=Pn/K 式中：P-高強螺栓的預(yù)拉力，取290kN;-摩擦系數(shù)，取0.3；n-傳力接觸面數(shù)目，取1； K-安全系數(shù)，取1.7。則：NL= 290×0.3×1/1.7=51.18kN 螺栓數(shù)目m計算： m=N/NL=909/51.18=17.7618個，取計算截面上的螺栓數(shù)目m=18個。 則每條高強螺栓提供的抗剪力： P=N/16=909/18=50.5KNNL=51.18kN ，故能承擔(dān)所要求的荷載。（2）螺栓軸向受拉計

34、算砼與鋼之間設(shè)一層橡膠或土工布，按橡膠與鋼之間的摩擦系數(shù)取=0.3計算。抱箍產(chǎn)生的壓力Pb= N/=909kN/0.3=2679kN由高強螺栓承擔(dān)。 則：N=Pb=3030kN 抱箍的壓力由18條M27的高強螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為 N1=Pb/18=3030kN /18=168kNS=290kN 故高強螺栓滿足強度要求。（3）求螺栓需要的力矩M 1)由螺帽壓力產(chǎn)生的反力矩M1=u1N1L1 u1=0.15鋼與鋼之間的摩擦系數(shù) L1=0.015力臂 M1=0.15×168×0.015=0.378KN.m 2)M2為螺栓爬升角產(chǎn)生的反力矩，升角為10° M2

35、=1×Ncos10°×L2+Nsin10°×L2 式中L2=0.011 (L2為力臂) =0.15×168×cos10°×0.011+168×sin10°×0.011=0.594KN·mM=M1+M2=0.378+0.594=0.972KN·m =97.2kg·m所以要求螺栓的扭緊力矩M97.2kg·m（二）抱箍體的應(yīng)力計算1、抱箍壁為受拉產(chǎn)生拉應(yīng)力拉力P1=9N=9×168=1512KN 抱箍壁采用面板12mm的鋼板，抱箍高

36、度為0.6m。則抱箍壁的縱向截面積：S1=0.012×0.6=0.0072m2=P1/S1=1512/0.0072=209MPa=210MPa， 滿足設(shè)計要求。 2、抱箍體剪應(yīng)力=（1/2×909）/0.0072 =63.1MPa<=125MPa 根據(jù)第四強度理論 W=（2+32）1/2=（209+3×63.1）1/2 =199.1MPa<W=210MPa ，滿足強度要求。墩柱實際會承擔(dān)一部分荷載，但計算中未考慮，故更安全。七、 結(jié)論 綜合以上計算得知，此支架方案能滿足施工受力要求。即秋香江大橋等斜交兩柱蓋梁采用雙拼10槽鋼（間距為40cm）分布梁+63a工字鋼橫梁+砂筒或千斤頂+