臨時(shí)支撐及現(xiàn)澆段支架計(jì)算書

1、1 臨時(shí)支撐及現(xiàn)澆段支架計(jì)算書1、計(jì)算方法本方案所有施工臨時(shí)結(jié)構(gòu)均采用容許應(yīng)力法設(shè)計(jì)，根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（jtg d60-2004）第 4.1.8條規(guī)定， “結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，除特別指明外，各作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)及組合系數(shù)應(yīng)取為 1.0 ” 。2、計(jì)算依據(jù)（1） 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb 50009-2001） ；（2） 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（gb 50017-2003） ；（3） 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （jtg d60-2004） ；（4） 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtj 025-86 ） ；（5） 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 （jgj 162-2008） ；（6）

2、 建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj 166-2008） ；（7） 橋梁懸臂施工與設(shè)計(jì) ，雷俊卿主編， 北京：人民交通出版社，2000年 5 月第 1 版。3、荷載標(biāo)準(zhǔn)值（1）鋼筋混凝土自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值26kn/m3，落葉松自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值7kn/m3，其他型鋼每米自重標(biāo)準(zhǔn)值按相關(guān)型鋼表取用；（2）施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值，計(jì)算面板及直接支撐面板的小楞時(shí)取 2.5kn/m2，計(jì)算支撐小楞的大楞及支架立桿時(shí)取1.5kn/m2；（3）振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)水平模板取2kn/m2，對(duì)垂直模板取 4kn/m2；2 （4）傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)垂直模板取2kn/m2。（5）風(fēng)荷載標(biāo)

3、準(zhǔn)值按蘇州地區(qū)10 年一遇基本風(fēng)速計(jì)算，參考英國橋梁規(guī)范 bs5400 （見橋梁懸臂施工與設(shè)計(jì)中第106108 頁及bs5400 中 part2.specification for loads第 17 頁“5.3.5 nominal vertical windload”相關(guān)部分），當(dāng)風(fēng)荷載對(duì)連續(xù)梁梁體產(chǎn)生的豎向力攻角小于1時(shí)，豎向風(fēng)力系數(shù)可取為0.4。4、材料容許承載力（1）根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，竹膠合模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為 35mpa ，極限狀態(tài)法與容許應(yīng)力法相比，在表達(dá)式中增加了荷載分項(xiàng)系數(shù)及組合值系數(shù)，按最大的活載分項(xiàng)系數(shù)1.4 考慮，則以極限狀態(tài)法對(duì)應(yīng)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值除以1.4 作為

4、容許應(yīng)力法的容許強(qiáng)度值，即竹膠合模板容許彎曲強(qiáng)度取25mpa ；彈性模量為 9.9 103mpa 。（2）落葉松順紋容許彎曲應(yīng)力為14.5mpa，容許彎曲剪應(yīng)力為2.3mpa，彈性模量為 11103mpa 。（3）q235鋼材容許軸向應(yīng)力為140mpa ，容許彎曲應(yīng)力為145mpa ，容許剪應(yīng)力為 85mpa ，彈性模量為 2.1 105mpa 。5、臨時(shí)支撐計(jì)算5.1 、工況分析本橋連續(xù)梁懸臂澆筑共計(jì)14 個(gè)節(jié)段，最大不平衡彎矩取以下四種工況中的較大者：工況一：見圖 1，懸臂澆筑完成 13 個(gè)節(jié)段，豎向風(fēng)載wvf作用在一側(cè)單懸臂上； 另一側(cè)單懸臂端頭考慮第13 個(gè)節(jié)段因脹模產(chǎn)生的混凝土超載3

5、 hcf和先行移出的掛藍(lán)自重荷載glf（動(dòng)力系數(shù) 1.2 ） ；人員和施工機(jī)具荷載rjf偏安全地以集中荷載作用在一側(cè)懸臂端頭，另一側(cè)不布載。wvf+hcfgl1.2fglf+rjf最大不平衡彎矩工況一（圖1，單位： cm ）工況二：見圖 2，懸臂澆筑第 14個(gè)節(jié)段時(shí)，豎向風(fēng)載wvf同樣作用在一側(cè)單懸臂上；另一側(cè)單懸臂端頭考慮不平衡澆筑時(shí)的混凝土偏載hpf，同樣只在該懸臂端頭布有人員和施工機(jī)具荷載。hpfwvf+rjf最大不平衡彎矩工況二（圖2，單位： cm ）工況三：見圖 3，懸臂澆筑全部 14 個(gè)節(jié)段后，豎向風(fēng)載wvf作用在邊跨一側(cè)單懸臂上，該側(cè)單懸臂端頭掛籃后退一個(gè)節(jié)段，以便于邊跨合龍段在

6、支架上現(xiàn)澆； 中跨一側(cè)單懸臂端頭同樣考慮第14個(gè)節(jié)段因脹模產(chǎn)生的混凝土超載hcf和掛藍(lán)自重荷載glf，以及人員和施工機(jī)具荷載。wvfglf+hcfglfrjf最大不平衡彎矩工況三（圖3，單位： cm ）工況四：見圖 4，在最大懸臂狀態(tài)下， 單側(cè)懸臂端頭的掛籃的突然墜落， 另一側(cè)掛籃自重荷載考慮動(dòng)力系數(shù)1.4， 由于此工況發(fā)生的概率極小，4 掛籃自重荷載不再與其它荷載組合。gl1.4f最大不平衡彎矩工況四（圖4，單位： cm ）5.2 、荷載標(biāo)準(zhǔn)值混凝土超載按懸澆梁段地5% 考慮，偏安全地以集中荷載布在懸臂端頭，對(duì) 13#、14#兩個(gè)梁段，hcf分別為 55.8kn、55.4kn；混凝土偏載按不

7、超過一個(gè)梁段的底板自重考慮，對(duì) 14#梁段，hpf為249.6kn；人員及施工機(jī)具荷載按2.5kpa 考慮，則 13#、14#兩個(gè)梁段端頭該項(xiàng)集中荷載rjf為 155kn ；掛籃自重荷載glf按 600kn考慮；豎向風(fēng)載wvf由下列公式計(jì)算：mknbwkkkfdwv式中，k-設(shè)計(jì)風(fēng)速重現(xiàn)期換算系數(shù)，取1.0；k- 風(fēng)載阻力系數(shù)，由于梁寬與梁高比值，取1.85；3k-地形地理?xiàng)l件系數(shù)，取1.0；dw-設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)壓，)2/(=2gvwdd；-空氣重力密度，30001.0/012.0012017.0mknez，z為距地面或水面的高度，取箱梁地面至水面的最大高度11m ；5 dv-高度z處設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速

8、，1052vkkvd；2k- 考慮地面粗糙度類別和梯度風(fēng)的風(fēng)速高度變化修正系數(shù)，取1.17；5k-陣風(fēng)風(fēng)速系數(shù)，取1.38；10v-設(shè)計(jì)基本風(fēng)速，取蘇州地區(qū)10 年一遇風(fēng)速 22.1m/s；g-重力加速度，取9.81m/s2；則smvd/7.351.2238.117.1，22/78.0)81.92/(7.35012.0mknwd；mknfwv/9.85.1578.00.185.10.14.05.3 、最大不平衡彎矩根據(jù)各荷載標(biāo)準(zhǔn)值，三種工況下的不平衡彎矩分別為：工況一：mknm.308454760051)6002.18.55155(519.82121工況二：mknm.3571455)6.249

9、155(559.82122工況三：mknm.27433476005160055)4.55155(559.82123工況四：mknm.46200556004.145.4 、管柱軸向承載力計(jì)算臨時(shí)支撐采用 66012mm 螺旋焊接鋼管柱， 主墩每側(cè)每個(gè)腹板下并排布置兩根，兩管中心間距150cm ，近墩側(cè)管柱中心距墩中心線325cm 。2m抵m臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)簡圖（圖5，單位： cm ）臨時(shí)支撐產(chǎn)生豎向反力以抵抗懸臂澆筑最大不平衡彎矩，由5.3 節(jié)6 計(jì)算，主墩每側(cè)每個(gè)腹板下單根管柱軸壓荷載為：knf5.28874/4/46200管柱上下兩端焊接在鋼板上，均按鉸接考慮；對(duì)16#、17#兩主墩，單根管柱最

10、大計(jì)算長度為1067cm ；66012mm 螺旋焊接鋼管回轉(zhuǎn)半徑為 22.91cm，則長細(xì)比1506.4691.22/1067，滿足要求 ; 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范附表，查表得軸壓穩(wěn)定系數(shù)為0.872, 單根管柱的軸壓穩(wěn)定性：mpampacmkn1406.13517.244872.05.28872，滿足要求。對(duì)單根管柱的軸壓強(qiáng)度，考慮在管柱一端對(duì)稱開有105cm 吊裝小孔，則管柱凈截面面積217.2202.110217.244cman，單根管柱的軸壓強(qiáng)度：mpampacmkn1401.13117.2205.28872，滿足要求。6、墩梁固結(jié)錨筋計(jì)算墩梁固結(jié)錨筋采用直徑32mm 的 hrb335 鋼

11、筋，錨筋主要抵抗水平剪力，此剪力即為滑動(dòng)支座兩端梁體高差產(chǎn)生的水平分力。本橋 17#主墩兩端懸臂最大高差為2.86m，按整體 3% 縱坡考慮，計(jì)算簡圖見圖6。glfrjfglfrjfgg3%3%梁體水平分力計(jì)算簡圖（圖6，單位： cm ）水平分力計(jì)算中，主要考慮梁體自重荷載（單個(gè)t構(gòu)共計(jì) 28 個(gè)懸澆梁段和一個(gè) 0#段，合計(jì) 44659.7kn） 、掛籃自重荷載及人員和施工機(jī)具荷載，則水平分力hf：knfh1.138503.0)215526007.44659(主墩兩側(cè)錨筋共計(jì)30 根，單根錨筋截面面積804.2mm2，hrb335 強(qiáng)度7 標(biāo)準(zhǔn)值mpafyk335，容許剪應(yīng)力取mpa1202.

12、1187.1/3356.0，則錨筋抗剪強(qiáng)度：mpampammkn1205.762.8043031.138542，滿足要求。7、0#段現(xiàn)澆支架計(jì)算7.1 、腹板下支架計(jì)算（1）面板計(jì)算面板采用 18mm 厚竹膠板，取1m寬面板按四等跨連續(xù)梁檢算，荷載主要包括混凝土自重荷載（按根部6.2m 高計(jì)） 、人員和施工機(jī)具荷載、混凝土振搗荷載。面板上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值mknq/7.1651)25.2262.6(，面板計(jì)算簡圖見圖 7。面板計(jì)算簡圖（圖7，單位： cm ）最大彎矩：mknm.71.02.07.165107.02彎曲強(qiáng)度：mpampa251.136/018.0171.02，滿足要求。最大撓度：mmm

13、mf5.04002004.012/018.01109.91002.07.165632.0364，滿足要求。（2）小楞計(jì)算小楞采用1010cm 落葉松方木，按四等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑0.6m。小楞上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值mknq/1.332.0)25.2262.6(，小楞計(jì)算簡圖見圖 8。8 小楞計(jì)算簡圖（圖8，單位： cm ）最大彎矩：mknm.28.16.01.33107.02最大剪力：knq06.126.01.33607.0彎曲強(qiáng)度：mpampa5.147.76/1.01.028.12，滿足要求?？辜魪?qiáng)度：mpampa3.28.11.01.0206.123，滿足要求。最大撓度：mmmmf5.140

14、06003.012/1.01.010111006.01.33632.0364，滿足要求。（3）大楞計(jì)算大楞采用1515cm 落葉松方木，按四等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑0.3m。大楞計(jì)算時(shí)，人員和施工機(jī)具荷載按1.5kpa 考慮。小楞上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：mknq/9.322.0)25.1262.6(大楞上最大支點(diǎn)反力：knr6.226.09.32143.1小楞在大楞上布置時(shí)，按5cm 荷載間距移動(dòng)，有三種工況，由電算知工況二為最不利工況，見圖9。最大彎矩：mknm.18.1，最大剪力：mknq.06.26彎曲強(qiáng)度：mpampa5.141.26/15.015.018.12，滿足要求?？辜魪?qiáng)度：mpamp

15、a3.27.115.015.0206.263，滿足要求。由電算得最大撓度mmmmf75.040030003.0，滿足要求。（4）立桿計(jì)算由大楞電算得支架立桿最大支點(diǎn)反力knr38。支架立桿采用489 3.5mm鋼管，回轉(zhuǎn)半徑1.58cm，截面面積 4.89cm2。腹板大楞計(jì)算簡圖（圖9，單位： cm ）支架立桿計(jì)算長度按懸臂伸出頂層橫桿70cm 考慮，即計(jì)算長度cml140702，長細(xì)比1506.8858.1/140，滿足要求。由長細(xì)比查表得穩(wěn)定系數(shù)669.0，則支架立桿軸壓穩(wěn)定：mpampacmkn1402.11689.4669.0382，滿足要求。7.2 、底板下支架計(jì)算箱梁根部底板厚度1

16、40cm ， 頂板厚度 65cm ， 總厚度 205cm ， 小于 6.2m，由于該處面板及小楞與腹板下相同，不再檢算，僅計(jì)算大楞及立桿。（1）大楞計(jì)算大楞同樣為 1515cm落葉松方木，按四等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑0.9m。小楞上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：mknq/4.112.0)25.12605.2(10 大楞上最大支點(diǎn)反力：knr8.76.04.11143.1小楞在大楞上布置時(shí)，按5cm 荷載間距移動(dòng)，有三種工況，由電算知工況二為最不利工況，見圖10。最大彎矩：mknm.36.3，最大剪力：mknq.23.23彎曲強(qiáng)度：mpampa5.140.66/15.015.036.32，滿足要求。抗剪強(qiáng)度：m

17、pampa3.25.115.015.0223.233，滿足要求。由電算得最大撓度mmmmf3.24009004.0，滿足要求。底板大楞計(jì)算簡圖（圖10，單位： cm ）（2）立桿計(jì)算由大楞電算得支架立桿最大支點(diǎn)反力knr40，則支架立桿軸壓穩(wěn)定：mpampacmkn1403.12289.4669.0402，滿足要求。7.3 、翼緣板下支架計(jì)算（1）面板計(jì)算11 按翼緣板根部最大厚度65cm檢算面板，面板采用12mm 厚竹膠板，同樣取 1m寬面板按四等跨連續(xù)梁檢算， 計(jì)算跨徑 0.2m，計(jì)算簡圖不再示出。面板上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：mknq/4.211)25.22665.0(最大彎矩：mknm.092.

18、02.04.21107.02彎曲強(qiáng)度：mpampa258.36/012.01092.02，滿足要求。最大撓度：mmmmf5.04002002.012/012.01109.91002.04.21632.0364，滿足要求。（2）小楞計(jì)算小楞采用 510cm落葉松方木，按四等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑 0.6m。小楞上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值mknq/3.42.0)25.22665.0(，計(jì)算簡圖不再示出。最大彎矩：mknm.17.06.03.4107.02最大剪力：knq57.16.03.4607.0彎曲強(qiáng)度：mpampa5.140.26/1.005.017.02，滿足要求?？辜魪?qiáng)度：mpampa3.25.01

19、.005.0257.13，滿足要求。最大撓度：mmmmf5.140060008.012/1.005.010111006.03.4632.0364，滿足要求。（3）大楞計(jì)算大楞采用1010cm 落葉松方木，按四等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑0.9m。12 小楞上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：mknq/1.42.0)25.12665.0(大楞上最大支點(diǎn)反力：knr8.26.01.4143.1小楞在大楞上布置時(shí)，按5cm 荷載間距移動(dòng)，同樣有三種工況，由7.2 節(jié)計(jì)算知工況二為最不利工況，計(jì)算簡圖不再示出。最大彎矩：mknm.21.1，最大剪力：mknq.34.8彎曲強(qiáng)度：mpampa5.143.76/1.01.021.

20、12，滿足要求?？辜魪?qiáng)度：mpampa3.23.11.01.0234.83，滿足要求。由電算得最大撓度mmmmf3.24009001.0，滿足要求。（4）立桿計(jì)算由于翼緣板下支架布置與底板下相同，翼緣板最大厚度小于底板計(jì)算厚度，翼緣板下支架立桿軸壓穩(wěn)定不再檢算。7.4 、箱室頂板下支架計(jì)算（1）面板及小楞計(jì)算面板及小楞與翼緣板布置相同，且箱室頂板最大厚度與翼緣板相同，因此此處面板及小楞不再檢算。（2）大楞計(jì)算大楞采用1010cm 落葉松方木，按四等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑1.2m。小楞上最大線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：mknq/1.42.0)25.12665.0(大楞上最大支點(diǎn)反力：knr8.26.01.41

21、43.1小楞在大楞上布置時(shí)，按5cm 荷載間距移動(dòng)，同樣有三種工況，計(jì)算簡圖見圖 11。經(jīng)電算，在工況三中大楞方木受力最不利。13 箱室頂板大楞計(jì)算簡圖（圖11，單位： cm ）最大彎矩：mknm.18.2，最大剪力：mknq.22.10彎曲強(qiáng)度：mpampa5.141.136/1.01.018.22，滿足要求?？辜魪?qiáng)度：mpampa3.25.11.01.0222.103，滿足要求。由電算得最大撓度mmmmf340012002，滿足要求。（3）支架立桿計(jì)算箱室內(nèi)支架立桿橫桿最大步距120cm ， 考慮到頂桿可能懸臂伸出頂層橫桿 70cm ，則計(jì)算長度仍按140cm計(jì)。由上節(jié)計(jì)算，箱室內(nèi)支架立桿

22、最大軸向壓力為 19.2kn，小于 7.1 節(jié)中 38kn，滿足要求，不再檢算。7.5 、腹板處側(cè)模板計(jì)算（1）面板計(jì)算按腹板最大高度 （620-65）=555cm檢算面板， 面板采用 12mm 厚竹膠板，同樣取 1m寬面板按四等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑0.2m。先計(jì)算混凝土側(cè)壓力。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，新澆筑混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取以下兩式中的較小值。14 2121022.0vtfc，hf0式中，c-混凝土重力密度，取24kn/m3；0t- 新澆混凝土的初凝時(shí)間，按6h 考慮；1-外加劑影響修正系數(shù)，摻具有緩凝劑時(shí)取1.2；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)， 坍落度在 110150

23、mm 時(shí)，取 1.15；v- 混凝土澆筑速度，按0.8m/h 考慮；h-混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度，h不能大于有效壓頭高度h，cfh/；221/1.398.015.12.162422.0mknfmhmh55.563.124/1.39取2/1.39mknf，考慮振搗混凝土產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值4kn/m2及傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值2kn/m2，則面板上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：mknq/1.451)241.39(最大彎矩：mknm.19.02.01.45107.02彎曲強(qiáng)度：mpampa259.76/012.0119.02，滿足要求。最大撓度：mmmmf5.04002003.012/

24、012.01109.91002.01.45632.0364，滿足要求。（2）小楞計(jì)算小楞采用 510cm落葉松方木，由于新澆混凝土有效壓頭為1.63m，按兩等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑0.6m，計(jì)算簡圖見圖 12。小楞上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值mknq/02.92.0)241.39(。最大彎矩：mknm.41.06.002.9125.0215 最大剪力：knq4.36.002.9625.0腹板側(cè)面小楞計(jì)算簡圖（圖12，單位： cm ）彎曲強(qiáng)度：mpampa5.149.46/1.005.041.02，滿足要求?？辜魪?qiáng)度：mpampa3.20.11.005.024.33，滿足要求。最大撓度：mmmmf5.1400

25、6001.012/1.005.010111006.002.9521.0364，滿足要求。（3）大楞計(jì)算大楞采用 504mm 雙鋼管水平肋， 按四等跨連續(xù)梁檢算， 計(jì)算跨徑0.6m。大楞上最大支點(diǎn)反力：knr8.66.002.925.1。小楞在大楞上布置時(shí)，按5cm 荷載間距移動(dòng)，同樣有三種工況，計(jì)算簡圖見圖 13。經(jīng)電算，在工況三中大楞受力最不利。腹板側(cè)面大楞計(jì)算簡圖（圖13，單位： cm ）經(jīng)電算最大彎矩mknm.37.1，最大剪力mknq.49.1216 彎曲強(qiáng)度：mpampacmmkn1452.11116.62.37.13，滿足要求?？辜魪?qiáng)度：mpampacmkn856.2178.524

26、9.1222，滿足要求。最大撓度mmmmf5.14006007.0，滿足要求。（4）拉桿計(jì)算由上節(jié)計(jì)算大楞最大支點(diǎn)反力為23.4kn，此即為拉桿軸向拉力，拉桿采用 16 圓鋼，其軸拉強(qiáng)度：mpampammkn1404.1161.2014.232，滿足要求。8、邊跨現(xiàn)澆支架計(jì)算8.1 、腹板下支架計(jì)算（1）面板計(jì)算邊跨梁高 2.9m，腹板最大厚度1m 。面板采用 15mm 厚竹膠板，取 1m寬面板按四等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑0.2m。面板上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值mknq/9.791)25.2269.2(，面板計(jì)算簡圖不再圖示。最大彎矩：mknm.34.02.09.79107.02彎曲強(qiáng)度：mpampa25

27、1.96/015.0134.02，滿足要求。最大撓度：mmmmf5.04002003.012/015.01109.91002.09.79632.0364，滿足要求。（2）小楞計(jì)算小楞采用1010cm 落葉松方木，按四等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑0.6m。小楞上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值mknq/98.152.0)25.2269.2(，小楞計(jì)算簡圖不再圖示。17 最大彎矩：mknm.62.06.098.15107.02最大剪力：knq82.56.098.15607.0彎曲強(qiáng)度：mpampa5.147.36/1.01.062.02，滿足要求?？辜魪?qiáng)度：mpampa3.29.01.01.0282.53，滿足要求。最大撓度：mmmmf5.14006001.012/1.01.010111006.098.15632.0364，滿足要求。（3）大楞計(jì)算大楞采用 1015cm落葉松方木， 由于立桿橫向間距60cm ，按兩等跨連續(xù)梁檢算，計(jì)算跨徑0.6m。小楞上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：mknq/78.152.0)25.1269.2(大楞上最大支點(diǎn)反力：knr8.106.078.15143.1小楞在大楞上布