塔吊施工方案

1、塔吊專項施工方案1一、工程概況及編制依據(jù)慈溪恒元廣場項目位于慈溪市東部商務(wù)區(qū)15#-A、15#-B,南至北三環(huán)，東至山洞橋耕地、北至規(guī)劃廣場路、西至規(guī)劃中央大街?？傆玫孛娣e約為27359.2平方米，擬建主樓19-24層辦公酒店，裙房三層商業(yè)用房，地下室二層，總建筑面積約13.6萬平方,米（地下室約4.2萬平方米），上部框剪結(jié)構(gòu)。本工程布局二臺QTZ80塔吊分別用于垂直運輸，其中1#塔吊位置4-5/R-S軸之間，2#塔吊位置14-15/R-S,樁基為。800mm鉆孔灌注樁，樁頂標高-3.600m.塔吊扶墻位置設(shè)置如下：各道附著裝置之間的間隔距離必須嚴格按照塔吊使用說明書進行設(shè)置，允許根據(jù)實際情況

2、在1M的范圍內(nèi)進行適當調(diào)整，調(diào)整到附墻框安裝在塔身標準節(jié)有橫腹桿的位置。根據(jù)工程地質(zhì)勘察報告ZK8號鉆孔、ZK10號鉆孔；QTZ80塔吊說明書、建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ9494）、寧波市建筑樁基設(shè)計與施工細則（2001甬DBJ02-12）o本方案計算采用品茗安全軟件2010版本。二、1#塔吊格構(gòu)式基礎(chǔ)設(shè)計驗算.（1#塔吊位于ZK8號鉆孔附近）1、塔吊基本參數(shù)塔吊型號：QZT80；標準節(jié)長度b：3m；塔吊自重Gt：550kN；塔吊地腳螺栓性能等級：高強10.9級；最大起重荷載Q：80kN；塔吊地腳螺栓的直徑d：30mm；塔吊起升高度H：41m；塔吊地腳螺栓數(shù)目n：12個；塔身寬度B：1.6m；2

3、、格構(gòu)柱基本參數(shù)格構(gòu)柱計算長度Io：6.0m；格構(gòu)柱綴件類型：綴板；格構(gòu)柱綴件節(jié)間長度負：0.5m；格構(gòu)柱分肢材料類型：1125x10；格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件節(jié)間長度位：2m；格構(gòu)柱鋼板綴件參數(shù)：寬100mm,厚10mm；格構(gòu)柱截面寬度易：0.5m；格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件材料類型：LlOOxlO；3、基礎(chǔ)參數(shù)樁中心距a：2.7m；樁直徑d：0.8m；樁入土深度1：28m；樁型與工藝：泥漿護壁鉆（沖）孔灌注樁；樁混凝土等級：C35；樁鋼筋型號：HRB335；樁鋼筋直徑：20mm；承臺寬度Be： 4m；承臺厚度h： 1.2m；承臺混凝土等級為：C35；承臺鋼筋等級：HRB335；承臺鋼筋直徑：20；承臺保護層厚度

4、：50mm；承臺箍筋間距：250mm；4、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：A類近?；蚝秴^(qū)；風荷載高度變化系數(shù)：0.5；主弦桿材料：角鋼/方鋼;主弦桿寬度c： 250nun；工作狀態(tài):所處城市：浙江慈溪市,基本風壓 <*)d： 0. 45 kN/m2,額定起重力矩Me： 800kNm；基礎(chǔ)所受水平力P： 35kN；塔吊傾覆力矩M：1160.31kNm；工作狀態(tài)下荷載計算一) 、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算承臺自重：Gc=25XBeXBeXh=25X4.00X4.00X1.20=480.OOkN；作用在基礎(chǔ)上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.

5、OOkN；2、塔吊風荷載計算地處浙江慈溪市，基本風壓3。=0.45kN/m2；擋風系數(shù)計算：=(3B+2b+(4B2+b2),/2c/Bb)擋風系數(shù)中=0.79；體型系數(shù)卩，=1.90；查表得：荷載高度變化系數(shù)卩產(chǎn)0.50；高度z處的風振系數(shù)?。?,=1.0；所以風荷載設(shè)計值為：3=0.7XpzXusXpzXo=0.7X1.00X1.90X0.50X0.45=0.30kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mo=wXOXBXHXHXO.5=0.30X0.79X1.60X41.00X41.00X0.5=318.31kNm；總的最大彎矩值：4X(MHL+PXh)=1.4X(80

6、0.00+318.31+35.00X1.20)=1160.31kN-m；4、塔吊水平力計算水平力：畳XBXHX中+P=0.45X1.60X41.00X0.79+35.00=58.35kN5、每根格構(gòu)柱的受力計算作用于承臺頂面的作用力：Fk=1110.00kN；Mg=1160.31kNm；Vk=58.35kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應(yīng)按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。(1)、樁頂豎向力的計算際二(F+G)/n±Myyi/Sy/；式中：n一單樁個數(shù)，n=4；F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值；G一樁基承臺的自重標準值；M,，承臺底面的彎矩標準值；y.i一單樁相對承臺中心

7、軸的Y方向距離；Nik一單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：NFk/4+(MxXaX20,5)/(2X(aX2_0B)2)=1110.00/4+(1160.31X2.70X2O5)/(2X(2.70X2m)2)=581.38kN；最小壓力：Nk.in=Fk/4-(MfaaxXaX2-05)/(2X(aX2-0*5)2)=1110.00/4-(1160.31X2.70X2°5)/(2X(2.70X2O5)2)=-26.38kN；需要驗算樁基礎(chǔ)抗拔力。(2)、樁頂剪力的計算Vo=l.2V/4=1.2X58.35/4=17.50kN；二) 、塔吊與承臺連接的螺栓驗

8、算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：N/=nvndzf?/4=lX3.14X30.002X310/4=219.13kN；Nv=l.2VJn=l.2X58.35/12=5.83kN<219.13kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算n.XNt=FU其中：m塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，n,=n/4；N,一每一顆螺栓所受的力；N,b=nd?ft74=3.14X26.722X500/4=280.29kN；Nt=l.2Ntoi/ni=l.2X26.38/3.00=10.55kN<280.29kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及扯力時的驗算(Nv/N/T+N/N，)&quo

9、t;W1其中：隊、N-一個普通螺栓所承受的剪力和拉力；隊七N,N?個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設(shè)計值；(Nv/Nvh)2+(N</N,h)2)05=(5.83/219.13)2+(10.55/280.29)2)O5=0.05；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三) 、承臺驗算1、承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.1條。M.=ENiyiM.=SNiXi其中Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值；Xi.yi一單樁相對承臺中心軸的XY方向距離，取(a-B)/2=(2.70-1.60)/2=0.55m；N“一單樁樁頂豎向力設(shè)計值；經(jīng)過計

10、算得到彎矩設(shè)計值：Mx=My=2X0.55X461.38X1.2=609.02kNm。2、螺栓粘結(jié)力錨固強度計算錨固深度計算公式：h>N/ndfh其中N一錨固力，即作用于螺栓的軸向拉力，N=10.55kN；d一樓板螺栓的直徑，d=30mm；両一樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，fJ=1.57N/mm2；h樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h'10.55X107(3.14X30.00X1.57)=71.30mm；構(gòu)造要求：hN660.00mm；螺栓在混凝土承臺中的錨固深度要大于660.OOmrno3、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7

11、.2條受彎構(gòu)件承載力計算。as=M/(a,fcbho2)匕=1-(1-2as)1/2Y,=IT/2As=M/(Yshofr)式中：aL系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，aI取為l.o,當混凝土強度等級為C80時，L取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00；匚一混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得16.70N/mm2；h。一承臺的計算高度ho=1200.00-50.00=1150.00mm；fy一鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2；經(jīng)過計算得：a*=609.02X107(1.000X16.700X4.000X103X(1150.000)2)=0.007；4=1-(1-2X0.007)姦=0.007

12、；Ys=1-0.007/2=0.997；Asx=A=609.02X107(0.997X1150.000X300)=1771.389mm2；因為最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為：1200X4000X0.15%=7200mm2；建議配筋值：HRB335鋼筋，20幽170。承臺底面單向根數(shù)23根。實際配筋值7226.6mm'。4、承臺斜截面抗勢切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.10條。樁對矩形承臺的最大勇切力為V=697.65kN。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：VW"aftboho其中，b°承臺計算截面處的計

13、算寬度，b<F4000.00mm；人一計算截面的剪跨比，X=a/ho,此處，a=(2700.00-1600.00)/2=550.00mm,當X<0.25時，取人=0.25；當A>3時，取X=3,得人=0.48；"受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當hoV8OOmm時，取ho=8OOmm,h«>2000mm時，取ho=2000mm,其間按內(nèi)插法取值，"=(800/1150)“如).913；a承臺剪切系數(shù)，a=1.75/(0.478+1)=1.184；丄一承臺計算截面處的計算高度，h戶1200.00-50.00=1150.00mm；697.65kN

14、W0.91X1.184X1.57X4000X1150/1000=7808.05kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！四) 、單肢格構(gòu)柱截面驗算1、格構(gòu)柱力學參數(shù)L125xl0A=24.37cm2i=3.85cmI=361.67cm1Zo=3.45cm每個格構(gòu)柱由4根角鋼L125xl0組成，格構(gòu)柱力學參數(shù)如下：Li=I+AX(bi/2zo)2X4=361.67+24.37X(50.00/2-3.45)2X4=46716.64cm'；AnI=AX4=24.37X4=97.48cm2；WLi/(bi/2-zo)=46716.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm3

15、;ixttxi/Am)0-=(46716.64/97.48)°=21.89cm；2、格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度Nm/知二697.65X107(97.48XIO2)=71.57N/mm2<f=300N/nim2；格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度滿足要求。3、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算Loxi=lo=：4.30m；Xxl=u,X107ixl=4.30X10721.89=19.64；單肢綴板節(jié)間長度：a,=0.50m；X1=L1/iv=50.00/2.48=20.16；MlQx件打)。(i9.642+20.162)05=28.15；查表：中廣0.94；N蜒/(中、A)=697.65X107(0.94X97.

16、48X102)=75.94N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算X1M=X0il=28.15<X=150滿足；單肢計算長度：bi=ai=50.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：i.=3.85cm；單肢長細比：Xi=l°i/i】=50/3.85=12.99<0.7Xnax=0.7X28.15=19.7；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩(wěn)定滿足要求。五) 、整體格構(gòu)柱基礎(chǔ)驗算1、格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學參數(shù)：Ixi=46716.64cm1An)=97.48cm2W,=2167.83cm3Li=21.89cm格構(gòu)柱基礎(chǔ)是由四個單肢的格構(gòu)

17、柱組成的，整個基礎(chǔ)的力學參數(shù)：Ix2=Li+AniX(b2X102/2-biX1072)2X4=46716.64+97.48X(2.70X1072-0.50X1072)2X4=4904898.54cm'；An2=AniX4=97.48X4=389.92cm2;W2=I.2/(b2/2-bi/2)=4904898.54/(2.70X1072-0.50X1072)=44589.99cm：，；ix2=(Ix2/An2)0,5=(4904898.54/389.92)05=112.16cm；2、格構(gòu)柱基礎(chǔ)平面內(nèi)整體強度1.2N/An+1.4Mx/(YxXW)=1332.00X103/(389.9

18、2X102)+1624.43X107(1.OX44589.99X103)=70.59N/mm2<f=300N/mm2格構(gòu)式基礎(chǔ)平面內(nèi)穩(wěn)定滿足要求。3、格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性驗算Lox2=1o=4.30m；入成2/i4.30X107112.16=3.83；An2=389.92cm2；Ad,2=2X19.26=38.52cm2；X0x2=(XxU+IOXA/AdS。5=(3.832+40X389.92/38.52)°*=20.48；查表：<l)x=O.97；NeX=”2EAn2/1.1入0<22Nex=171756.88N；1.2N/(d)xA)+1.4m/(恥(1-1.

19、263/20)Wf1.2N/(如A)+l.46JV(W“(1-1.24>xN/Nex)=29.68N/mm2f=300N/mm2；格構(gòu)式基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算X鄭=Xox2=2O.48<X=150滿足；單肢計算長度：1低二a2=200.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：ixL21.89cm；單肢長細比：X1=l02/ixi=200/21.89=9.14<0.7XMX=0.7X20.48=14.34因截面無削弱，不必驗算截面強度。剛度滿足要求。六) 、樁豎向極限承載力驗算單樁豎向承載力標準值按下面的公式計算：Quk=Q/Qpk=uEqmkL+qpkApu樁身的周長，u=2.

20、513m；Ap樁端面積,AP=0.503m2；各土層厚度及阻力標準值如下表：序號土厚度(m)土側(cè)阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)土名稱18.9016.000.00粉土234.1010.00375.00淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土因為樁的入土深度為28.00m,所以樁端是在第2層土層。單樁豎向承載力驗算：Quk=2.513X333.4+375X0.503=1026.421kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=1026.421/2=513.21IkN；Nk=581.375kNWl.2R=1.2X513.211=615.853kN；樁基豎向承載力滿足要求！七)、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整

21、體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tuk=SXiqsikUili=628.444kN；其中：Ek一樁基抗拔極限承載力標準值；山一破壞表面周長，取u=nd=2.51m；Sk一樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)咀力標準值；X一抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70,粘性土、粉土取0.700.80,樁長1與樁徑d之比小于20時，入取小值；L第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：T站(U.S臨丄)/4=875.175kN;山一樁群外圍周長，ui=4X(2.7+0.8)=14m；經(jīng)過計算得到：TUk=£XiqsikUili=628.44kN；樁基抗拔承載力公式：NWT歐/2+

22、G®NkWU/2+Gp其中Nk-樁基上拔力設(shè)計值，Nk=26.38kN；Gro-群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，GgP=1715.OOkN；Gp-基樁自重設(shè)計值，GP=351.86kN；TQ2+G虻875.175/2+1715=2152.588kN>26.375kN；n/2+G廣628.444/2+351.858二666.08kN>26.375kN；樁抗拔滿足要求。八)、樁配筋計算1、樁構(gòu)造配筋計算按照構(gòu)造要求配筋。As=nd2/4X0.65%=3.14X80074X0.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求，只需構(gòu)

23、造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。NWfyl式中：N軸向拉力設(shè)計值，N=26375.21N；fy鋼筋強度抗壓強度設(shè)計值，fy=300N/mm2；As縱向普通鋼筋的全部截面積。A,=N/f,=26375.21/300=87.92mm2建議配筋值：HRB335鋼筋，1120O實際配筋值3456.2mnf'。依據(jù)建筑樁基設(shè)計規(guī)范(JGJ94-2008),箍筋采用螺旋式，直徑不應(yīng)小于6mm,間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應(yīng)

24、加密；間距不應(yīng)大于lOOnun；當樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應(yīng)加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010的有關(guān)規(guī)定；當鋼筋籠長度超過4m時，應(yīng)每隔2m設(shè)一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。三、2#塔吊格構(gòu)式基礎(chǔ)設(shè)計驗算.(2#塔吊位于19號鉆孔附近)1、塔吊基本參數(shù)標準節(jié)長度b： 3m；塔吊地腳螺栓性能等級：高強10. 9級;塔吊地腳螺栓的直徑d： 30mm；塔吊型號：QZT80(5214)；塔吊自重Gt：550kN；最大起重荷載Q：80kN；塔吊起升高度H：41m；塔身寬度B：1.6m；2、格構(gòu)柱基本參數(shù)格構(gòu)柱計算長度1。：6.Om；格構(gòu)柱綴件

25、節(jié)間長度旬：0.5m；格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件節(jié)間長度&：2m；格構(gòu)柱截面寬度瓦：0.5m；3、基礎(chǔ)參數(shù)樁中心距a：2.7m；樁入土深度1：28m；樁混凝土等級：C35；樁鋼筋直徑：20mm；承臺寬度Be：4m；承臺混凝土等級為：C35；承臺鋼筋直徑：20；承臺箍筋間距：250mm；4、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：A類近?；蚝秴^(qū);主弦桿材料：角鋼/方鋼；工作狀態(tài)：所處城市：浙江慈溪市，額定起重力矩Me：800kN-m；塔吊傾覆力矩M：1160.31kNm；工作狀態(tài)下荷載計算-）、塔吊受力計算塔吊地腳螺栓數(shù)目n：12個;格構(gòu)柱綴件類型：綴板；格構(gòu)柱分肢材料類型：L125X10；格構(gòu)柱鋼板綴件參

26、數(shù)：寬lOOmm,厚10mm；格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件材料類型：LlOOxlO；樁直徑d：0.8m；樁型與工藝：泥漿護壁鉆（沖）孔灌注樁;樁鋼筋型號：HRB335；承臺厚度h：1.2m；承臺鋼筋等級：HRB335；承臺保護層厚度：50mm；風荷載高度變化系數(shù)：0.5；主弦桿寬度c：250mm；基本風壓3°：0.45kN/m塔吊豎向力計算承臺自重：&=25XBeXBeXh=25X4. 00X4. 00X1.20=480. OOkN；作用在基礎(chǔ)上的垂直力：R=Gt+Gc+Q=550. 00+480. 00+80. 00=1110. OOkN；塔吊風荷載計算,基礎(chǔ)所受水平力P：35kN；地處

27、浙江慈溪市，基本風壓3。=0.45kN/m2；擋風系數(shù)計算：4>=(3B+2b+(4B2+b2),/2c/Bb)擋風系數(shù)中=0.79；體型系數(shù)h8=1.90；查表得：荷載高度變化系數(shù)卩廠0.50；高度z處的風振系數(shù)?。築z=L0;所以風荷載設(shè)計值為：3=0.7X8zXUsxpzXwo=0.7Xl.00X1.90X0.50X0.45=0.30kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：NL=wX中XBXHXHX0.5=0.30X0.79X1.60X41.00X41.00X0.5=318.31kNm；總的最大彎矩值：Mw=l.4X(MHL+PXh)=1.4X(800.00+3

28、18.31+35.00X1.20)=1160.31kN-m；4、塔吊水平力計算水平力：3XBXHX中+P=0.45X1.60X41.00X0.79+35.00=58.35kN5、每根格構(gòu)柱的受力計算作用于承臺頂面的作用力：Fk=1110.OOkN；M如1160.31kNm；Vl58.35kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應(yīng)按照傾覆力矩血ax最不利方向進行驗算。(1) 、樁頂豎向力的計算Ni(F+G)/n土Myyi/£y.R式中：n一單樁個數(shù)，n=4；F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值；G一樁基承臺的自重標準值；1一承臺底面的彎矩標準值；y.i-單樁相對承臺中心軸的Y方向距離；N

29、ik一單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：NFk/4+(Mta-xXaX2'°5)/(2X(aX205)2)=1110.00/4+(1160.31X2.70X2O5)/(2X(2.70X2°5)2)=581.38kN；最小壓力：Ntain=Fi(/4-(MxXaX2'0,5)/(2X(aX205)2)=1110.00/4-(1160.31X2.70X2'°-5)/(2X(2.70X2"°5)2)=-26.38kN；需要驗算樁基礎(chǔ)抗拔力。(2) 、樁頂剪力的計算V0=l.2V/4=1.2X58.3

30、5/4=17.50kN；二) 、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nvb=nvnd2fv74=lX3.14X30.002X310/4=219.13kN；Ny=l.2Vh/n=l.2X58.35/12=5.83kN<219.13kN；螺栓抗翦強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算mXNt=IU其中：川一塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，ni=n/4；Nt每一顆螺栓所受的力；N,b=nd?ftb/4=3.14X26.722X500/4=280.29kN；Nt=l.2NkDiD/n1=l.2X26.38/3.00=10.55kN<280.29kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同

31、時受到勢力以及拉力時的驗算(Nv/Nvh)2+(NI/N,h)2),/2W1其中：皿、N<個普通螺栓所承受的剪力和拉力；NvNtNcb個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設(shè)計值；(Nv/Nvb)2+(N(/N.b)2)°=(5.83/219.13)2+(10.55/280.29)2)O5=0.05；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三) 、承臺驗算1、承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.1條。M,=ENiyiM,=ZN1X1其中Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值；Xi,yi一單樁相對承臺中心軸的XY方向距離，取(a-B)/2

32、=(2.70-1.60)/2=0.55m；N”一單樁樁頂豎向力設(shè)計值；經(jīng)過計算得到奪矩設(shè)計值：Mt=My=2X0.55X461.38X1.2=609.02kNm。2、螺栓粘結(jié)力錨固強度計算錨固深度計算公式：h>N/ndfh其中N一錨固力，即作用于螺栓的軸向拉力，N=10.55kN；d一樓板螺栓的直徑，d=30min；國一樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，fb=1.57N/mm2；h樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到hN10.55X107(3.14X30.00X1.57)=71.30mm；構(gòu)造要求：hN660.00mm；螺栓在混凝土承臺中的錨固深度要大于660.OOmmo3、承臺

33、截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。L=M/(aifcbho2)K,=1-(1-2as)1/2Y8=I/2A,=M/(Yshofy)式中：aL系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，aI取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，L取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00：<一混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得16.70N/mm2；h<>承臺的計算高度ho=1200.00-50.00=1150.00mm；fy一鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2；經(jīng)過計算得：a=609.02X107(1.000X16.700X4.OOOXIOX(

34、1150.000)2)=0.007；4=1-(1-2X0.007)°0.007；Y.=1-0.007/2=0.997；Ass=%=609.02X107(0.997X1150.000X300)=1771.389mm2；因為最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為：1200X4000X0.15%=7200mm2；建議配筋值：HRB335鋼筋，20170o承臺底面單向根數(shù)23根。實際配筋值7226.6mm，4、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.10條。樁對矩形承臺的最大剪切力為V=697.65kNo我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下

35、面公式：VWBhsaftboho其中，bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=4OOO.00mm；入一計算截面的剪跨比,X=a/ho,此處，a=(2700.00-1600.00)/2=550.00mm,當X<0.25時，取入=0.25；當人>3時，取人二3,得人=0.48；"受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當ho<8OOmm0t,取h800mm,ho>2000mm時，取ho=2OOOmm,其間按內(nèi)插法取值，0hi=(800/1150)1=0.913；承臺剪切系數(shù)，a=1.75/(0.478+1)=1.184；h°承臺計算截面處的計算高度，ho=1200.0

36、0-50.00=1150.00mm；697.65kNW0.91X1.184X1.57X4000X1150/1000=7808.05kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！四) 、單肢格構(gòu)柱截面驗算1、格構(gòu)柱力學參數(shù)L125X10A=24.37cm2i=3.85cmI=361.67cm'zo=3.45cm每個格構(gòu)柱由4根角鋼L125xl0組成，格構(gòu)柱力學參數(shù)如下：L>=I+AX(bi/2-Zo)2X4=361.67+24.37X(50.00/2-3.45)2X4=46716.64cm4；Am=AX4=24.37X4=97.48cm2;Wi=Li/(bi/2-z。)=467

37、16.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm3；ixi=(Li/Ani)05=(46716.64/97.48)”=21.89cm；2、格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度N/AnL697.65X107(97.48X102)=71.57N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度滿足要求。3、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算Loxi=Li=4.30m；Xxi=UiX102/ixi=4.30X10721.89=19.64；單肢綴板節(jié)間長度：aFO.50m；Xi=Li/iv=50.00/2.48=20.16；XOxi=(X+X,2)0(19.642+20.162)05=28.15；查表：Ox=0

38、.94；瞄/(O,A)=697.65XIO3/(0.94X97.48X102)=75.94N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算X=X0xl=28.15<X=150滿足；單肢計算長度：1護a戶50.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：ii=3.85cm；單肢長細比：X1=1心=50/3.85=12.99<0,7XBax=0.7X28.15=19.7；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩(wěn)定滿足要求。五) 、整體格構(gòu)柱基礎(chǔ)驗算1、格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學參數(shù)：LF46716.64cm'Anl=97.48cm2Wi=2167.83cm3ixi

39、=21.89cm格構(gòu)柱基礎(chǔ)是由四個單肢的格構(gòu)柱組成的，整個基礎(chǔ)的力學參數(shù)：ItL.+AmX(b2X1072-b>X1072)2X4=46716.64+97.48X(2.70X1072-0.50X102/2)2X4=4904898.54cm1；An2=AnlX4=97.48X4=389.92cm2；W2=L2/(b2/2-b./2)=4904898.54/(2.70X102/2-0.50X1072)=44589.99cm3；yg/歸)性(4904898.54/389.92嚴=112.16cm；2、格構(gòu)柱基礎(chǔ)平面內(nèi)整體強度1. 2N/A,、+1.4札/(YxXW)=1332.00X103/(

40、389.92XIO2)+1624.43X107(1.0X44589.99X10=70.59N/nun2<f=300N/mm2格構(gòu)式基礎(chǔ)平面內(nèi)穩(wěn)定滿足要求。3、格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性驗算Lox2=lo=4-30m；Xx2=U2/i.K2=4.30X107112.16=3.83；An2=389.92cm2；Ady2=2X19.26=38.52cm2；x0x2=(xx22+40XAll2/Ad>2)5=(3.83+40X389.92/38.52)°=20.48；查表：如二0.97；Nex'=兀認/l.1Xo«22Nex=171756.88N；1.2N/(如A)+

41、1.4BcM/(Wh(l-1.2(l)xN/NEx)Wf1. 2N/(如A)+l.4B«Mx/(Wix(l-l.24»xN/Nex)=29.68N/mm2f=300N/mm2；格構(gòu)式基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算Xdm=Xdx2=20.48<X=150滿足；單肢計算長度：1睥=a2=200.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：i妒21.89cm；單肢長細比：Xi=lo2/ixi=2OO/21.89=9.14<0.7入腳二0.7X20.48=14.34因截面無削弱，不必驗算截面強度。剛度滿足要求。六) 、樁豎向極限承載力驗算單樁豎向承載力標準值按下面的公式計算：Quk=

42、Q.k+Qpk-u52qsikli+qpkApu樁身的周長，u=2.513m；AP樁端面積,AP=0.503m2；各土層厚度及阻力標準值如下表：序號土厚度(m)土側(cè)阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)土名稱18.7016.000.00粉土20.6011.000.00粉質(zhì)粘土夾粉層332.9010.00375.00淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土因為樁的入土深度為28.00m,所以樁端是在第3層土層。單樁豎向承載力驗算：Quk=2.513X332.8+375X0.503=1024.913kN；單樁豎向承載力特征值：R=R.fQuk/2=1024.913/2=512.457kN；Nk=581.375kNWl

43、.2R=1.2X512.457=614.948kN；樁基豎向承載力滿足要求！七) 、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tuk=SXiqsikUili=627.313kN；其中：孩一樁基抗拔極限承載力標準值；山一破壞表面周長，取u=nd=2.51m；q擊一樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標準值；X一抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70,粘性土、粉土取0.700.80,樁長1與樁徑d之比小于20時，人取小值；L第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：T站(U.S入emlD/4=873.6kN；山一樁群外圍周長，ui=4X(2.7+0.8)=14m

44、；經(jīng)過計算得到：TUk=SX1qsikuil1=627.31kN；樁基抗拔承載力公式：MWTS+GaNkWU/2+Gp其中M-樁基上拔力設(shè)計值，Nk=26.38kN；Gro-群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，GgP=1715.OOkN；GP-基樁自重設(shè)計值，GP=351.86kN；TKk/2+GKP=873.6/2+1715=2151.8kN>26.375kN；TQ2+G廣627.313/2+351.858=665.515kN>26.375kN；樁抗拔滿足要求。八) 、樁配筋計算1、樁構(gòu)造配筋計算按照構(gòu)造要求配筋。As=nd2/4X0.65%=3.14X80074X0

45、.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求，只需構(gòu)造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。NWfvAs式中：N軸向拉力設(shè)計值，N=26375.2IN；fy鋼筋強度抗壓強度設(shè)計值，fy=300N/mm2；As縱向普通鋼筋的全部截面積。A,=N/f廣26375.21/300=87.92mm2建議配筋值：HRB335鋼筋，1120O實際配筋值3456.2mm'。依據(jù)建筑樁基設(shè)計規(guī)范（JGJ94-2008）,箍筋采用螺旋式，直徑不應(yīng)小于6mm,間距宜為200300頗；受水平荷載較大的樁基、

46、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應(yīng)加密；冋距不應(yīng)大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應(yīng)加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010的有關(guān)規(guī)定；當鋼筋籠長度超過4m時，應(yīng)每隔2m設(shè)一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。四、塔吊使用注意事項1. 塔吊理應(yīng)回填土結(jié)束后，從上部承臺算起.2. 先挖土至塔吊承臺底板處，進行底板處承臺砕施工，當.玲強度達到70%以上方可使用.五、塔吊的安裝步驟（一）組裝1、按技術(shù)要求設(shè)置承臺和預(yù)埋地腳螺栓。2、塔身自下而上的組成為底架基礎(chǔ)節(jié)。3、將已經(jīng)組裝底架吊在球承臺上

47、，使底架保持水平，擰緊地腳螺栓。4、把基礎(chǔ)節(jié)吊裝在底架上固定好，注意基礎(chǔ)節(jié)上有踏步的一面塔身要與建筑物垂直.5、將高度為3m的一節(jié)標準（主弦桿內(nèi)襯圓鋼）慢慢吊裝在基礎(chǔ)節(jié)上。安裝時，注意標準節(jié)上的踏步和梯子要和基礎(chǔ)上的相對應(yīng)，標準節(jié)之間的連接釆用12個特制的M30高強度螺栓，必須按規(guī)定達到4800N-M的預(yù)緊力矩。6、在地面上將爬升架拼裝成整體，并裝好液壓系統(tǒng)，然后將爬升架吊起，套在標準節(jié)和基礎(chǔ)節(jié)外面，并使套架上的爬升擱在基礎(chǔ)節(jié)的最后一節(jié)踏步（套架上有油缸的一面對準塔身上有踏步的一面套入）。7、在地面上先將上下支座以及回轉(zhuǎn)機構(gòu)，回轉(zhuǎn)支座，平臺等裝為一體，然后將這個套部件吊起安裝在塔身節(jié)上。用4個

48、銷子和4個M45的高強度螺栓將下支座分別與爬升架和塔身節(jié)相連（引用梁要與建筑平行）。8、在塔頂上連好一切平衡連桿，然后吊起塔頂用4個銷子固定在上支座上，塔頂傾斜的一面與吊壁處同一側(cè)。9、在平地上拼裝好平衡臂，并將卷揚機構(gòu)、配電箱、電阻箱等在平衡臂上，接好各部分所需的電線，然后，將平衡臂吊起來與上支座用銷軸固接完后，再抬起平衡臂成一角度至平衡拉桿的安裝位置，安裝好平衡臂拉桿，再將吊車卸載。10、吊起重2.3t的尾衡配重的一塊，放在從平衡臂尾端的平衡臺上。11、在地面上，先將司機室的電氣設(shè)備檢查好以后，將司機室吊起至上支座的上面，然后，用銷軸司機室與上支座連接好。12、起重機臂與起里臂拉桿：組合吊

49、臂長度，用相對應(yīng)銷軸把它們裝配在一起。安上小車和吊籃，并把小車和吊籃固定在吊臂根部，把吊臂擱置在Im高左右的支架上，使小車和吊籃離開地面，裝上小車牽引機構(gòu)。所有銷軸都要裝上開口銷，并將開口銷打開。組合吊臂拉桿長度，用銷軸把它們連接起來，固定在吊臂上弦桿的相對應(yīng)支架。檢查吊臂上的電路是否完善，并穿繞小車牽引鋼絲繩。用汽車起重機將吊臂吊成平衡提升，提升中必須保持吊臂處于水平位置，使用吊臂能夠順利地安裝到上支座的吊臂絞點上。在吊臂與上支座連接完畢后，繼續(xù)提升吊臂，使吊臂頭部稍微抬起，并將起升機構(gòu)鋼絲繩繞過踏頂?shù)陌惭b滑輪，按要求連接好，然后開動卷揚機拉起拉桿，使銷軸使其連接到塔頂上拉桿上。松弛起升機構(gòu)

50、鋼絲繩，把吊臂緩慢放下，使拉桿處于拉緊狀態(tài)，然后，松弛起升鋼絲繩。13、穿繞起升鋼絲繩，將起升鋼絲繩入卷筒引起，經(jīng)塔頂導向滑輪后，繞過在臂架根部的起重量限制器滑輪，再引向小車滑輪與吊溝滑輪穿繞。最后，將繩端固定在臂頭上，把小車開至最根部，轉(zhuǎn)動小車上帶有棘輪的小儲繩卷筒把牽引繩盡力張緊。（二）塔身標準節(jié)的安裝1、將起重臂旋轉(zhuǎn)至引入塔身標準節(jié)的方向（起重臂位于爬升架上外伸，框架的正上方）。如果準備加上幾個標準節(jié)，則把要加的標準節(jié)一個個吊起依次排列在起重臂正下方。2、放松電纜上部略大于總的爬、升高度，將爬升架和下支座間用4個銷子穿起聯(lián)結(jié)好。3、在地面上先用引進小車將標準節(jié)鉤住，然后吊起標準節(jié)，調(diào)整小

51、車的位置使得塔吊的上部重心落在頂升油缸梁的位置上。4、拆除塔身和下支柱之間的四個高強度螺栓。5、將頂升橫梁掛在塔身的踏步上，開動液壓系統(tǒng)使活塞桿全部伸出后，銷死活塞桿，使套加上的爬升擱在塔身的踏步上，接著油缸全部縮回，重新使頂升橫梁掛在塔身踏步上，再次全部伸出油缸，此時塔身上方引至塔身的正上方，對準標準節(jié)的螺栓將上下塔身標準節(jié)連接牢靠（擰緊螺栓予緊力570KN,予緊力矩4800N.M）,退出引進小車，用吊鉤吊下引進小車，鉤住一個要加的標準節(jié)，吊起標準節(jié)。6、按上述方法，加入第二節(jié)后，將下支座與塔身之間的四個連接螺栓擰緊。7、安裝好底架的四個斜撐桿，至此，塔機才算安裝完畢。六、塔機的操作維護1、

52、機操人員必須持證上崗，熟悉機械的保養(yǎng)和安全操作規(guī)程，無關(guān)人員未經(jīng)許可不得攀登塔機。2、塔機的正常工作氣溫為-20至+40度，風速低于13m/s。3、塔機每次轉(zhuǎn)場安裝使用都必須進行空載、靜載實驗、動載實驗；靜載實驗吊重為額定荷載的125%,動載實驗吊重為額定載荷110%。4、夜間工作時，除塔機本身自有的照明外，施工現(xiàn)場應(yīng)有充足的照明設(shè)備。5、塔吊的操作必須落實三定制，司機的操作規(guī)程嚴格執(zhí)行。處理電氣故障時，須有維修人員以上。6、多臺塔機在現(xiàn)場同時工作時，應(yīng)釆用各不同一高度的方法進行，同時司機應(yīng)高度集中注意，避免塔機相互碰撞，注意塔機周圍的建筑物。7、塔機理應(yīng)經(jīng)常檢查、維護、保養(yǎng)，傳動部件應(yīng)有充足

53、的潤滑劑，對易損件應(yīng)經(jīng)常檢查、維修或更換，對連接螺栓，特別是經(jīng)常振動的零件，應(yīng)檢查是否松動，如有松動則必須及時擰緊。8、檢查和調(diào)整制動瓦和制動輪的間隙，保證制動靈敏可靠，其間隙在0.5-1mm之間，磨擦面上不應(yīng)有油污等污物。9、鋼絲繩的維護和保養(yǎng)應(yīng)嚴格按GB5144-85規(guī)定執(zhí)行，發(fā)現(xiàn)有超過有關(guān)規(guī)定，必須立即換新。10、塔機的各結(jié)構(gòu)、焊縫及有關(guān)購件是否損壞、變形、松動、銹蝕、裂縫，如有問題應(yīng)及時修復。11、各電器線路也應(yīng)定時檢查，是否有老化、故障、損壞等情況，應(yīng)及時修復和保養(yǎng)。七、塔機沉降、垂直度測定及偏差校正1、塔機基礎(chǔ)沉降觀測應(yīng)定期進行，一般為半月一次，垂直度的測定當塔機在獨立高度以內(nèi)時應(yīng)

54、半月一次，當安裝在附墻后應(yīng)每月觀測一次（安裝附墻時就要觀測垂直狀況，以便于附墻的調(diào)節(jié)）。2、當塔機出現(xiàn)沉降不勻，垂直度偏差超過塔高的1/1000時，應(yīng)對塔機進行偏差校正，在附墻未設(shè)之前，在最低與塔機基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程中用高噸位千斤頂頂起塔身，為保證安全，塔身用大纜繩四面纜緊，且不能將基腳螺栓拆下來，只能松動螺栓上的螺母，具體長度根據(jù)加墊鋼片的厚度確定，當有多道附墻架設(shè)后，塔機的垂直校正，在保證安全的前提下，可通過附墻拉桿的長度來實現(xiàn)。八、塔機的拆卸塔機的拆卸方法與安裝方法基本相同，僅僅工作程序與安裝時，相反，即后裝的先拆，先裝的后拆，具體步驟如下：1、調(diào)整爬升架導輪與塔身立柱的間隙為3-5mm為宜，吊一節(jié)標準節(jié)移動小車位置至大約離塔機中心10m處，使塔吊的重心落在頂升油缸上的絞點位置，然后卸下支座與塔身連接的8個高強度螺栓。2、將活塞桿全部伸出，當頂升橫梁掛在塔身的下一級踏步上，卸下塔身與塔身的連接螺栓，稍升活塞桿，使上、下支座與塔身脫離，推出標準節(jié)至引進橫梁外端，接著縮回全部活塞桿，使爬爪擱在塔身的踏步上，然后再伸出全部活塞桿，重新將頂升橫梁掛在塔身的上一級踏步上，縮回全部活塞桿，使上、下支座與塔身連接，并插上螺栓。3、以上為一次塔身下降過程，連續(xù)降塔吊時，重復以上過程。4、拆初時，必須按先降