廈門蓓生高大模板施工方案

1、先進(jìn)電氣元件生產(chǎn)基地1#廠房、2#廠房、門衛(wèi)室及地下一層高大模板施工方案編制 審核 審批 福建森宏建設(shè)工程有限公司2013年9月29日目 錄一、適用范圍- 2 -二、編制依據(jù)- 2 -三、工程概況和高大模板概述- 3 -四、技術(shù)措施方案- 4 -五、高大模板安全及文明施工管理- 10 -六、高大模板監(jiān)測- 15 -七、安全應(yīng)急救援預(yù)案- 16 -八、計算書- 20 -高大模板施工方案一、適用范圍本方案適用于指導(dǎo)先進(jìn)電氣元件生產(chǎn)基地1#廠房、2#廠房、門衛(wèi)室工程1#廠房首層8米的高大模板施工。二、編制依據(jù)1、建設(shè)單位提供的本工程施工圖紙；2、建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-2010

2、）；3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2011）；4、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）；5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）；6、建設(shè)部、省市頒發(fā)的關(guān)于高大模板的相關(guān)文件規(guī)定；7、廈門市建設(shè)工程質(zhì)量安全監(jiān)督站關(guān)于強(qiáng)化建設(shè)工程施工安全和實體質(zhì)量監(jiān)督的若干措施；8、質(zhì)量、環(huán)境和職業(yè)健康安全管理手冊；9、建設(shè)工程文明施工與安全防護(hù)圖集；10、建筑施工手冊（第四版）；11、建筑施工計算手冊。三、工程概況和高大模板概述3.1工程總體概況3.1.1、地理位置本工程位于廈門市翔安工業(yè)園區(qū)市頭二期，由蓓生（廈門）電氣有限公司興建開發(fā)。3.1.、

3、建筑、結(jié)構(gòu)概況本標(biāo)段由2棟多層框架結(jié)構(gòu)廠房及1棟門衛(wèi)室組成，總建筑面積11362.07。其中1號廠房為地上三層，室內(nèi)外高差為150mm，建筑物高度20.15m；2號廠房為地上五層，室內(nèi)外高差為300mm，建筑物高度22.6m；門衛(wèi)室為地上一層，室內(nèi)外高差為150mm，建筑物高度3,45m。本工程1號廠房、2號廠房±0.00相當(dāng)于絕對標(biāo)高值17.5m，門衛(wèi)室±0.00相當(dāng)于絕對標(biāo)高值18.4m。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)安全等級二級；地基基礎(chǔ)設(shè)計等級丙級；抗震設(shè)防類別丙類，抗震等級三級；耐火等級二級。3.2高大模板概述本工程1#廠房首層為一區(qū)域面積約2466.73，距離

4、支撐點高度8米(支撐點為一層樓板面)的梁板區(qū)域。建設(shè)部下發(fā)的相關(guān)文件規(guī)定：水平混凝土構(gòu)件模板支撐系統(tǒng)高度超過8m，或跨度超過18m，施工總荷載大于10kN/m2，或集中線荷載大于15kN/m的模板支撐系統(tǒng)屬于高大模板，且需要進(jìn)行專家論證。本工程上述區(qū)域?qū)儆谒交炷聊０逯蜗到y(tǒng)高度為8米，故而需要編制專項方案并經(jīng)過專家論證。四、技術(shù)措施方案4.1施工準(zhǔn)備4.1.1 材料要求及準(zhǔn)備1）鋼管宜采用力學(xué)性能適中的Q235A(3號)鋼，其力學(xué)性能應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)碳素結(jié)構(gòu)鋼(GB/T 700-2006)中Q235A鋼的規(guī)定。每批鋼材進(jìn)場時，應(yīng)有材質(zhì)檢驗合格證。2）鋼管選用外徑48.3mm，壁厚3.6m

5、m的鋼管。立桿、大橫桿和斜桿的長度為6m，小橫桿長度統(tǒng)一為1.5m。3）根據(jù)可鑄鐵分類及技術(shù)條件(GB978-67)的規(guī)定，扣件采用機(jī)械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干凈。4）扣件與鋼管的貼合面必須嚴(yán)格整形，應(yīng)保證與鋼管扣緊時接觸良好，當(dāng)扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應(yīng)不小于5mm。5）扣件活動部位應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙應(yīng)小于1mm。6）鋼管及扣件表面應(yīng)進(jìn)行防銹處理。7）鋼管及扣件報廢標(biāo)準(zhǔn)：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴(yán)重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應(yīng)報廢和禁止使用。8）立桿、橫桿鋼管采用暗紅色，剪刀撐鋼管

6、采用紅白相間色，扣件刷暗紅色防銹漆。4.1.2 機(jī)具準(zhǔn)備搭、拆架子所需機(jī)具主要有架子扳手、吊線，由架子工自備。項目部應(yīng)配備如下檢查工具：名稱數(shù)量用途扭力扳手1把檢查扣件擰緊力度游標(biāo)卡尺1把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺1把檢查鋼管彎曲程度和搭設(shè)中的距離或長度水平尺1把檢查水平桿高差角尺1把檢查剪刀撐與地面的傾角4.1.3 技術(shù)準(zhǔn)備施工前應(yīng)按要求向木工作好技術(shù)交底，如人員變動后應(yīng)重新交底。交底工作由項目安全主管、安全員、木工班長分級負(fù)責(zé)。4.2 高大模板技術(shù)要求1）基礎(chǔ)：1#廠房首層的高大模板所用的鋼管腳手架以一層地板為基礎(chǔ)。具體施工方法為：獨立基礎(chǔ)與

7、基礎(chǔ)梁施工完畢且符合回填條件后，進(jìn)行回填土的分層夯實, 壓實系數(shù)不小于0.94。夯實符合要求后，進(jìn)行首層厚度為150mm的C15混凝土墊層施工。墊層混凝土強(qiáng)度達(dá)到要求后，即可開始進(jìn)行高大模板的搭設(shè)。高大模板拆除時間，除滿足二層梁板砼強(qiáng)度要求外，還須首層高大模板至三層梁板砼施工完畢后方可拆除。高大模板體系立桿支承在木墊板上，木墊板要穩(wěn)固，不晃動。場地做好排水措施，不得積水。2）縱向水平桿：縱向水平桿設(shè)置在立桿內(nèi)側(cè)，長度不宜小于三跨。接長使用對接，嚴(yán)禁使用搭接。對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm，各接

8、頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。3）橫向水平桿：橫向水平桿的設(shè)置同縱向水平桿。4）立桿：a、本工程高大模板部分最大截面梁尺寸為400 mm×870 mm，最大跨度為10m：枋木間距250，梁支撐立桿的縱向間距900，橫向間距800。為了安全起見，在梁底增設(shè)一道承重立桿，同時梁底立桿處設(shè)頂托（頂托長度不得超過200）。b、樓板：枋木間距300，立桿的縱距b=1000，立桿的橫距l(xiāng)=1000，能滿足安全施工要求；為結(jié)合工程實際開間尺寸進(jìn)行施工操作，立桿縱橫間距統(tǒng)一按立桿布置圖所示尺寸進(jìn)行調(diào)整，嚴(yán)禁超過驗算尺寸。立桿距梁邊300mm，每根立桿底部應(yīng)墊木墊塊，墊塊要穩(wěn)固，不晃動

9、。相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內(nèi)。下端第一根立桿交錯用6m桿和2m桿相互錯開。底座和頂托螺拴的伸出長度不大于300mm。5）剪刀撐：豎向剪刀撐a、在模板支撐架外側(cè)四周圍均設(shè)置豎向連續(xù)式剪刀撐，中部縱橫向每隔10m左右設(shè)置由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，剪刀撐寬度為46m；b、為了便于實際操作，剪刀撐統(tǒng)一采用6m鋼管搭設(shè)?？v向剪刀撐按附圖布設(shè)，與樓面夾角成45°60°沿高支架四周從低至頂連續(xù)布置；剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。搭接長度不應(yīng)小于1m，并且搭接處扣件不少于三個剪刀撐與立桿交接處用旋轉(zhuǎn)扣件與立桿扣牢。水平剪刀撐在豎向剪刀撐部位的頂部，掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐，支模高度大于

10、8 m時，在支架中部再加設(shè)一道水平剪刀撐；剪刀撐布置詳見附圖。6）扣件：螺栓擰緊扭力矩不應(yīng)小于40N·m，且不應(yīng)大于65N·m。主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點的相互距離不應(yīng)大于150mm。對接扣件開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm。7）模板支架立桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求：（1）每根立桿底部應(yīng)設(shè)置底座，并必須按有關(guān)規(guī)定設(shè)置縱、橫掃地桿。（2）立桿步距不得大于1.5m,并應(yīng)設(shè)置縱橫水平拉桿。（3）立桿接長必須按有關(guān)規(guī)定采用對接扣件連接。（4）支架立桿應(yīng)豎直設(shè)置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。（5）當(dāng)

11、梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應(yīng)設(shè)在梁模板中心線處，其偏心距不應(yīng)大于 25mm。8）滿堂模板支架的支撐設(shè)置按以下規(guī)定：（1）剪刀撐應(yīng)縱橫設(shè)置，其間距按6m設(shè)置。（2）滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置。（3）模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。4.3高大模板腳手架的搭設(shè)及拆除施工工藝4.3.1 高大模板腳手架搭設(shè)施工工藝高大模板腳手架搭設(shè)的工藝流程：基底檢查、放線定位鋪設(shè)預(yù)制木墊塊豎立桿排放縱向掃地桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連墻件梁板底技術(shù)處理。根據(jù)構(gòu)造要

12、求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離，并做好標(biāo)記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標(biāo)記。木墊塊應(yīng)準(zhǔn)確地放在定位線上，墊塊必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空。在搭設(shè)首層高大模板腳手架的過程中，沿四周每框架格內(nèi)設(shè)一道斜支撐，拐角處雙向增設(shè)，待該部位與腳手架與主體結(jié)構(gòu)的連墻件可靠拉結(jié)后方可拆除。4.3.2 高大模板腳手架的拆除施工工藝拆架程序應(yīng)遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。不準(zhǔn)分立面拆架或在上下兩步同時進(jìn)行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應(yīng)先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭

13、扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴(yán)禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應(yīng)大于2步，如高差大于2步，應(yīng)增設(shè)連墻件加固。應(yīng)保證拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，連墻桿被拆除前，應(yīng)加設(shè)臨時支撐防止變形、失穩(wěn)。五、高大模板安全及文明施工管理5.1高大模板施工安全管理5.1.1搭、拆腳手架的工作人員必須是經(jīng)過考核合格的專業(yè)架子工，上崗人員應(yīng)定期體檢合格方可持證上崗。5.1.2搭拆棚的工作人員做好安全技術(shù)交底及安全教育后方可上崗作業(yè)。5.1.3明確頂架施工現(xiàn)場安全責(zé)任人員，負(fù)責(zé)施工全過程的安全管理工作。設(shè)專人負(fù)責(zé)對頂架進(jìn)行經(jīng)常檢查和保修。5.1.4未經(jīng)原審批部門同意，任何人不得修改更

14、變技術(shù)方案。5.1.5架設(shè)后，應(yīng)會同技術(shù)部門及安全檢查員進(jìn)行全面檢查，驗評合格后方可使用。每施工段要經(jīng)驗收后才可使用。5.1.6使用過程中必須定期和不定期進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)及時整改，整改后才能繼續(xù)使用。如停工一段時間重新開工時必須全面檢查，檢查合格后才可使用。5.1.7施工中必須嚴(yán)格按照有關(guān)章程和規(guī)范要求施工，嚴(yán)禁違章作業(yè)。5.1.8操作工人必須經(jīng)過安全培訓(xùn)及三級安全教育，持證上崗。操作時必須正確戴好安全帽和安全帶，安全帽的帽帶要綁緊在下顎的位置，安全帶應(yīng)可靠地與大橫桿連接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、帶病作業(yè)。5.1.9工具及小零件，要放在工具箱內(nèi)。5.1.10搭設(shè)、拆除頂架時應(yīng)思想集

15、中，團(tuán)結(jié)協(xié)作，統(tǒng)一指揮，禁止在架子上打鬧。材料、工具不得亂拋、亂扔。5.1.11遇六級以上大風(fēng)或重霧、大雨時應(yīng)停止工作，雨后施工要注意防滑。5.1.12不得使用不合格的構(gòu)配件。5.2安全文明施工保證措施5.2.1材質(zhì)及其使用的安全技術(shù)措施扣件的緊固程度不應(yīng)小于40N·m，且不應(yīng)大于65N·m。對接扣件的抗拉承載力為3kN。扣件上螺栓應(yīng)保持適當(dāng)?shù)臄Q緊程度。對接扣件安裝時其開口應(yīng)向內(nèi)，以防進(jìn)雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm。鋼管有嚴(yán)重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。腳手架嚴(yán)禁鋼竹

16、、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。嚴(yán)禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。5.2.2腳手架搭設(shè)的安全技術(shù)措施搭設(shè)過程中應(yīng)劃出工作標(biāo)志區(qū)，禁止行人進(jìn)入，統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，嚴(yán)禁在無人指揮下作業(yè)。當(dāng)解開與另一人有關(guān)的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。開始搭設(shè)立桿時，應(yīng)每隔6跨設(shè)置一根拋撐。腳手架及時與結(jié)構(gòu)拉結(jié)或采用臨時支頂，以保證搭設(shè)過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩(wěn)定。在搭設(shè)過程中應(yīng)由安全員、架子班長等進(jìn)行檢查、驗收。5.2.3腳手架上施工作業(yè)的安全技術(shù)措施高大模板腳手架搭設(shè)完畢后，經(jīng)項目部安全員及監(jiān)理和甲方驗收合格后方可使用。任何班組

17、長和個人，未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。定期檢查高大模板腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達(dá)到堅固穩(wěn)定，確保施工5.2.4腳手架拆除的安全技術(shù)措施拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據(jù)檢查結(jié)果，擬訂出作業(yè)計劃，報請監(jiān)理批準(zhǔn)，進(jìn)行技術(shù)交底后才準(zhǔn)工作。架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設(shè)施等各類障礙物、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應(yīng)劃分作業(yè)區(qū)，周圍設(shè)繩綁圍欄或豎立警戒標(biāo)志，地面應(yīng)設(shè)專人指揮，禁止非作業(yè)人員進(jìn)入。拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，需解開與另一人有關(guān)的扣件時，應(yīng)先通知對方采取防范措施，以防墜落。在拆架時，不得中途換

18、人，如必須換人時，應(yīng)將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應(yīng)留下隱患部位。拆架時嚴(yán)禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。所有桿件和扣件在拆除時應(yīng)分離，不準(zhǔn)在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。拆下的零配件要裝入容器內(nèi)，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴(yán)禁從高空拋擲。5.2.5應(yīng)執(zhí)行的強(qiáng)制性條文本腳手架施工和使用期間應(yīng)執(zhí)行的強(qiáng)制性條文如下，應(yīng)重點檢查：5.2.5.1 鋼管上嚴(yán)禁打孔。5.2.5.2 當(dāng)腳手架搭設(shè)尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現(xiàn)最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距等部位的立桿段進(jìn)行驗算；5.2.5.3主節(jié)點處必須設(shè)置一根橫向水

19、平桿，用直角扣件扣接且嚴(yán)禁拆除；5.2.5.4腳手架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當(dāng)立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應(yīng)小于500mm。5.2.5.5立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。5.2.5.6連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構(gòu)造。5.2.5.7當(dāng)腳手架基礎(chǔ)下有設(shè)備基礎(chǔ)、管溝時，在腳手架使用過程中不應(yīng)開挖，否則必須采取加固措施。5.2.5.8腳手架必須

20、配合施工進(jìn)度搭設(shè)，一次高度不應(yīng)超過相鄰連墻件以上兩步。5.2.5.9剪刀撐的搭設(shè)應(yīng)隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)。5.2.5.10拆除作業(yè)必須由上而下逐層進(jìn)行，嚴(yán)禁上下同時作業(yè)；5.2.5.11連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴(yán)禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應(yīng)大于兩步，如高差大于兩步，應(yīng)增設(shè)連墻件加固；5.2.5.12各構(gòu)配件嚴(yán)禁拋擲至地面；5.2.5.13舊扣件使用前應(yīng)進(jìn)行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴(yán)禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；5.2.5.14腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則GB5036考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，

21、合格者方可持證上崗。5.2.5.15作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風(fēng)繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴(yán)禁懸掛起重設(shè)備。5.2.5.16在腳手架使用期間，嚴(yán)禁拆除下列桿件：1）主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；2）連墻件。六、高大模板監(jiān)測項目部在現(xiàn)場進(jìn)行施工過程監(jiān)測。1、監(jiān)測內(nèi)容和監(jiān)測要求（1）監(jiān)測項目：支架沉降、位移和變形。（2）測點布設(shè)：沿建筑物縱向每10-15米布設(shè)一個監(jiān)測剖面，每個監(jiān)測剖面布設(shè)2個支架水平位移監(jiān)測點、3個支架沉降觀測點。監(jiān)測儀器精度應(yīng)滿足現(xiàn)場監(jiān)測要求。（3）監(jiān)測頻率：在澆筑混凝土過程中實施實時監(jiān)測，監(jiān)測頻率20-30分

22、鐘一次。2、監(jiān)測報警指標(biāo)監(jiān)測項目監(jiān)測報警值支架沉降5mm支架水平位移10mm3、監(jiān)測方法支撐的變形監(jiān)測采用水準(zhǔn)儀、全站儀進(jìn)行。做法是：在建筑物范圍以外選取牢固、不變形的觀測基準(zhǔn)點，分別在支撐桿上標(biāo)示觀測點（沉降觀測點位置在該層結(jié)構(gòu)面上約1.5m處，位移與變形觀測點應(yīng)在距離模板支撐頂端、底端30cm-50cm處）。在整個澆筑混凝土的過程中，安排專人在首層外圍進(jìn)行監(jiān)測。4、處理方法當(dāng)監(jiān)測數(shù)據(jù)接近或達(dá)到報警值時，立即組織有關(guān)方采取應(yīng)急或搶險措施，并向上級有關(guān)部門報告。七、安全應(yīng)急救援預(yù)案1、 安全事故應(yīng)急救援架構(gòu)組 長：劉振宇 電話：組長：王啟銀 電話： 183963909

23、68組 員：黃后杰、敬正洪、胡占國、楊萍、邱黎明、燕伍琳、盧廣平、陳曉萍、范燕華、黃元輝應(yīng)急救援聯(lián)絡(luò)電話： 現(xiàn)場電話救中心：120 2、發(fā)生高處墜落事故應(yīng)急救援當(dāng)發(fā)生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進(jìn)行處理。(1)發(fā)生高處墜落事故，應(yīng)馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應(yīng)先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應(yīng)立即進(jìn)行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫(yī)院進(jìn)行搶救治療。(2)出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞?yīng)平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或

24、分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應(yīng)初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴(yán)重的顱底骨折及嚴(yán)重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。(3)發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔(dān)架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴(yán)禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。(4)發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應(yīng)在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經(jīng)或血管。固定方法：以固定骨折處上下關(guān)節(jié)為原則，可就地取材，用木板

25、、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側(cè)，下肢與腱側(cè)下肢縛在一起。(5)遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應(yīng)迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現(xiàn)場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強(qiáng)壓力而達(dá)到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結(jié)扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結(jié)扎在大腿上1/3處(靠近心臟位置)。結(jié)扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松

26、一次，每次放松0.51分鐘。(6)動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運送途中應(yīng)盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。3、發(fā)生支模坍塌應(yīng)急救援(1)施工項目在班組作業(yè)前必須要結(jié)合工作環(huán)境進(jìn)行有針對性的安全技術(shù)交底。并保持出入口暢通。(2)在施工危險區(qū)域懸掛對口警示標(biāo)志，設(shè)專人監(jiān)護(hù)。按規(guī)定設(shè)防護(hù)措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴(yán)禁阻塞通道。(3)當(dāng)支模在拆除過程中發(fā)生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮(zhèn)靜，注意事態(tài)的發(fā)展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。(4)在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應(yīng)立刻切斷電源，確認(rèn)未

27、有繼續(xù)坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進(jìn)行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救財產(chǎn)。(5)現(xiàn)場急救處理：盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發(fā)生。傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。傷肢降溫(避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。傷肢不應(yīng)抬高、按摩或熱敷。如果擠壓部位有開放創(chuàng)傷及活動出血者，應(yīng)止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。迅速轉(zhuǎn)往醫(yī)院。(6)設(shè)危險區(qū)域，并設(shè)警示標(biāo)志，設(shè)專人監(jiān)護(hù)，保護(hù)事故現(xiàn)場。(7)按規(guī)定上報有關(guān)主管部門請求救援。4、建立應(yīng)急指揮體系和應(yīng)急物資：(1)施工總負(fù)責(zé)人：劉振宇；技術(shù)負(fù)責(zé)人：敬正洪；質(zhì)安負(fù)責(zé)人; 黃后杰；施工現(xiàn)場總指揮：王啟銀；樓面負(fù)責(zé)人：胡占國、楊萍

28、；頂架沉降、變形監(jiān)測負(fù)責(zé)人；邱黎明；頂架加固負(fù)責(zé)人：李文東； 模板加固負(fù)責(zé)人：閔良燕 ;混凝土澆搗負(fù)責(zé)人：闕宏仁；機(jī)電負(fù)責(zé)人：盧廣平；現(xiàn)場安全員：燕伍琳。(2)應(yīng)急物資預(yù)備：每3米高備48.3鋼管34米長10條，扣件30個；8.0米標(biāo)高備80×80×2000木枋30條，散板若干，48.3鋼管34米長10條，上托20個，高大模板8.0米部位設(shè)置足夠的照明。(3)高大模板部位澆搗混凝土規(guī)定上午進(jìn)行，以方便施工安全監(jiān)測，嚴(yán)禁其他時間施工。(4)備發(fā)電機(jī)一臺，以防止因停電而造成安全和質(zhì)量事故發(fā)生。(5)如發(fā)生不利于安全情況，必須做到一切行動聽指揮，由各專業(yè)施工班組及時進(jìn)入，對該部位

29、進(jìn)行加固，確保安全。八、計算書本計算書采用品茗施工安全設(shè)施計算軟件（2013版）進(jìn)行驗算。一、梁模板：本工程高大模板施工區(qū)域我們選取截面尺寸最大的400×870mm、跨度7.2m、離支撐點高度為8m的四層框架梁進(jìn)行計算。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.87；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.9

30、0；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：8.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型：計算采用48×3.0（現(xiàn)場采用鋼管為48.3×3.6）；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8

31、；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：

32、500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模

33、溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材

34、料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；

35、計算跨度: l = (870-120)/(4-1)= 250mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×10.709×(870-120)/(4-1)2 + 0.117×2.8×(870-120)/(4-1)2= 8.74×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×(870-120)/(4-1)/1000+1.2×2.800×(870-120)/(4-1)/1000=3.785 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 8.74×104 /

36、 3.33×104=2.6N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (870-120)/(4-1)=250mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算

37、值: = 0.677×10.709×(870-120)/(4-1)4/(100×6000×3.33×105) = 0.142 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(870-120)/(4-1)/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值 =0.142mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.785/0.500= 7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60m

38、m，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.189 kN·m，最大支座反力 R= 4.164 kN，最大變形 = 0.141 mm（1）次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.89×105/

39、6.40×104 = 3 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.141mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.164kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2×6

40、×8×8/6 = 128cm3；I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.312 kN·m，最大支座反力 R= 5.659 kN，最大變形 = 0.085 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗算 = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 3.12×105/1.28×105 = 2.4 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)

41、力計算值 =2.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.085 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.085mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有

42、效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.659 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.659kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗

43、矩W分別為: W = 900×20×20/6 = 6.00×104mm3； I = 900×20×20×20/12 = 6.00×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.87+0.30×0.90=24.284kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.90=5.040kN/m；q=24.

44、284+5.040=29.324kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×29.324×2002=1.47×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×24.284×0.2+0.437×5.04×0.2=2.262kNRB=1.25ql=1.25×29.324×0.2=7.331kN =Mmax/W=1.47×105/6.00×104=2.4N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =2.4 N/mm2 小于 梁

45、底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=20.237kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.521×24.284×2004/(100×6000×6.00&#

46、215;105)=0.056mm；面板的最大撓度計算值: =0.056mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=7.331/0.9=8.146kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6 = 6

47、4 cm3；I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；方木強(qiáng)度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×8.146×0.92 = 0.66 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.66×106/64000 = 10.3 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 10.3 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×8.146×0.9 =

48、4.399 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3×4.399×1000/(2×60×80) = 1.375 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 1.375 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×8.146×9004 /(100×9000×256×104)=1.57mm；方木的最大允許撓度 =0.900×1000/25

49、0=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.57 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.262kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=7.331kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.800-0.400)/4×0.900×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.900×(0.870-0.120)×0.300=1.049kN 簡圖(kN·

50、m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N3=1.035 kN；N2=11.884 kN；最大彎矩 Mmax=0.248 kN·m；最大撓度計算值 Vmax=0.079 mm；最大應(yīng)力 =0.248×106/4490=55.3 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計算值 55.3 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1

51、.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.035 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×8=1.239 kN；N =1.035+1.239=2.274 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205

52、 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.

53、205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=2273.956/(0.205×424) = 26.2 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 26.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =11.884 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(8-0.87)=1.239 kN；N =N1+N2 =11.884+1.105=12.988 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到

54、； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計

55、算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=12988.205/(0.205×424) = 149.4 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 149.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.014×(1.5+0.1×2) = 2.012 m； k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數(shù)，h