約束PEC柱-組合梁節(jié)點（弱軸方向）抗火性能研究

1、    約束pec柱組合梁節(jié)點（弱軸方向）抗火性能研究    薛道恒+毛小勇+徐浩然摘 要：利用有限元軟件abaqus建立了約束pec柱-組合梁節(jié)點（弱軸方向）的模型，分析其常溫下極限承載力，火災(zāi)下溫度場分布及力學(xué)性能。研究了不同柱上荷載比，梁上荷載比，梁柱線剛度比柱，軸向約束剛度對節(jié)點火災(zāi)下變形的影響。分析結(jié)果表明：節(jié)點溫度場分布總體呈現(xiàn)下高上低，外高內(nèi)低的分布規(guī)律。節(jié)點破壞主要是受梁變形控制，柱和螺栓的變形影響不大；對節(jié)點變形影響較大的因素是梁上荷載比和梁柱線剛度比。關(guān)鍵詞：節(jié)點；約束pec柱；組合梁；螺栓；溫度場；抗火性能0 引言pec柱-組合梁節(jié)

2、點沿弱軸方向的構(gòu)造方式多為高強度對拉螺栓連接方式。高強度螺栓與鋼端板的共同作用不僅解決了pec柱組合梁節(jié)點繞弱軸方向的連接剛度不足的問題，而且提高了節(jié)點的極限承載力?；馂?zāi)下，高強螺栓端板連接的pec柱組合梁節(jié)點的變形相對復(fù)雜，柱，梁所受約束，高溫下各構(gòu)件的強度剛度退化都對節(jié)點的整體性能有著不可忽視的影響。目前，國內(nèi)外學(xué)者對各類節(jié)點的抗火性能進行了一系列的研究。lawson，leston-jones，al-jabri1，2，3等人先后進行了一系列鋼節(jié)點的抗火試驗，試驗最終測出了理想的節(jié)點彎矩轉(zhuǎn)角關(guān)系并分析了節(jié)點形式，端板厚度，構(gòu)件尺寸對鋼節(jié)點變形的影響。j.ding和y.c.wang4報道了10

3、個鋼梁和鋼管混凝土節(jié)點的試驗研究過程和結(jié)果，試驗結(jié)果表明，通過合理的節(jié)點抗火設(shè)計可以產(chǎn)生懸鏈效應(yīng)提高節(jié)點的抗火性能。鄭永乾5和韓林海6分別對型鋼混凝土節(jié)點和鋼管混凝土節(jié)點的抗火性能進行了研究，分析了不同參數(shù)影響下的節(jié)點的力學(xué)性能差異。對pec柱-組合梁節(jié)點的抗火性能研究還未見報告。因此，本文通過對節(jié)點溫度場的分析和不同因素影響下的節(jié)點火災(zāi)下的轉(zhuǎn)角-時間曲線對比分析，考察了此類高強螺栓連接下的節(jié)點的高溫性能。1 高強螺栓連接pec柱-組合梁節(jié)點有限元模型本文采用abaqus非線性有限元軟件來模擬和分析高強螺栓連接節(jié)點在火災(zāi)中的變形過程。分析過程采用abaqus中的順序耦合熱應(yīng)力分析，即將事先分析

4、所得的溫度場視為溫度荷載與模型所受荷載進行耦合最終求得分析結(jié)果。分析時采用如下基本假定：忽略型鋼和混凝土之間的滑移，忽略型鋼和混凝土之間的接觸熱阻（近似認為溫度在不同材料交界面上連續(xù)），忽略混凝土在高溫下的爆裂現(xiàn)象，忽略高強螺栓和型鋼接觸面的摩擦系數(shù)在高溫下的變化。1.1 節(jié)點選取選取圖1所示的約束pec柱-組合梁節(jié)點為研究對象。節(jié)點的受火方式為組合梁和混凝土樓板下受火，鋼梁上采用20mm厚的防火涂料保護?；馂?zāi)升溫曲線為iso-834標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線。1.2 材料本構(gòu)混凝土的熱工性能采用lie和denham7研究的出的計算公式?；炷恋幕炷量箟嚎估瓘姸炔捎脷W洲規(guī)范8所給出的強度折減系數(shù)計算求得。

5、高溫下的混凝土彈性模量計算采用陸洲導(dǎo)9建議的公式?；炷恋膽?yīng)力-應(yīng)變關(guān)系采用歐洲規(guī)范ec4所建議的模型?；炷恋拿芏热《ㄖ?300kg/m3，泊松比取0.2。鋼材的熱工性能采用lie和m. chabot10給出的建議公式計算。鋼材在高溫下的力學(xué)性能參數(shù)選用歐洲規(guī)范所建議的公式及模型。鋼材的密度取常數(shù)7850 kg/m3，泊松比取0.3。高強度螺栓采用10.9級高強度螺栓，材料為20mntib鋼。高強度螺栓的熱工性能與普通結(jié)構(gòu)鋼的熱工性能相差無幾，本文采用與普通結(jié)構(gòu)鋼一致的公式取值。高強螺栓在高溫下的強度折減系數(shù)參照樓國彪11博士給出的公式。彈性模量折減系數(shù)參照各國學(xué)者12，13，14經(jīng)試驗得出

6、的公式計算求得。本文選用防火涂料為厚型防火涂料，其熱工參數(shù)如下：導(dǎo)熱系數(shù)=0.1w/（m.k），比熱c=1040j/（kg.k），密度=400kg/m3。1.3 網(wǎng)格類型在溫度場的計算中，型鋼，端板，混凝土，螺栓，防火涂料的單元采用abaqus中的dc3d8熱傳遞單元，鋼筋采用dc1d2兩節(jié)點傳熱單元。力學(xué)分析時型鋼，端板，混凝土的單元類型為c3d8r單元，鋼筋采用t3d2桁架單元，高強螺栓的單元類型為c3d8i非協(xié)調(diào)單元。防火涂料的受力性能在本文中不是重點，所以力學(xué)模型中忽略防火涂料的作用。1.4 模型接觸界面處理及邊界條件溫度場計算中，模型與外界的熱量交換主要通過外部的熱對流與熱輻射和構(gòu)件

7、內(nèi)部的熱傳導(dǎo)進行。熱對流系數(shù)取25w/（m2.k），熱輻射系數(shù)取0.5。stefan-boltzmann常數(shù)取5.67×10-9w/（m2.k）4，初始溫度為20，絕對零度-273.15。所有的溫度場下的界面接觸都使用tie綁定約束。力場計算中，模型的邊界條件如圖2所示：力學(xué)模型中的界面接觸關(guān)系比較復(fù)雜，具體如下：（1）型鋼柱與混凝土，鋼梁與端板，鋼梁與混凝土樓板采用tie約束。（2）柱內(nèi)拉結(jié)筋和縱筋與混凝土，樓板受力筋與樓板混凝土采用embeded嵌入約束。（3）高強螺栓栓桿與柱和端板的空洞，螺母與端板，端板與柱定義了接觸面的切向作用和法向作用的接觸屬性。其中切向定義摩擦模型為庫倫

8、摩擦，摩擦系數(shù)鋼與鋼取0.3，鋼與混凝土取0.33。法向作用定義為“硬接觸”，表示接觸面之間傳遞的接觸壓力大小不受限制，當(dāng)接觸壓力變?yōu)榱慊蛘哓撝禃r接觸面分離，并且去掉相應(yīng)節(jié)點上的約束。模型承受荷載情況如下：高強螺栓上預(yù)先通過多個分析步，平緩的施加預(yù)緊力；柱頂受集中荷載；梁上受均布荷載。1.5 節(jié)點模型概況本文共建立三個不同尺寸的梁柱節(jié)點來進行參數(shù)分析，各節(jié)點尺寸見表1詳細介紹jd1的參數(shù)如下：pec內(nèi)布置拉結(jié)筋hpb8150；hrb16通長縱筋4根，保護層厚度為40mm。組合梁采用鋼梁上布混凝土樓板形式。鋼梁采用i-32a，混凝土樓板截面1200mm×100mm，樓板內(nèi)置受力筋hrb

9、8150，節(jié)點區(qū)開孔。鋼梁通過焊接連接在鋼端板上。鋼端板通過八根對穿高強螺栓固定在pec柱之上，高強螺栓為強度等級10.9s級的m20螺栓，每根螺栓的預(yù)緊力為155kn。pec柱內(nèi)混凝土，型鋼腹板，端板相應(yīng)處開螺栓孔，孔徑21.5mm。詳細尺寸見圖3。endprint2 高溫下pec柱-組合梁節(jié)點的溫度場分析取jd1為算例，圖46分別為節(jié)點區(qū)域不同位置測點受火兩小時的溫度時間曲線。由溫度-時間曲線可以看出： pec柱-組合梁節(jié)點的溫度分布比較復(fù)雜，其溫度分布特點如下（1）pec柱整體溫度分布呈外高內(nèi)低，下高上低的狀態(tài)。（2）由于混凝土板的吸熱作用，組合梁溫度分布呈下高上低的分布狀態(tài)，高溫區(qū)主要

10、集中在鋼梁的受壓區(qū)（3）高強螺栓的溫度分布由于pec柱內(nèi)混凝土的吸熱作用以及受火方式影響，總體上呈由螺帽向栓桿中部溫度逐步下降，由下排螺栓向上排螺栓溫度逐漸下降。3 高溫下pec柱-組合梁節(jié)點的變形分析及受力分析3.1 節(jié)點變形分析在jd1模型上施加荷載情況為柱上荷載比為0.3；梁上荷載比為0.4；上層樓層數(shù)為10層的荷載。節(jié)點區(qū)的時間-轉(zhuǎn)角曲線，梁柱變形曲線見圖7，約束pec柱-組合梁節(jié)點的變形大致分為以下四個階段：（1）常溫加載段：常溫下，將梁柱上的荷載值加載到設(shè)計值。在該階段梁柱之間會出現(xiàn)一個較小的初始轉(zhuǎn)角；（2）材料硬化段：保持梁柱荷載不變，按iso-834升溫曲線升溫，梁柱內(nèi)力隨著受

11、火時間變化，柱身膨脹，梁變形較小，梁柱相對轉(zhuǎn)角緩慢上升；（3）材料軟化段：保持梁柱荷載不變，繼續(xù)升溫，但是柱身材料強度和剛度開始劣化導(dǎo)致柱開始由膨脹轉(zhuǎn)向壓縮，梁也開始軟化。梁柱轉(zhuǎn)角有微小下降段；（4）突變段：保持梁柱荷載不變，溫度持續(xù)上升，柱的壓縮受到軸向彈簧的約束發(fā)展緩慢，而梁材料劣化嚴重，梁端撓度變形迅速，出現(xiàn)轉(zhuǎn)角快速增長的突變段。由于在設(shè)計模型時把pec柱視為理想模型，并未引入柱身的初始幾何缺陷，所以柱身未發(fā)生轉(zhuǎn)動變形，梁變形成為了主要控制因素，最終導(dǎo)致該算例節(jié)點喪失繼續(xù)承載能力的原因是組合梁下翼緣屈服。3.2 螺栓受力分析螺栓的軸力變化情況如圖8所示，可以看出隨著溫度的不斷上升，由于鋼

12、材的彈性模量下降，螺栓預(yù)應(yīng)力開始下降。其下降的幅度主要取決于溫度的變化情況，溫度越高的受壓區(qū)螺栓的預(yù)應(yīng)力松弛越嚴重，而受拉區(qū)的螺栓由于受火方式的影響溫度遠低于下排受壓螺栓，所以其應(yīng)力松弛并不明顯。對比螺栓平均溫度對應(yīng)下的螺栓軸力與高溫下的螺栓屈服應(yīng)力可見，螺栓的軸力并未超過螺栓的屈服應(yīng)力，所有螺栓還處于正常工作階段，且螺栓變形并不明顯。4 節(jié)點轉(zhuǎn)角-時間曲線的影響因素分析由于節(jié)點結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，所以有必要對不同參數(shù)影響下的節(jié)點的轉(zhuǎn)角-時間曲線進行深入研究。參數(shù)分析時選取的重要參數(shù)及其變化范圍如下：（1）柱上荷載比（n），n按n=nf/nu計算，其中nf為實際柱上施加的荷載，nu為常溫下pec柱的

13、極限承載力，nf通過有限元模擬求得。n取0.3、0.5、0.7。（2）梁上荷載比（q），q按q=qf/qu計算，通過改變梁上均布荷載qf的數(shù)值實現(xiàn)節(jié)點區(qū)彎矩比變化。q取0.2、0.4、0.6.（3）梁柱線剛度比（k），k按k=ib/ic計算，梁線剛度ib和柱線剛度ic分別按照規(guī)范15給出的公式計算。本文通過改變柱的截面尺寸實現(xiàn)。（4）上部樓層對pec柱提供的軸向約束用abaqus里彈簧模擬，其剛度按下式計算16。式中m為柱上部結(jié)構(gòu)層數(shù)，eb和ib為梁的彈性模量和截面慣性矩，l為梁的跨度。由于結(jié)構(gòu)對稱性，可以只考慮樓層m的影響。參數(shù)影響趨勢見圖9。4.1 柱上荷載比影響圖9（a）為不同柱上火災(zāi)荷

14、載比作用下的轉(zhuǎn)角變化曲線。不同柱上火災(zāi)比對節(jié)點轉(zhuǎn)角出現(xiàn)陡增的時間幾乎無影響，這主要是由于節(jié)點的破壞形式主要是梁屈服失去承載力造成的。4.2 梁上荷載比影響圖9（b）為不同梁上火災(zāi)荷載比作用下的轉(zhuǎn)角變化曲線。由圖可知，隨著梁上荷載的增大，轉(zhuǎn)角陡增的時間出現(xiàn)的越早，轉(zhuǎn)角增長速率越快。這是由于較大的梁上荷載比會加快火災(zāi)下梁的塑性發(fā)展。4.3 梁柱線剛度比影響圖9（c）為不同梁柱線剛度比影響下的轉(zhuǎn)角變化曲線。由圖可知梁柱線剛度比k越大，轉(zhuǎn)角突變時間越早。隨著k的增加，梁對柱的約束作用變大，同時在相同的梁上荷載比情況下，k越大，梁上荷載傳遞給柱上的軸力越大，變相加快了梁柱相對轉(zhuǎn)角的變大。4.4 柱上軸向

15、約束影響圖9（d）為不同上部樓層數(shù)下的節(jié)點的轉(zhuǎn)角變化曲線。三條曲線在轉(zhuǎn)角陡增的時間和斜率上并無明顯差別，僅僅在轉(zhuǎn)角出現(xiàn)緩慢下降段時有不大的變化。可見，柱上的軸向約束對柱的變形有一定的影響，但是節(jié)點變形主要是由于梁的變形造成，所以ks的影響不大。5 結(jié)論（1）常溫下節(jié)點破壞變形的狀態(tài)與火災(zāi)下的破壞形式基本一致，通常都為梁的下翼緣發(fā)生屈曲。（2）節(jié)點溫度分布復(fù)雜，總體呈由下而上，由外到內(nèi)漸漸減小的規(guī)律。（3）高強螺栓在常溫與高溫下都起到了連接梁和柱的作用。在高溫下螺栓由于pec柱內(nèi)混凝土的保護，并未出現(xiàn)頸縮等破壞現(xiàn)象。（4）影響高溫下節(jié)點轉(zhuǎn)角的主要因素為梁上荷載比與梁柱線剛度比。柱上荷載比與柱軸向

16、約束比影響甚微。參考文獻：1lawson r m.behaviour of steel beam tocolumn connections infire.the structufal engineer1990，68（14）：263-271.2leston-jones l c，burgess m，lennon t，et a1，elevated-temperature moment-rotation tests on steelwork connections.pmceedingsinstn civil engrs，structures&buildings，1997，122：410-419

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