主線橋箱梁過路門洞施工門洞貝雷梁方案(專家論證)

1、 目 錄第一章 編制說明31.1編制依據31.2編制說明3第二章 工程概況42.1工程概況42.2主線橋51聯(lián)工程設計概況4第三章 總體施工方案53.1模板支架體系總體施工方案53.2跨XX路門洞支架搭設布置53.3混凝土澆注總體施工方案63.3.1 梁體砼澆筑原則63.3.2 澆筑順序6第四章 施工工藝74.1施工工藝流程74.2施工方法74.2.1地基處理74.2.2支架立桿位置放樣74.2.3安放底托84.2.4安裝立桿、橫桿和頂托84.2.5安放方木、鋪底模84.2.6設置剪刀撐84.2.7預壓和沉降觀測8第五章 支架設計及驗算105.1支架、模板方案105.1.1模板105.1.2縱

2、、橫向方木105.1.3支架105.2荷載取值及荷載組合105.3模板及支架計算115.4跨XX路門洞驗算12方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。第六章 材料選用和質量要求196.1材料選型196.2技術要求196.3支架驗收206.4支架拆除216.4.1拆除條件216.4.2支架模板拆除方法216.4.3拆除檢查21第七章 貝雷桁架安裝與拆除227.1貝雷架安拆順序227.2材料選型227.3地面拼裝與吊裝227.4貝雷架現(xiàn)場就位加固227.5貝雷架拆除22第八章 安全技術措施238.1支架使用規(guī)定238.2拆除規(guī)定238.3支架安全措施238.4支架的防電、避雷措施248

3、.4.1防電措施248.4.2避雷措施248.5防撞措施248.6鋼管腳手架的維護與管理25 方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。第一章 編制說明1.1編制依據高架工程橋梁工程施工圖設計結構力學材料力學公路橋涵施工技術規(guī)范（JTJ041-2001）路橋施工計算手冊建筑結構荷載規(guī)范城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范（CJJ2-2008）建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范（JGJ166-2008）公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范（JTJ_025-1986）XX市高架橋梁類似工程支架方案1.2編制說明本方案適用于主線橋箱梁過路門洞施工。主線橋第聯(lián)上跨XX路，需要搭設門洞以保證交通。XX路路口

4、門洞最初方案采用：鋼管支墩+型鋼分配梁+型鋼主梁，方案編制完成后已通過專家評審，現(xiàn)考慮工期要求，業(yè)主要求我項目部將過XX路門洞方案上部結構做一調整，即將門洞上方主梁型鋼梁換為貝雷片，調整后支撐形式為：鋼管支墩+型鋼分配梁+貝雷片主梁。本方案作為補充方案，碗扣式支架布設形式及方木布置形式均無變化，故對于此部分不做驗算，僅對門洞區(qū)域結構進行驗算。第二章 工程概況方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。2.1工程概況高架工程共分成四個標段，本標段為第四標段，標段設計起點位于南側145m處，終點位于以北約370m處。本標段里程范圍為K6+021.85K8+050.00，線路全長約2028.

5、15m，主要工程范圍見圖2-01。高架橋起訖里程為K6+021.85K7+871.8，主橋長1164.95m，高架起點位于與三標主線終點接口處，整體上呈南北布置，沿途依次跨越路、站前路、鐵路、路等主要道路，與已經實施的北路相接。圖2-01 工程平面布置圖2.2主線橋51聯(lián)工程設計概況主線橋51聯(lián)跨越路采用大跨布置，跨徑布置為40+55+40m，主梁采用變截面現(xiàn)澆預應力砼連續(xù)箱梁。主梁預應力鋼絞線主要布置在腹板內，局部布置在頂底板，主線橋橫梁設置橫向預應力，橋面設置橫向預應力。主梁標準斷面箱梁采用單箱七室，斜腹板形式，箱梁頂寬42.5m,箱梁底寬33.2m，兩側斜腹板斜率1：1.65，懸臂3.6

6、5m，梁高2.23.5m。頂板厚0.250.55m，底板均厚0.250.8m。腹板厚0.61.2m，主梁中橫梁寬3.0m，端橫梁寬2.0m。如圖2-02圖2-02 主線橋聯(lián)標準斷面單箱七室結構斷面圖第三章 總體施工方案3.1模板支架體系總體施工方案方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。連續(xù)箱梁支架體系全部采用碗扣式滿堂紅支架體系，碗扣支架鋼管為48、t=2.6mm，材質為A3鋼，軸向容許應力0=140MPa。箱梁底模、側模和內模均采用=15 mm的竹膠板。竹膠板容許應力0=14.5MPa,彈性模量E=6×103MPa。（1）箱梁中橫梁處，橫向方木采用8*8cm20cm，

7、縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為60（橫橋向）*30（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。（2）箱梁端橫梁處，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為60（橫橋向）*60（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。（3）腹板處布置中橫梁兩側3米范圍內，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿為30（橫橋向）*60（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。中橫梁兩側310米范圍內，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿為30（橫橋向）*90（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。中橫梁兩側10米范圍

8、外，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿為60（橫橋向）*90（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。（4）箱梁箱室處布置中橫梁兩側3米范圍內，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為90（橫橋向）*60（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。中橫梁兩側3米范圍外，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為90（橫橋向）*90（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。（5）在翼緣板下，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為90*90cm，橫桿步距為120cm，在

9、翼緣板根部立桿步距采用60*90cm，橫桿步距為120cm。（6）頂板內模下，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為90*120cm，橫桿步距120cm。滿堂支架平面布置圖見圖3-01、滿堂支架橫剖面圖見圖3-02、滿堂支架縱剖面圖3-03。3.2跨XX路門洞支架搭設布置第51聯(lián)為跨越XX路連續(xù)梁，跨徑布置為40m+55m+40m，因施工期間需保證車輛通行，考慮搭設門洞。門洞按照雙向四車道及兩側非機動車道設置，非機動車道靠機動車道側與機動車道公用鋼支墩門架。另外一側設置3排30×30支架，支架上橫向設置10號工字鋼，之上為貝雷梁。詳見附圖3-04

10、、3-05、3-06。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。門洞搭設結構采用砼條形基礎+外徑529mm壁厚8mm螺旋管+三拼45a工字鋼+貝雷梁+防護板（竹膠板或薄鋼板）+分配梁（兩根10#工字鋼）設置，上部碗扣支架及縱、橫向方木分配梁及竹膠板設置不變?？紤]到貝雷梁頂面上工鋼分配梁上方支架底托不宜布置，不再使用底托，為保證穩(wěn)定，在10#工鋼上部、鋼管支架底部采用縱向平放8#槽鋼，鋼管底部放在槽鋼內部起到穩(wěn)定作用。為保證貝雷梁整體受力，防止貝雷梁出現(xiàn)橫向失穩(wěn)情況，貝雷梁拼裝時要嚴格保證順直度，同時，在貝雷梁搭設完成后，各片貝雷梁片之間采用48鋼管及扣件將貝雷梁固定，鋼管間距按照3m

11、一道設置。貝雷梁上分配梁（2根10#工字鋼并排），嚴格按照碗扣支架立柱位置進行擺放，且雙拼工字鋼的接頭應處于貝雷梁上，保證立柱傳遞的上方荷載能夠直接傳至貝雷梁上。（工字鋼分配梁與碗扣支架之間為平放8#槽鋼），為保證擺放后位置固定，垂直10#工字鋼方向可采用通長鋼筋進行點焊固定。為保證鋼管立柱的穩(wěn)定性，對貝雷梁上方鋼管采用48鋼管縱橫向用扣件鎖定（距底部不高于30cm處），同時在槽鋼位置處對支撐鋼管底部采用鋼管或鋼筋焊接固定。為增加門洞及支架穩(wěn)定性，采取以下措施：把橫向三拼工字鋼與鋼支墩焊接成為整體；非機動車道外側的支架臨邊設置橫向剪刀撐；門洞上方支架縱橫向剪刀撐均加密布設，增加整體性。鋼支墩上

12、橫向工字鋼加長，每邊伸出不少于2米制作關棚，并在整個門洞上方設置防落網或者滿鋪竹膠板，使車輛及行人能安全通行。3.3混凝土澆注總體施工方案3.3.1 梁體砼澆筑原則總體澆注按照箱梁兩端向中間的原則，先底板、再腹板、最后頂板（澆注過程分為兩次，底板和腹板一次澆注，頂板一次澆注），從低到高、從中間向兩側斜腹板對稱進行。3.3.2 澆筑順序用4臺臂展4852 m的泵車對稱布料、連續(xù)灌筑，按水平分層（灌筑厚度不大于300mm）、斜向分段（工藝斜度為1:41:5）的施工工藝左右對稱灌筑。第四章 施工工藝方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。4.1施工工藝流程滿堂碗扣式支架施工現(xiàn)澆箱梁工藝流

13、程見圖4-01。支架地基處理支架立桿位置放樣安裝底托并調旋轉螺絲頂面在同一水平面上逐層拼裝立桿、橫桿安放頂托并按設計標高進行調整安放縱向方木、橫向方木、鋪設底模、側模預壓底、腹板鋼筋和預應力鋼絞線施工，立腹板模板底、腹板鋼筋和預應力鋼絞線驗收合格后泵送法澆筑砼拆除腹板內模，立頂板模板，施工頂板鋼筋和鋼絞線等澆筑頂板砼，養(yǎng)護至設計強度95%,且齡期超過10天后進行張拉和壓漿施工拆模、落架現(xiàn)澆箱梁工藝流程見圖4-014.2施工方法 4.2.1地基處理支架搭設前，必須對既有地基進行處理，地基處理后搭設支架前必須經過檢測，能夠滿足承載力要求方可進行架體搭設作業(yè)；先將中央綠化帶兩側設計機動車道范圍內中/

14、下層水穩(wěn)攤鋪完畢，做好現(xiàn)場養(yǎng)護，確?？箟簭姸炔坏陀?Mpa后方可大面積起架，同時根據現(xiàn)場實際情況對綠化帶和承臺等開挖過的位于綠化帶部位作硬化處理，嚴格按規(guī)范采取分層回填分層壓實，頂上再澆筑15cm厚C20混凝土。在地面硬化以后，應該加強箱梁施工場地內的排水工作，嚴禁在施工場地內形成積水，造成地基不均勻沉降，引起支架失穩(wěn)，出現(xiàn)安全隱患和事故。4.2.2支架立桿位置放樣用全站儀放出箱梁中心線，然后用鋼尺放出底座十字線，并標示清楚。4.2.3安放底托方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。按標示的底座位置先安放底托，然后將旋轉螺絲頂面調整在同一水平面上。注意底座與地基的密貼，嚴禁出現(xiàn)底座

15、懸空現(xiàn)象。4.2.4安裝立桿、橫桿和頂托 從一端開始，按照順橋向30cm、60cm或90cm，橫橋向30cm、60cm或90cm布設立桿，橫桿步距為60cm或120cm，調整立桿垂直度和位置后并將碗扣稍許扣緊，一層立桿、橫桿安裝完后再進行第二層立桿和橫桿的安裝，直至最頂層，最后安放頂托，并依設計標高將U型頂托調至設計標高位置，頂底層橫桿步距均為60cm。同時，需確保立桿自由端長度不大于50cm（即自托梁底至最近的碗扣節(jié)點之間的長度）。4.2.5安放方木、鋪底模在頂托調整好后鋪設縱向8×13.5cm方木，鋪設時注意使其兩縱向方木接頭處于U型上托座上（防止出現(xiàn)“探頭”木），接著按30cm

16、或20cm間距鋪設橫向8×8cm方木，根據放樣出的中線鋪設=15mm的竹膠板做為箱梁底模。4.2.6設置剪刀撐支架縱橫向均設置剪刀撐，剪刀撐與地面夾角45°60°之間?？v向剪刀撐橫向間距不大于4.5米，在支架外側及分區(qū)連接處必設。橫向剪刀撐沿縱橋向4.5米一道，水平剪刀撐在地面和頂面設置，間距不大于4.8米，所有剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與立桿扣緊外，在其中間要增加24個扣結點。門洞上方支架也參照此要求設置剪刀撐。4.2.7預壓和沉降觀測為驗證設計的合理性和支架受力后結構變形情況，在支架搭設后，現(xiàn)澆箱梁施工前對支架進行預壓，預壓荷載為預壓范圍內箱梁自重的120%

17、。1 確定預壓部位根據51聯(lián)實際情況，選擇155#156#跨跨中門洞中腹板區(qū)域貝雷梁支架，預壓荷載選用箱梁砼重量的1.2倍。2 預壓材料根據現(xiàn)場施工條件,計劃采用砼預制塊，以確保預壓時荷載的有效分布，預壓材料通過吊車吊上支架人工配合就位。3 加載順序跨跨中門洞中腹板區(qū)域貝雷梁支架加載分兩次進行，第一次按箱梁箱室上倒角下緣處模擬荷載，第二次按箱梁混凝土澆筑頂板模擬荷載，加載重量按照箱梁砼重量的去1.2倍。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。4 預壓觀測點的設置跨跨中門洞中腹板區(qū)域貝雷梁支架（1）、縱向設置在貝雷梁端頭、貝雷梁跨中、鋼管支墩位置；（2）、橫向設置在每排貝雷梁下；（3

18、）、縱向設置在貝雷梁底、砼基礎位置；5 預壓測量方法標高測量的方法采用水平儀測量。在支架搭設完成，且模板鋪設完成后，按照前述的觀測點位進行原始數據測量，第一次荷載加載完畢后進行為期24小時的沉降觀測，第二次加載完畢后再進行為期24小時的沉降觀測。支架變形穩(wěn)定后不小于6小時（且預壓時間不少于2天）方可卸載。卸載后再將所有測點觀測一遍并記錄在案。預壓觀測記錄表見下表：預壓 點位編號預壓前原始 標高第一次加載預壓第二次加載預壓0h標高6h標高12h標高18h標高24h標高0h標高6h標高12h標高18h標高24h標高6 成果分析根據預壓測量成果，進行分析可得出得出：a、地基基礎沉降量；b、支架（貝雷

19、梁）變形量。由此二個量推出今后同條件的支架搭設過程中施工標高控制量。同時通過預壓可檢驗支架的承載力及穩(wěn)定性。第五章 支架設計及驗算5.1支架、模板方案方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。5.1.1模板箱梁底模、側模和內模均采用=15 mm的竹膠板。竹膠板容許應力0=14.5MPa,彈性模量E=6×103MPa。5.1.2縱、橫向方木縱向方木采用A-1東北落葉松，順紋彎矩應力為14.5MPa，截面尺寸為8×13.5cm。截面參數和材料力學性能指標：W= bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3I= bh3/12=80×

20、;1353/12=1.64×107mm3橫向方木采用A-1東北落葉松，順紋彎矩應力為14.5 MPa，截面尺寸為8×8cm。截面參數和材料力學性能指標：W= bh2/6=80×802/6=85333mm3I= bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3考慮到現(xiàn)場材料不同批，為安全起見，方木的力學性能指標按濕材乘0.9的折減系數取值，則014.5×0.913.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3?？v橫向方木布置：縱向方木或10槽鋼（I10工鋼）布置間距等同

21、于支架橫向間距，橫向方木間距一般為30cm，在腹板和端、中橫隔梁下為20cm。5.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架鋼管為48、t=2.6mm，材質為Q235A級鋼，軸向容許應力0=140 MPa。詳細數據可查表5.01。 碗扣支架鋼管截面特性表 5.01外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉半徑i（mm）每米長自重（N）482.63.708×1029.585×1044.0×10316.5229.1N/m碗扣支架立、橫桿布置：立桿縱、橫向間距一般為90×90cm，在端、中橫隔梁下為60×60cm、3

22、0×60cm，腹板下30×90cm、60×90cm。橫桿除頂端及底端步距為60cm外，其余橫桿步距為120cm。連接支桿和豎向剪刀撐見圖。5.2荷載取值及荷載組合5.2.1荷載取值（1）模板、支架自重：竹膠板自重取0.15KN/m2。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。8*8方木每米自重6*0.08*0.08*1=0.04 KN/m。按照間距20cm考慮，則每平米重量為0.04*5=0.2 KN。8*13.5方木每米自重6*0.08*0.135*1=0.0648 KN/m。按照間距30cm考慮，則每平米重量為0.0648*3.33=0.22 KN。

23、查五金手冊可知，10槽鋼每米自重10.0Kg，則為0.1 KN/m，I10工鋼每米自重11.2Kg，則為0.112 KN/m，均小于8*13.5方木自重，偏安全考慮計算模板自重時全部按照8*13.5方木的自重計算。計算支架時，模板及縱橫向方木按照均布荷載計算，荷載大小為0.15+0.2+0.22=0.57 KN/m2，取1KN/m2進行計算。內模板（含內支架）均布荷載取2KN/m2（2）新澆筑鋼筋砼自重參照路橋施工計算手冊第172頁，按配筋率，則鋼筋砼自重取值26KN/m3。（3）施工人員和施工料具運輸、堆放荷載計算模板及直接支撐模板的小楞時，均布荷載取2.5kN/m2，另以集中荷載2.5KN

24、進行驗算；計算直接支撐小楞的梁或拱架時，均布荷載可取1.5 kN/m2； 計算支架立柱及支撐拱架的其它結構構件時，均布荷載可取1.0 kN/m2。（4）振搗混凝土時產生的荷載：取2 kN/m2。5.2.2荷載分項系數 計算腳手架及模板支撐架構件強度時的荷載設計值，取其標準值乘以下列相應的分項系數：（1）永久荷載的分項系數，取1.2；計算結構傾覆穩(wěn)定時，取0.9。 （2）可變荷載的分項系數，取1.4。計算構件變形（撓度）時的荷載設計值，各類荷載分項系數，均取1.0。5.2.3荷載組合計算底模板及支架強度時，荷載組合為：（1）+（2）+（3）+（4）；驗算底模板及支架剛度時，荷載組合為：（1）+（

25、2）；5.3模板及支架計算5.3.1支架布置（1）橫、順橋向布置詳見附圖3-01、3-02（2）橫桿豎向步距均按1.2m布設置 方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。5.3.2立桿承載力計算（1）荷載的計算單肢立桿軸向力計算公式根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范5.6.2如下式5-1所示。N = 1.2（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）×Lx×Ly (5-1)式中：Lx、Ly單肢立桿縱向及橫向間距（m）； 1支撐架模板自重標準值； 2 新澆砼及鋼筋自重標準值； 3 施工人員及設備荷載標準值； 4 振搗砼產生的荷載。由于碗扣支架的縱、橫向間距不一樣，

26、并且承受的荷載也不一樣，因此分區(qū)域進行計算：1）、翼緣板根部區(qū)域：取最大支架間距驗算（橫向0.6m×縱向0.9m）：N1=1.2×（1+26×0.55）+1.4×(2.5+2) ×0.6×0.9=13.32kN2）、翼緣板端部區(qū)域：取最大支架間距驗算（橫向0.9m×縱向0.9m）：N2=1.2×（1+26×0.22）+1.4×(2.5+2) ×0.9×0.9=11.63kN3）、腹板區(qū)域：橫向0.6m×縱向0.9m，區(qū)域內按照2根立桿承受荷載考慮，區(qū)域內荷載為整個腹

27、板的重量+相鄰的頂底板荷載，如下圖陰影部分所示：N3=1.2×1+1.4×(1+2) ×1.35×0.9+1.2×26×2.23×0.6/2=24.15kN4）、箱室區(qū)域：橫向0.9m×縱向0.9m,該區(qū)域頂、底板最厚處為60cm：N4=1.2×（1+26×0.6）+1.4×(2.5+2) ×0.9×0.9=21.24kN通過以上計算可知，鋼管最大承載力為24.15KN。根據WDJ碗扣支架設計使用說明書知：步距為120cm時，單根鋼管可承擔的承載力為30KN，所以以

28、上支架布設滿足承載力要求。5.4跨XX路門洞驗算1、荷載取值方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。模板木帶荷載： 1.5kN/m² (重量取0.15噸/m²,查路橋施工手冊) 內模板、鋼管扣件自重： 2 kN/m² 箱梁鋼筋砼自重為26KN/m3， 活載大小為： 人員、機械自重取1.0 kN/m² 振搗產生的荷載：2.0 kN/m²（1）箱梁混凝土自重在貝雷梁支架區(qū)域，箱梁底板寬度、厚度及梁高均為變值，為簡化計算，取箱梁砼斷面最大時進行計算，底板寬度方向為3291cm，箱梁高度取最大值232cm，斷面面積為35.01m2，底板厚度

29、為27cm。貝雷梁區(qū)域梁體自重g1=35.01*26=910.26 KN/m（2）模板重量g2=1.5×42.5=63.75KN/m（順橋向每米重量）（3）貝雷鋼架主梁重量：g3=24×58×2.7/3=1252.8KN（縱橋向貝雷梁共計58道，每道24米，單片貝雷梁長為3米）（4）支架重量：g4= (55*24/0.9*6+42.5*5*24/0.9+55*24*5)*5.94 =1251.36KN(碗口支架每米重量5.94Kg/m，支架總高度按12米計算，扣去門洞高度總計6米，則上方支架均高按6.0米計算。)（5）活載：g5=4.5KN/×42.5m

30、=191.25KN/m荷載分項系數，恒載按1.2，活載按1.4 2、貝雷梁上方雙拼10#工字鋼受力檢算僅對最不利荷載下工字鋼受力進行計算：（1）翼緣板下貝雷梁90cm間距內跨中受力（按簡支梁保守計算）M=P*L/4=13.32*0.9/4=2.997KN*m（2）腹板下貝雷梁75cm間距內跨中受力（按簡支梁保守計算）M= P*L/4=24.15*0.75/4=4.53KN*m（3）箱室下貝雷梁90cm間距內跨中受力（按簡支梁保守計算） M= P*L/4=21.24*0.9/4=4.78KN*m取最大值M=4.78KN*m進行檢算10#工字鋼力學特性如下：w205Mpa，E2.05×1

31、05Mpa W=49cm3=49000mm3方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。 I=245cm4=2450000mm4 EI=2.05×105Mpa×245cm4=502250N.m2=M/W=4.78*106/2/49000=48.78Mpa<w205Mpa滿足要求3、貝雷梁受力檢算根據貝雷梁布置形式，選取中腹板及箱室區(qū)域對貝雷梁彎矩、剪力、撓度進行檢算，根據裝配式公路鋼橋多用途使用手冊，貝雷梁容許內力為：橋型容許內力不加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（kN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（k

32、N）245.2490.5698.9490.5698.9橋型容許內力加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（kN.m）1687.533754809.467509618.8剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9容許撓度取L/400a、取腹板區(qū)域貝雷鋼架主梁進行驗算，腹板寬60cm,取斷面最高處梁高2.32米，貝雷鋼架主梁間距75cm, 按偏安全考慮，腹板砼全部支承于一組貝雷鋼架主梁上，為簡化計算并偏于安全考慮，按簡支梁計算，將貝雷鋼架主梁上方承受荷載簡化為線荷載計算：每米腹板區(qū)域一組貝雷鋼架主梁承受的砼重量為：2.32×0.6×26=36.

33、19KN/m每米腹板區(qū)域一組貝雷鋼架主梁承受的模板重量為：1.5KN/×0.6m2/m=0.9KN/m每米腹板區(qū)域一組貝雷鋼架主梁承受的支架重量取為：1KN/m單組雙排單層貝雷梁自重：（2.7*2+0.21*2）/3=1.94KN/m,取2KN/m；每米腹板區(qū)域一組貝雷鋼架主梁承受的活載為：3*0.6=1.8KN/m則腹板區(qū)域一組貝雷鋼架主梁每米承受的線荷載為：q=1.2*（36.19+0.9+1+2）+1.4*1.8=50.62KN/m貝雷鋼架主梁計算跨徑為9.0米Mmax=ql2/8=50.62×9.02/8=512.53kN.m<1576.4kN.m，滿足要求（

34、具體參數查貝雷梁容許內力）一組貝雷鋼架主梁承受的總荷載為：50.62KN/m*9.0m=455.58KN則一組貝雷鋼架主梁承受的最大剪力為455.58/2=227.79KN<490.5KN滿足要求（具體參數查貝雷梁容許內力表）。 方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。貝雷鋼架主梁撓度：fmax=5ql4/(384EI)=5×50.62×9.04/(384×206000×0.0577434)=0.36mm <f=9000/400=22.5mm 所以腹板區(qū)域貝雷鋼架主梁滿足要求。 b、取箱式區(qū)域貝雷鋼架主梁進行驗算，箱式區(qū)寬度取90

35、cm,混凝土上下橋面厚按0.6米，貝雷鋼架主梁間距90cm, 按偏安全考慮，箱式區(qū)砼全部支承于一組貝雷鋼架主梁上，為簡化計算并偏于安全考慮，按簡支梁計算，將貝雷鋼架主梁上方承受荷載簡化為線荷載計算：每米箱式區(qū)域一組貝雷鋼架主梁承受的砼重量為：0.9×0.6×26=14.0KN/m每米箱式區(qū)域一組貝雷鋼架主梁承受的模板重量為：1.5KN/×0.9m2/m=1.35KN/m每米腹板區(qū)域一組貝雷鋼架主梁承受的支架重量取為：2KN/m單組雙排單層貝雷梁自重：（2.7*2+0.21*2）/3=1.94KN/m,取2KN/m；每米腹板區(qū)域一組貝雷鋼架主梁承受的活載為：3*0.

36、9=2.7KN/m則腹板區(qū)域一組貝雷鋼架主梁每米承受的線荷載為：q=1.2*（14.0+1.35+2+1.8）+1.4*2.7=26.52KN/m貝雷鋼架主梁計算跨徑為9.0米Mmax=ql2/8=26.52×9.02/8=268.5kN.m<1576.4kN.m，滿足要求（具體參數查貝雷梁容許內力）一組貝雷鋼架主梁承受的總荷載為：26.52KN/m*9.0m=238.68KN則一組貝雷鋼架主梁承受的最大剪力為238.68/2=119.34KN<490.5KN滿足要求（具體參數查貝雷梁容許內力表）。貝雷鋼架主梁撓度：fmax=5ql4/(384EI)=5×26.

37、52×9.04/(384×206000×0.0577434)=0.19mm <f=9000/400=22.5mm 所以腹板區(qū)域貝雷鋼架主梁滿足要求?？紤]到砼澆注時自連續(xù)梁一端推進到另一端，在砼初澆筑至貝雷梁端頭時，存在貝雷梁懸挑的不利工況，為增加貝雷梁支架的安全性，在貝雷梁兩端端頭處增設三排間距為0.3m的碗扣支架作為附加支撐，碗扣支架自成體系，縱橫向設置剪刀撐，下部設置掃地桿，上部用10#工字鋼作為分配梁，詳見附圖。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。4、貝雷梁下分配梁受力檢算3根45a工字鋼，力學特性如下：w205Mpa，fv=125 M

38、paE2.05×105Mpa W=3×1430cm3=4290*103mm3 I=3*32240cm4=96720*108mm4 Ix/Sx=38.6cmtw=11.5mm*3=34.5mm、取腹板處對45a工字鋼進行驗算，其中腹板處集中荷載由前面計算知207.5KN，具體計算模型見下方附圖： M1=1.5P×2/2-P×0.45=1.05P=217.875MPa 1=M1 /W=217.875×106/（3×1430×103）=50.8MPa< =140MPa 強度滿足要求。為簡化計算，根據撓度疊加原理可知：F1=3

39、×PL/48EI=3×207.5×103×2000/(48×2.05×105×3×32240) =1.3mm<2000/400=5mm 剛度滿足要求。、取箱室處對45a工字鋼進行驗算，其中箱室處集中荷載由前面計算知108.7KN，具體計算模型見下方附圖： 方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。 M2=1.5P×2.5/2-P×0.9=0.975P=105.98MPa 2=M2 /W=105.98×106/（3×1430×103）=24.7MPa&

40、lt; =140MPa 強度滿足要求。為簡化計算，根據撓度疊加原理可知：F2=3×PL/48EI=3×108.7×103×2500/(48×2.05×105×3×32240) =0.86mm<2500/400=6.25mm 剛度滿足要求。 、取翼緣板處對45a工字鋼進行驗算，其中翼緣板處集中荷載可取箱室處集中荷載108.7KN，具體計算模型見下方附圖： Mmax=1.5P×2.5/2-P×0.9=0.975P=105.98MPa 2=M2 /W=105.98×106/（3

41、5;1430×103）=24.8MPa< =140MPa 強度滿足要求。為簡化計算，根據撓度疊加原理可知：F2=3×PL/48EI=3×108.7×103×2500/(48×2.05×105×3×32240) =0.86mm<2500/400=6.25mm 剛度滿足要求。5、鋼管柱受力檢算鋼管立柱采用529mm鋼管，鋼管壁厚8mm，鋼管高度4.0m。其截面特性如下:截面回轉半徑: i=18.422cm 截面凈面積: A=130.941cm2 Q235鋼材抗壓強度: 205N/mm2門式支架最大

42、支點反力N=（910.26*12+63.75*12+1252.8/2+1251.36/2）*1.2+191.25*12*1.4=18741.25KN腹板下方鋼管墩間距為2.0米，箱室下方鋼管墩間距為2.5米，翼緣板處鋼管墩間距為2.0米，為簡化計算，同時偏于安全考慮，除去兩側翼緣板4根鋼管立柱，假設跨中共只設16根鋼管立柱均勻承擔全部荷載。故單根鋼管立柱頂最大荷載=18741.25/16=1171.33KN。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。鋼管高度4.0m，則長細比=l/i(=1)=1*400/18.422=21.71查建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范附錄E：=0.941則

43、N=A f=0.941×13094.1×205=2525.9kN>Rmax=1171.33KN，滿足要求。6、砼基礎計算采用C30砼基礎，寬1.2m，高度0.5m，下層配20300鋼筋骨架，增強整體受力。鋼管底座采用0.8m*0.8m方形鋼板(或鋼管柱自帶圓形法蘭厚2cm)，鋼板厚10mm， 考慮整體受力，對砼基礎計算：F=1372.14/(0.6*0.6)=3.811Mpa<30Mpa（C30砼抗壓強度設計值），滿足要求。砼基礎落在水穩(wěn)層上，豎向力按照45°發(fā)散角計算，對水穩(wěn)層受力計算：F=1372.14/(1.2*1.2)=0.9Mpa<4M

44、pa(水穩(wěn)層設計7d無側限抗壓強度為4Mpa)，滿足要求。第六章 材料選用和質量要求6.1材料選型1、本工程腳手架為連續(xù)箱梁承重用，采用碗扣支架，現(xiàn)澆梁外模和內模采用1220×2440×15優(yōu)質竹膠板。2、碗扣支架鋼管規(guī)格為48×2.6mm，且有產品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管。鋼管應涂刷防銹漆作防腐處理，并定期復涂以保持其完好。3、扣件應按現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質

45、量有懷疑時，應按現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。6.2技術要求1對承臺和管線開挖范圍必須嚴格按規(guī)范標準分層進行換填和回填，同時加強地基的排水措施。2搭設支架前，必須在地面測設出橋梁各跨的縱軸線和橋墩橫軸線，放出設計箱梁中心線。按支架平面布置圖及梁底標高測設支架高度，搭設支架，采用測設四角點標高，拉線法調節(jié)支架頂托。3必須保證可調底座與地基的密貼，必要時可用砂漿坐底。安放可調底座時，調整好可調底座螺帽位置，使螺帽位置位于同一水平面上?？?/p>

46、調底座螺桿調節(jié)高度不得超過25cm，若在實際施工中調節(jié)高度必須超過 25cm時，采用方木進行調整。4檢查腳手架有無彎曲、接頭開焊、斷裂等現(xiàn)象，無誤后可實施拼裝。5拼裝時，腳手架立桿必須保證垂直度。尤其重要的是必須在第一層所有立桿和橫桿均拼裝調整完成無誤后方可繼續(xù)向上拼裝。6拼裝到頂層立桿后，裝上頂層可調頂托，并依設計標高將各頂托頂面調至設計標高位置，可調頂托螺桿調節(jié)高度不得超過20cm，必要時用方木進行調整。同時，需確保立桿自由端長度不大于50cm（即自托梁底至最近的碗扣節(jié)點之間的長度）。7滿堂支架搭設至橋墩時，采用鋼管與橋墩四周牢固環(huán)抱形式與支架相連接，以達到滿堂支架與橋墩整體受力作用。8鋪

47、設縱、橫向方木和竹膠板時要確保其連接牢固，另外將縱向方木和橫向方木接觸面刨平,保證其密貼。橫向方木頂面刨平，保證竹膠板與其密貼。9支架底模鋪設后，測放箱梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標高=設計梁底+支架的變位（±前期施工誤差的調整量），來控制底模立模。底模標高和線形調整結束，經監(jiān)理檢查合格后，立側模和翼板底模，測設翼板的平面位置和模底標高（底模立模標高計算及確定方式類同箱梁底板）。10為確保支架整體穩(wěn)定，支架每隔四排設一道橫向剪刀撐，縱向在支架邊緣設置剪刀撐，且在剪刀撐鋼管與立桿連接處用扣件連接緊固。11為了便于拆除橋臺與墩頂處的模板，可在支座安裝完成后，在支座四周鋪

48、設一層泡沫塑料，頂面標高比支座上平面高出23mm。在拆除底模板時將墩頂處的泡沫塑料剔除，施工時嚴禁用氣焊方法剔除泡沫以免傷及支座。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。6.3支架驗收1、對進場材料進行驗收。進入現(xiàn)場的碗扣架構配件應符合設計和規(guī)范要求，并有出廠合格證件。材料質量驗收重點：檢查鋼管管壁厚度、焊接質量、外觀質量、可調底座和可調托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質。2、搭設前對地基進行驗收。驗收主要內容：（1）腳手架地基基礎必須按施工設計進行施工，按地基承載力要求進行驗收。（2）地基高低差較大時，可利用立桿調節(jié)。（3）腳手架基礎經驗收合格后，應按施工設計或專項方案的要求放線

49、定位立桿位置。3、腳手架搭設質量應按階段進行檢驗。（1）架體應隨施工進度定期進行檢查（三步一驗收）；（2）對架體構件承重部分驗收；（3）驗收合格后對架體懸掛合格牌；（4）遇 6 級以上大風、大雨、大雪后特殊情況的檢查。（5）支架搭設完成，應進行全面自檢，在自檢的基礎上，由項目部工程部按驗收要求組織施工、質量、安全等部門進行聯(lián)合驗收，并邀請監(jiān)理人員參加驗收，驗收人員對驗收結論要簽字。4、對整體腳手架應重點檢查以下內容： （1）保證架體幾何不變性的斜桿、連墻件、十字撐等設置是否完善； （2）基礎是否有不均勻沉降，立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況；（3）立桿上碗扣是否可靠鎖緊； （4）立桿連

50、接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件擰緊程度。6.4支架拆除6.4.1拆除條件在箱梁預應力張拉壓漿完成，且管道壓漿的強度達到設計強度的95%以上方可進行箱梁底模板拆除。落架應遵循全孔多點、對稱、緩慢、均勻的原則，從跨中向支點拆卸。6.4.2支架模板拆除方法箱梁支架在拆除前，組織一個20人的拆除隊伍，由專人進行負責統(tǒng)一指揮，開始前，先進行施工技術交底和安全交底，讓操作人員知道施工程序，方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。嚴格遵守拆除順序，堅持由上而下，先加固后拆的原則，不能上下同時作業(yè)， 拆除腳手架應先拆除擋腳板，再拆腳手板->護身欄桿->剪刀撐->小橫桿

51、-> 大橫桿->立桿,最后拆拉結點,當拆至腳手架下部最后一節(jié)立桿時要先設臨時支撐加固,再拆拉結點。大片架子拆除后所預留的斜道、上料平臺、通道等， 要在大片架子拆除前先進行加固，以便拆除后能確保其完整，安全和穩(wěn)定。在拆除過程中應注意以下方面：（1）應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求，經按技術管理程序批準后方可實施拆除作業(yè)。（2）腳手架拆除前現(xiàn)場工程技術人員應對在崗操作工人進行有針對性的安全技術交底。（3）腳手架拆除時必須劃出安全區(qū)，設置警戒標志，派專人看管。（4）拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。（5）拆除作業(yè)應從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除

52、。（6）連墻件必須拆到該層時方可拆除，嚴禁提前拆除。（7）拆除的構配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面，嚴禁拋擲。（8）腳手架采取分段、分立面拆除時，必須事先確定分界處的技術處理方案。（9）拆除的構配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。6.4.3拆除檢查在支架和模板全部拆除完成后，對箱梁的混凝土進行一次全面檢查，檢查混凝土結構的軸線和標高及混凝土外觀質量，并將檢查結果交工程師。第七章 貝雷桁架安裝與拆除7.1貝雷架安拆順序 條形基礎處理地面拼裝汽車吊吊裝貝雷架現(xiàn)場就位加固高處防護搭設碗扣式腳手架模板體系架體拆除。7.2材料選型采用國產 1500× 3000型貝雷桁架片，高度 1

53、.5m，單片長度 3.0m。共計需要貝雷片：24/3*方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。29*2=464片，貝雷片、加強弦桿、萬能拼裝件與鋼銷，應有合格證。7.3地面拼裝與吊裝貝雷主桁架在平地組裝，每片貝雷架之間必須用配套連接件加固，提高桁架的剛度。根據本工程實際情況，選用汽車吊進行現(xiàn)場吊裝，最大起重高度滿足工程施工要求。吊裝時使用的鋼梁、鋼絲繩，卡環(huán)等應和桁架重量匹配（即允許荷載內），吊裝時在拼裝好的貝雷主桁兩側設置好牽引繩，防止貝雷主桁在吊運過程中發(fā)生扭轉、撞擊橋墩和旁邊各類桿管線。7.4貝雷架現(xiàn)場就位加固先按方案要求在貝雷架位置處放好線，以控制架體安放位置，在梁墊兩側焊

54、接了擋板，防止桁架在沒有加荷前發(fā)生位移。全部貝雷桁架吊裝就位后，立刻進行現(xiàn)場加固，貝雷桁架上、下弦每隔3m用腳手架鋼管加扣件固定保證貝雷架不位移，不傾覆。7.5貝雷架拆除等連續(xù)箱梁張拉完成后，開始拆除腳手架和貝雷梁體系，拆除碗扣式腳手架部分，等腳手架鋼管拆除完畢后再統(tǒng)一拆除貝雷架。在架體上先將貝雷架分解為雙排雙層梁片，貝雷梁的拆除前，貝雷梁用鋼絲繩拴吊，鋼絲繩受一定的力，防止工人在操作時貝雷梁意外翻倒。貝雷梁單元之間的所有的連接螺栓、插銷、連接桿件不得少拆、漏拆，避免在吊裝作業(yè)時出現(xiàn)拉扯、發(fā)生傾覆現(xiàn)象。貝雷梁的拆除起吊要求用吊車作業(yè)?，F(xiàn)場專人指揮起吊。在貝雷梁施工現(xiàn)場，專職安全人員全場值班，檢查、督查現(xiàn)場的施工作業(yè)，出現(xiàn)險情時及時阻止工人施工、及時撤離工作人員、排查安全隱患，確保施工的安全平穩(wěn)進行。待貝雷梁吊到地面時，然后再將貝雷梁分解成貝雷片。施工過程中注意吊車的布置位置，必須配備信號工，其中吊裝時，有專門人員指揮交通和安全監(jiān)督。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。第八章 安全技術措施8.1支架使用規(guī)定1）嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行；2）嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不