電動(dòng)機(jī)畢業(yè)論文

1、摘摘 要要本文主要針對(duì) Y2-200L-4 型電機(jī)進(jìn)行了電磁設(shè)計(jì)和計(jì)算。首先基于設(shè)計(jì)任務(wù)書給定的參數(shù)并結(jié)合相關(guān)的技術(shù)條件確定了與 Y2-200L-4 電機(jī)的電磁性能有關(guān)的主要尺寸，選擇定、轉(zhuǎn)子的槽數(shù)及槽配合，用 CAD 繪制出定、轉(zhuǎn)子的槽型和線圈尺寸圖，槽型分布圖及繞組分布圖。計(jì)算出每相串聯(lián)導(dǎo)體數(shù)，串聯(lián)匝數(shù)，槽滿率等基本量，然后據(jù)此選定有關(guān)的材料。再在 MATLAB 中編程進(jìn)行該電機(jī)的電磁計(jì)算，反復(fù)調(diào)整有關(guān)參數(shù)，使其技術(shù)指標(biāo)符合任務(wù)書的要求，最終設(shè)計(jì)出符合任務(wù)書規(guī)定技術(shù)要求的電機(jī)。關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞：Y2-200L-4Y2-200L-4;定轉(zhuǎn)子定轉(zhuǎn)子;繞組分布繞組分布;電磁設(shè)計(jì)計(jì)算電磁設(shè)計(jì)計(jì)算蘭州交

2、通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）AbstractAbstractThis article mainly about electromagnetic design and calculation of Y2-200L-4 motor. First it determined the main dimensions related to the electromagnetic properties of the Y2-200L-4 motor based on the parameters of dsign task and technical conditions. Then it selected th

3、e number of slots of stator and rotor and right slots. I not only used CAD to draw size chart of stator, rotor and coil but also draw distribution of groove and winding. I calculated some basic amount such as the number of conductors in series per phase and slot fill factor. Then I selected the rela

4、ted materials. I have completed the electromagnetic calculations of this motor in MATLAB. Then I adjusted the parameters repeatedly. I did a lot of work to make its technical indicators meet the requirements of the mission statement. In the last I designed the motor that meet the requirements of the

5、 mission statement.Key Words: Y2-200L-4, stator and rotor, winding distribution, electromagnetic蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）摘摘 要要 .0ABSTRACT .11 緒論緒論 .41.1 工程背景.41.2 設(shè)計(jì)范圍.41.3 設(shè)計(jì)依據(jù).41.4 設(shè)計(jì)目標(biāo).41.5 本文的主要工作.42 三相異步電動(dòng)機(jī)主要參數(shù)的確定三相異步電動(dòng)機(jī)主要參數(shù)的確定.52.1 主要尺寸及氣隙長(zhǎng)度的確定.52.2 定、轉(zhuǎn)子槽形及槽配合的確定.52.2.1 定、轉(zhuǎn)子槽形的選擇 .52.2.2 定、轉(zhuǎn)子槽形尺寸的確定.62.2

6、.3 槽配合的選取 .62.3 繞組型式及節(jié)距的選擇.62.3.1 繞組型式的選擇 .62.3.2 繞組節(jié)距的選擇 .73 電磁計(jì)算電磁計(jì)算.73.1 額定數(shù)據(jù)及主要尺寸.73.2 磁路計(jì)算.93.3 參數(shù)計(jì)算.123.4 性能計(jì)算.143.4.1 工作性能計(jì)算 .143.4.2 起動(dòng)性能計(jì)算 .183.5 程序流程圖.20結(jié)結(jié) 論論 .22致致 謝謝 .22蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn).23附錄附錄 A.24源程序.24運(yùn)行結(jié)果.33附錄附錄 B.33附錄附錄 C.36蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1 緒論1.1 工程背景三相異步電動(dòng)機(jī)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，價(jià)格低廉，維修方便等優(yōu)點(diǎn)，在

7、電網(wǎng)的總負(fù)載中，異步電動(dòng)機(jī)的容量約占整個(gè)動(dòng)力負(fù)載的 85%，是目前工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)中使用最廣泛的一種電動(dòng)機(jī)，可見其使用的廣泛性和重要性1。此外，異步電動(dòng)機(jī)還派生出了各種防護(hù)型式以適應(yīng)不同環(huán)境條件的需要，也具有較高的效率和較好的工作特性。異步電動(dòng)機(jī)可分為鼠籠式異步電動(dòng)機(jī)和繞線式異步電動(dòng)機(jī)，兩者相比，鼠籠式異步電動(dòng)機(jī)在運(yùn)行、維護(hù)及成本方面都比繞線式異步電動(dòng)機(jī)更有優(yōu)勢(shì)。因此本設(shè)計(jì)對(duì) Y2-200L-4 型電機(jī)進(jìn)行了電磁設(shè)計(jì)計(jì)算。1.2 設(shè)計(jì)范圍包括根據(jù)相關(guān)技術(shù)手冊(cè)確定與電機(jī)的電磁性能有關(guān)的主要尺寸、槽形及槽配合、繞組型式和節(jié)距、線規(guī)和材料等，用 MATLAB 編程進(jìn)行電磁計(jì)算，用 CAD 畫出定、轉(zhuǎn)子沖片

8、圖及繞組分布圖。1.3 設(shè)計(jì)依據(jù)(1) 類似電機(jī)的電磁設(shè)計(jì)資料。(2) 國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)程、技術(shù)手冊(cè)，主要包括： 實(shí)用電機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算手冊(cè)（黃堅(jiān)，郭中醒主編）Y2 系列三相異步電動(dòng)機(jī)技術(shù)條件(JB/T8680.1-1998) 用戶提出的產(chǎn)品規(guī)格（功率、電壓、轉(zhuǎn)速等）及技術(shù)要求（如效率、溫升等）。1.4 設(shè)計(jì)目標(biāo)設(shè)計(jì)出電機(jī)的主要性能指標(biāo)，如起動(dòng)轉(zhuǎn)矩、最大轉(zhuǎn)矩、起動(dòng)電流倍數(shù)、效率和功率因數(shù)等要滿足設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求。在此基礎(chǔ)上，部分性能指標(biāo)最好有所改善。1.5 本文的主要工作(1) 三相鼠籠式異步電動(dòng)機(jī)主要參數(shù)的確定根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求，結(jié)合相關(guān)的技術(shù)手冊(cè)，確定出與電機(jī)電磁性能有關(guān)的主要尺寸、槽形及槽

9、配合、繞組型式及節(jié)距、線規(guī)和材料。(2) 電磁計(jì)算蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）根據(jù)所確定出的主要參數(shù)，編程進(jìn)行電磁計(jì)算，計(jì)算可分為四個(gè)模塊，包括額定數(shù)據(jù)及主要尺寸計(jì)算、磁路計(jì)算、參數(shù)計(jì)算和起動(dòng)計(jì)算。在計(jì)算過程中需要反復(fù)調(diào)整相關(guān)參數(shù)，直到計(jì)算出的主要性能指標(biāo)達(dá)到設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求。(3) MATLAB 編程本設(shè)計(jì)的電磁計(jì)算部分工作量大，采用 MATLAB 編程使得計(jì)算量大大減小，同時(shí)計(jì)算的精確度也得到提高。(4) CAD 畫圖本設(shè)計(jì)中使用 CAD 畫出定、轉(zhuǎn)子沖片圖，槽形尺寸圖和定子繞組分布圖。2 三相異步電動(dòng)機(jī)主要參數(shù)的確定三相異步電動(dòng)機(jī)的主要參數(shù)是電機(jī)電磁計(jì)算的數(shù)據(jù)依據(jù)，只有在選擇了合適的主要

10、參數(shù)的前提下，才能夠正確地進(jìn)行電磁計(jì)算。主要參數(shù)的選擇是以經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算出的數(shù)據(jù)為基本依據(jù)，結(jié)合相關(guān)的技術(shù)手冊(cè)進(jìn)行選擇。2.1 主要尺寸及氣隙長(zhǎng)度的確定電機(jī)的主要尺寸包括定子內(nèi)徑和鐵芯有效長(zhǎng)度，只要確定了這兩個(gè)參數(shù)，其i1DeffL他的尺寸（包括定、轉(zhuǎn)子內(nèi)外徑、鐵芯長(zhǎng)度和氣隙長(zhǎng)度）就可以以此為根據(jù)，參閱相關(guān)的技術(shù)手冊(cè)得到。但在一般情況下，定子內(nèi)徑和鐵芯有效長(zhǎng)度的計(jì)算比較麻煩，通常采用類比i1DeffL法來確定電機(jī)的主要尺寸，參照已生產(chǎn)過的同類型相近規(guī)格電機(jī)的設(shè)計(jì)和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，直接初選電機(jī)的主要尺寸。在本設(shè)計(jì)中，以廠家已經(jīng)生產(chǎn)過的 Y2 系列的相近電機(jī)作為參考，結(jié)合相關(guān)技術(shù)手冊(cè)得到本臺(tái)電機(jī)的主要尺寸

11、。本臺(tái)電機(jī)主要尺寸結(jié)合文獻(xiàn)2中附錄 A 進(jìn)行選取，詳見附錄 C 和附錄 D。2.2 定、轉(zhuǎn)子槽形及槽配合的確定2.2.1 定、轉(zhuǎn)子槽形的選擇(1) 定子槽形的選擇小型三相異步電動(dòng)機(jī)的定子槽形，一般采用斜口圓底槽3。槽口斜角統(tǒng)一規(guī)定如下： 160 機(jī)座及以下為；30 180280 機(jī)座：2 極為，4 極為，6、8 極為；203035蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 315355 機(jī)座：2 極為，410 極為。2030因本臺(tái)電機(jī)機(jī)座號(hào)為 200，極數(shù)為 4 極，所以定子選圓底槽，槽口角度選。詳見30附錄 C。(2) 轉(zhuǎn)子槽形的選擇轉(zhuǎn)子采用平底槽、圓底槽、梨形槽、凸形槽（對(duì)稱和不對(duì)稱）、刀形槽等 6 種

12、槽形，槽口斜角對(duì)梨形槽和刀形槽為，其他槽形為。采用凸形槽可以在起動(dòng)轉(zhuǎn)矩和運(yùn)行性030能兩方面都有所兼顧，所以 Y2 系列電動(dòng)機(jī)在大機(jī)座號(hào)中采用凸形槽較多。本臺(tái)電機(jī)的機(jī)座號(hào)較大，因此轉(zhuǎn)子選凸形槽（不對(duì)稱），槽口斜角為，詳見附錄30D。2.2.2 定、轉(zhuǎn)子槽形尺寸的確定定子的槽形尺寸不僅影響槽滿率，而且還影響定子齒部和軛部的磁密，一般在設(shè)計(jì)時(shí)要求齒部和軛部有適當(dāng)?shù)拇琶?，齒部有足夠的機(jī)械強(qiáng)度，軛部有足夠的剛度。轉(zhuǎn)子的槽形尺寸對(duì)電機(jī)的各項(xiàng)性能指標(biāo)，包括起動(dòng)轉(zhuǎn)矩、起動(dòng)電流倍數(shù)、最大轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)差率、效率和功率因數(shù)等都有非常大的影響；此外，槽的各部分尺寸對(duì)這些性能指標(biāo)又有不同程度的影響。在實(shí)際設(shè)計(jì)中，一般采用

13、類比法來確定電機(jī)定、轉(zhuǎn)子的槽形尺寸。本臺(tái)電機(jī)定、轉(zhuǎn)子槽形尺寸詳見附錄 C 和附錄 D。2.2.3 槽配合的選取槽配合就是在電機(jī)選取轉(zhuǎn)子槽數(shù)時(shí)，必須與定子槽數(shù)有恰當(dāng)?shù)呐浜稀＿x擇合理的槽配合對(duì)于降低電磁噪聲，進(jìn)而降低電動(dòng)機(jī)負(fù)載噪聲具有特殊的意義4。槽配合對(duì)電機(jī)的性能有很大的影響，若選取不當(dāng)，可能會(huì)導(dǎo)致附加損耗、附加轉(zhuǎn)矩、振動(dòng)與噪聲增加，從而使效率降低，起動(dòng)性能變差。采用定、轉(zhuǎn)子槽數(shù)接近的槽配合，可減小附加損耗。4極電機(jī)一般采用 24/22，36/28、48/38、60/50、72/64。本臺(tái)電機(jī)所選取的槽配合是48/38。2.3 繞組型式及節(jié)距的選擇2.3.1 繞組型式的選擇考慮到目前的傳統(tǒng)生產(chǎn)工

14、藝和機(jī)械化下線的可能性，除 71 機(jī)座 6 極和 80、90 機(jī)座8 極采用雙層繞組外，對(duì) 160 及以下的機(jī)座仍采用單層繞組。對(duì) 180 及以上機(jī)座，為了提高電機(jī)性能和降低電機(jī)噪聲，在設(shè)計(jì)時(shí)全部采用雙層疊繞組。本臺(tái)電機(jī)因機(jī)座號(hào)為 200，所以選用雙層疊繞組。蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2.3.2 繞組節(jié)距的選擇對(duì)雙層繞組應(yīng)從電機(jī)具有良好的電氣性能和節(jié)約導(dǎo)線材料兩方面來考慮節(jié)距的選擇。在正常三相異步電動(dòng)機(jī)中，通常選以便消弱磁勢(shì)的 5 次和 7 次諧波分量。對(duì)于 2p56y極電機(jī)，為了便于嵌線和縮短端部長(zhǎng)度，除鐵芯長(zhǎng)度很長(zhǎng)的以外，一般取左右5。p23y因本設(shè)計(jì)是 2 極電機(jī)，所以取。p1318y

15、3 電磁計(jì)算3.1 額定數(shù)據(jù)及主要尺寸(1) 輸出功率。30NPkW(2) 相電壓因?yàn)樵撾姍C(jī)為接法，所以相電壓。380NUV(3) 功電流33KW1030 1026.316( )33 380NNPIAU(4) 效率標(biāo)準(zhǔn)值。0.913(5) 功率因數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值。cos0.86(6) 極數(shù)對(duì)數(shù)。2p (7) 頻率。50Hzf (8) 定、轉(zhuǎn)子槽數(shù)定子槽數(shù)，轉(zhuǎn)子槽數(shù)。148Z 238Z (9) 定、轉(zhuǎn)子每極槽數(shù)定子每極槽數(shù)：11481224pZZp轉(zhuǎn)子每極槽數(shù)：2p23819/ 224ZZp(10) 定、轉(zhuǎn)子沖片尺寸蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）定子外徑，定子內(nèi)徑，氣隙長(zhǎng)度，轉(zhuǎn)子外徑1327Dmmi121

16、0Dmm0.7mm，轉(zhuǎn)子內(nèi)徑。2208.6Dmmi275Dmm定子槽形尺寸（見附錄 C）：，。010.38bmm011hmm16.3Sbmm=4.5mmR21215 mhms130Z轉(zhuǎn)子槽形尺寸（見附錄 D）：，021.5 mbm123.5bmm224.8bmm322.4bmm020.8 mhm1212.2 mhm，。2222.6 mhms230Z(11) 極距1210164.8524iDmmp(12) 定、轉(zhuǎn)子齒距定子齒距：11121013.7448iDtmmZ轉(zhuǎn)子齒距：222208.617.2438DtmmZ(13) 繞組節(jié)距。11 110y (14) 每相串聯(lián)導(dǎo)體數(shù)111126 4820

17、833 2SNZNa其中，每槽導(dǎo)體數(shù)每圈匝數(shù)；并聯(lián)支路數(shù)。12SN2 132612a (15) 繞組線規(guī)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，一般按類比法選取線規(guī)，本文中選取的線規(guī)為。絕緣后直31.108mm徑 d=1.27mm,截面積。211.108()cAmm(16) 槽滿率槽面積：22621ss22 4.56.34.521.52181 10 m2222SRbRAhh其中，槽楔高度按文獻(xiàn)6中表 2-7 選取，取。0.2cmh 對(duì)于雙層疊繞組，槽絕緣所占面積為：62iiss1220.32 21.54.52 4.56.321.73 10AhRRbm 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）其中，槽絕緣厚度按表文獻(xiàn)6中 2-7 查取。

18、i槽有效面積：6262efsi(181 21.73) 10159.27 10 mAAAm槽滿率：23 211f6ef3 26 (1.27 10 )79%159.27 10iSNNdSA其中，導(dǎo)體并饒根數(shù)；導(dǎo)體絕緣后外徑。13tN 1.27 mdm(17) 鐵芯長(zhǎng)鐵芯有效長(zhǎng)：219.52 0.7209 meftLlm 凈鐵芯長(zhǎng)：FeFe=0.95 19.5=185.25mmtLKl 其中，鐵芯疊壓系數(shù)取。Fe0.95K(18) 每相有效串聯(lián)導(dǎo)體數(shù)1dp1208 0.9251192N K其中，繞組系數(shù)的計(jì)算詳見附錄 B 中(1)。dp1K3.2 磁路計(jì)算(1) 每極磁通設(shè)負(fù)載電勢(shì)系數(shù)初值，,參考資

19、料得，則每極磁通為：0.931EK 1.183SK 1.095NmKdp11353.780.0162544 1.095 0.9577 50 104ENNmKUWbKKf N (2) 齒部截面積定子齒截面積：2621110.95 0.195 0.00727 1216161 10 miFetipAKl bZm 轉(zhuǎn)子齒截面積：2622220.95 0.195 0.009282 9.516335.2 10 miFetiPAKl bZm 2622220.95 0.195 0.012039 9.521187.1 10 miFetiPAKl bZm 其中，為定子齒部計(jì)算寬度；、為轉(zhuǎn)子齒部計(jì)算寬度，一般取靠近

20、齒最狹小的i1b2ib2ib處的寬度。1/ 3蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）(3) 軛部截面積定子軛部截面積：3262110.95 0.195 33 106113 10 mjFetjAKl hm 轉(zhuǎn)子軛部截面積：3262220.95 0.195 31.2 105780 10 mjFetjAKl hm 其中，定、轉(zhuǎn)子軛部磁路計(jì)算高度和的計(jì)算詳見附錄 B 中(2)。1 jhj2h(4) 空氣隙截面積2620.16485 0.20934453 10 mefAlm(5) 波幅系數(shù)從這里開始進(jìn)行飽和系數(shù)計(jì)算，一般需要進(jìn)行多次的循環(huán)。這里先假設(shè)飽和系數(shù)，對(duì)應(yīng)的波幅系數(shù)。1.268SK S1.427F (6)

21、 定子齒磁密i1S6i10.016791.45981.516716161 10BFTA(7) 轉(zhuǎn)子齒磁密2S620.016791.45981.500521187.1 10tiBFTA2S620.016791.45981.156921187 10tiBFTA(8) 定子軛磁密1610.016790.51.373426113 10jjBTA(9) 轉(zhuǎn)子軛磁密2620.016790.51.452525789 10jjBTA(10) 空氣隙磁密S620.016791.45980.711516161 10iBFTA(11) 各部分磁路的磁場(chǎng)強(qiáng)度根據(jù)計(jì)算出的各部分磁密，按照磁化曲線可查出各部分磁場(chǎng)強(qiáng)度如下

22、：21.9A/cm，20.1A/cm，5.792A/cm，11.42A/cm，15.66A/cmi1H2tH 2tHj1Hj2H。蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）(12) 有效空氣隙長(zhǎng)度33ef1.2540.7 100.878 10 mK其中氣隙系數(shù)計(jì)算詳見附錄 B 中(3)。K(13) 定、轉(zhuǎn)子齒部磁壓降定子齒部磁壓降：23i1i1i114.5 1023 1033.35FHLAA轉(zhuǎn)子齒部磁壓降：i2222232.86iiiiFHLHLA其中，定、轉(zhuǎn)子齒部磁路計(jì)算高度、和的計(jì)算詳見附錄 B 中(4)。1 iL2iL2iL(14) 定、轉(zhuǎn)子軛部磁壓降定子軛部磁壓降：1j11j1j10.523 11.

23、42 115 1068.686jFCHLAA轉(zhuǎn)子軛部所需安匝數(shù)：1j22j2j20.348 15.66 41.7 1022.7317jFCHLAA其中，定、轉(zhuǎn)子軛部磁路計(jì)算長(zhǎng)度和的計(jì)算詳見附錄 B 中(5)；定、轉(zhuǎn)子軛部磁路j1Lj2L長(zhǎng)度校正系數(shù)、按文獻(xiàn)6中圖 2-15 查取。1 jC2jC(15) 空氣隙磁壓降3601.254 0.7115 0.7 104970.410KBFAAu(16) 飽和系數(shù)i1i249750.3737.61191.177497SFFFKF由于上述計(jì)算出的飽和系數(shù)值與假設(shè)值較為接近，即滿足，故可以繼0.01SSSKKK續(xù)計(jì)算，否則必須返回重新計(jì)算直至滿足要求。(17

24、) 每極磁勢(shì)0i1i2j1j249750.3737.61268.68622.732676.399FFFFFFA(18) 滿載磁化電流0mdp122 2 676.399610.415A0.9110.9 3 104 0.9251p FIAmNK (19) 滿載磁化電流標(biāo)幺值蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）*mmKW10.4150.3957826.316III(20) 勵(lì)磁電抗標(biāo)幺值*mS*m112.5270.39578XI3.3 參數(shù)計(jì)算(1) 定子槽漏抗標(biāo)幺值*1122112 12 3 2 0.195 1.08120.2946848 0.92510.209tSSxxXdpefmp lXCCCZKl

25、其中，漏抗系數(shù)詳見附錄 B 中(6)；定子槽比漏磁導(dǎo)詳見附錄 B 中(7)。XCs1(2) 定子諧波漏抗標(biāo)幺值*1X22232dp113 0.16485 0.005920.335420.878 100.92511.177xxefSmSXCCCKK 其中，定子諧波單位漏磁導(dǎo)可查文獻(xiàn)6中表 2-12 得到：=0.00592 S(3) 定子端部漏抗標(biāo)幺值*E1X22ef150.57 0.16485 (31)0.57316=0.3940C20.209 0.92512xxdpXCClK(4) 定子漏抗標(biāo)幺值*1111(0.29470.33540.3940)0.054165SExXXXXC(5) 轉(zhuǎn)子槽漏

26、抗標(biāo)幺值*s2S2X22 12 3 2 0.195 4.3824=1.291238 0.209txxefmp lXCCCZl 其中，為轉(zhuǎn)子鐵芯長(zhǎng)度，因本臺(tái)電機(jī)無徑向通風(fēng)道，故有；轉(zhuǎn)子槽比漏磁導(dǎo)2L2LL的計(jì)算詳見附錄 B 中(8)。s2(6) 轉(zhuǎn)子諧波漏抗標(biāo)幺值*2X22313 0.16485 0.0070.339420.878 101.177xxefSmRXCCCK 其中，轉(zhuǎn)子諧波單位漏磁導(dǎo)可查文獻(xiàn)6中表 2-13 得到：。 0.007R (7) 轉(zhuǎn)子端部漏抗標(biāo)幺值蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）*E2Xef0.7570.757 0.1600.1448820.209 4RxxDXCCClp其中，

27、轉(zhuǎn)子導(dǎo)條長(zhǎng)度；端環(huán)直徑。BLLR2r1.518.5 1.5 3.613.1(cm)DDh(8) 轉(zhuǎn)子斜槽漏抗標(biāo)幺值22*SKSK220.01731240.50.50.339420.171140.01724xxbXXCCt其中，斜槽度詳見附錄 B 中(9)。SKb(9) 轉(zhuǎn)子漏抗標(biāo)幺值*2S22E2SK1.946640.10296xXXXXXC(10) 定、轉(zhuǎn)子總漏抗標(biāo)幺值*120.0541650.102960.1571227XXX(11) 定子繞組直流電阻6161112 10.0217 102 104 0.42780.290453.324 102ctcNlRNAa 其中，導(dǎo)線電阻系數(shù)按文獻(xiàn)6中

28、表 2-9 查取；線圈平均半匝長(zhǎng)詳見附錄 B 中(10)； cl(12) 定子相電阻標(biāo)幺值*KW110.29045 26.3160.0201145380NIRRU(13) 有效材料用量定子銅的重量：Cu1111631.05 0.4278 26 48 3.324 108.9 1016.584kgcSctCuGC lNZAN其中，為考慮導(dǎo)線和引線質(zhì)量的系數(shù)，漆包圓銅線C=1.05；為C328.9 10/kg m銅的密度。硅鋼片的重量：223FeFe1()0.95 0.195 (0.3277)7.8 10161.19FeGKlDkg (14) 轉(zhuǎn)子電阻導(dǎo)條電阻：62B60.0434 101.04 0

29、.244 3 (104 0.9251)0.25524124.06 1038R 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）端環(huán)電阻：62R260.0434 100.16 4 3 (104 0.9251)0.04645622660.628 10R 其中， ；對(duì)于鑄鋁轉(zhuǎn)子。60.043 10mB1.04K 導(dǎo)條電阻標(biāo)幺值：*KWBB26.3160.255240.01768380NIRRU端環(huán)電阻標(biāo)幺值：*KWRR26.3160.0464560.00322380NIRRU轉(zhuǎn)子電阻標(biāo)幺值：*2BR0.017680.003220.020897RRR3.4 性能計(jì)算3.4.1 工作性能計(jì)算(1) 滿載電流有功分量標(biāo)幺值從

30、這里開始進(jìn)行效率的計(jì)算，一般需要進(jìn)行多次的循環(huán)。這里先假定效率初值，則0.92 *1P111.086960.92I(2) 滿載電抗電流標(biāo)幺值 22*X11P11P2211.02144 0.15712 1.0869611.02144 0.15712 1.086960.19538IXIXI其中，。*11*0.054165111.021442.5267mSXX (3) 滿載電流無功分量標(biāo)幺值*1QmX0.395780.195380.59116III(4) 滿載電勢(shì)系數(shù)*1P111111.08696 0.02011450.59116 0.0541650.59116EQKIRIX (5) 空載電勢(shì)系數(shù)蘭

31、州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）*0m111 0.39578 0.0541650.9786EKIX (6) 空載定子齒磁密010i10.97861.51671.56870.9461EiEKBBTK(7) 空載轉(zhuǎn)子齒磁密E02020.97861.50051.55200.9461iiEKBBTKE02020.97861.15691.19660.9461iiEKBBTK(8) 空載定子軛磁密0j10j10.97861.37341.42060.9461EEKBBTK(9) 空載轉(zhuǎn)子軛磁密0j20j20.97861.45251.50240.9461EEKBBTK(10) 空載氣隙磁密000.97860.711

32、50.73590.9461EEKBBTK根據(jù)上述計(jì)算出的各部分空載磁密，按照文獻(xiàn)6中附表 3 的熱軋硅鋼片 DR510 牌號(hào)磁化曲線，查取各部分磁路所對(duì)應(yīng)的磁場(chǎng)強(qiáng)度，然后繼續(xù)進(jìn)行計(jì)算。所查得的結(jié)果為：A/cm，A/cm，A/cm，A/cm，i1030.153H2027.06iH206.444iHj1013.636HA/cm。j2020.364H(11) 空載時(shí)定子齒部磁壓降23i10i10130.153 1023 1069.35iFHLA(12) 空載時(shí)轉(zhuǎn)子齒部磁壓降i2020202022021(27.06 12.26.44 22.6) 1047.5766iiiiiiFHLHLHLA(13)

33、空載時(shí)定、轉(zhuǎn)子軛部磁壓降1j101j10j10.43977 13.636 115 1068.9621jFCHLA1j202j20j20.3158 20.364 41.7 1020.817jFCHLA(14) 空載氣隙磁壓降蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）300601.254 0.7 100.7359516.09860.410KBFAu(15) 空載時(shí)每極磁勢(shì)00i10i20j10j20069.3547.576668.962120.8171 516.0986722.80FFFFFBA(16) 空載磁化電流00m0dp122 2 722.8011.1299A0.9 110.9 3 104 0.9251

34、p FImNK (17) 定子電流* 2* 22211P1Q1.086960.591161.2373III*11KW1.2373 26.31632.5608AIII(18) 定子電流密度211i1132.56084.8978A/mm2 3.324cIJa NA(19) 線負(fù)荷111i113 208 32.5608307.97A/cm18.7mNIAD(20) 轉(zhuǎn)子電流導(dǎo)條電流：* 2* 22221PX1.086960.195381.10438III1dp1*22KW213 208 0.92511.10438 26.316441.497A28mNKIIIZ端環(huán)電流：2R238441.497133

35、5.06A22 3.14 2ZIIp(21) 轉(zhuǎn)子電流密度導(dǎo)條電密：22BB441.4973.5587 A/mm124.06IJA端環(huán)電密：蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2RR1335.06221.9498A/mm684.71BIJA(22) 定子銅耗*2*2cu1111.23730.02011450.03079PIR*3cu1cu10.03079 30 10923.7WNPPP(23) 轉(zhuǎn)子鋁耗*2*2Al2221.104380.0208970.0254871PIR*3Al2Al20.0254871 30 10764.613WNPPP(24) 雜散損耗雜散損耗的大小與設(shè)計(jì)參數(shù)和工藝情況有關(guān)，目

36、前尚難以準(zhǔn)確計(jì)算，故以推薦值為主。這里推薦：=0.02*sP*3ss0.02 30 10600WNPPP(25) 機(jī)械損耗根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，一般按類比法選取機(jī)械損耗。這里參照文獻(xiàn)6中表 2-15 選取，其取值如下：244fw124431030.32710257.262PDpW*fwfw3257.260.008575430 10NPPP(26) 鐵耗定子軛部鐵耗：Fej22 4.3624 43.8669382.7299hejjPKPGW定子軛部重量：633j1j144 2 6113 10115 107.8 1043.8669jGp ALFeKg 定子齒部鐵耗：Fei12.5 5.9618 11.5971

37、72.847WheiiPKPG定子齒部重量：611222 16161 23 7.8 1011.597iiiFeGp ALKg 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）其中， 和可根據(jù)和查資料可得，按經(jīng)驗(yàn)取=2.5，=2。hejPheiP10jB10iB1K2K(27) 總鐵耗Fe382.7299 172.847555.5774WFejFeiPPP (28) 總鐵耗標(biāo)幺值FeFe3555.57740.0185230 10NPPP(29) 總損耗標(biāo)幺值*cu1Al2sfwFe0.031430.02332380.020.00857540.01852=0.10185PPPPPP(30) 輸入功率標(biāo)幺值*N111

38、0.101851.10185PP (32) 效率*10.10185110.911.10185NPP 由于上述計(jì)算出的效率值與假設(shè)的效率初值相差很小，即滿足，故可0.005繼續(xù)計(jì)算，否則需要重新假設(shè)初值，直到滿足要求為止。(33) 功率因數(shù)*1*11.0989cos0.88541.24993pII(34) 轉(zhuǎn)差率旋轉(zhuǎn)鐵耗：3FejrFeir*Fer(0.5 382.730.6 172.85) 100.00983630NPPPP*Al2*Al2fwSFer0.02332380.018711 0.02332380.0098360.020.0085NPSPPPP(35) 轉(zhuǎn)速60 501 0.0187

39、60(1)1471r/min2NNfnSp(36) 最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)*2*2221111 0.01873.4946220.02011450.02011450.10296NmSTRRX蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）3.4.2 起動(dòng)性能計(jì)算(1) 起動(dòng)電流假定初值從這里開始進(jìn)行電流的循環(huán)計(jì)算，一般需進(jìn)行多次的循環(huán)，起動(dòng)電流假定初值為：*siKW(2.5 3.5)=3 3.912 26.316308.8AmITI (2) 起動(dòng)時(shí)定子槽漏抗標(biāo)幺值s1(si)*s1(si)s1s10.891060.29470.24291.0812xxXXCC其中，起動(dòng)時(shí)定子槽比漏磁導(dǎo)詳見附錄 B 中(11)。s1(si)(3

40、) 起動(dòng)時(shí)定子諧波漏抗標(biāo)幺值*1(si)Z10.417 0.33540.13986xxXKXCC其中，起動(dòng)時(shí)漏磁路飽和系數(shù)取 0.417。ZK(4) 定子起動(dòng)漏抗標(biāo)幺值*1(si)s1(si)1(si)E1(0.24290.139860.394)0.776760.04108xxXXXXCC(5) 起動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子槽漏抗標(biāo)幺值s2(si)*s2(si)s2s23.01561.29120.88854.3824xxXXCC其中，起動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子槽比漏抗詳見附錄 B 中(12)。s2(st)(6) 起動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子諧波漏抗標(biāo)幺值*2(si)Z20.417 0.33940.1415xxXKXCC(7) 起動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子斜槽漏抗

41、標(biāo)幺值*(si)Zsk0.417 0.171140.07137kxxXKXCC(8) 轉(zhuǎn)子起動(dòng)漏抗標(biāo)幺值*2(si)s2(si)2(si)sk(si)E2(0.88850.14150.071370.14488)1.24620.0659xxXXXXXCC(9) 起動(dòng)時(shí)定、轉(zhuǎn)子總漏抗標(biāo)幺值*(si)1(si)2(si)0.041080.06590.10699XXX(10) 轉(zhuǎn)子起動(dòng)電阻標(biāo)幺值*2(si)BR4.79 0.017680.003220.0879FRKRR其中，電阻增加系數(shù)取 4.79。FK蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）(11) 起動(dòng)總電阻標(biāo)幺值*si12(si)0.02011450.08

42、790.1080RRR(12) 起動(dòng)總阻抗標(biāo)幺值*2*222sisi(si)0.1080.106990.152ZRX(13) 起動(dòng)電流KWsi*si26.316185.1A0.14217IIz起動(dòng)電流倍數(shù)：sisi1185.15.6332.89IiI由于上述計(jì)算出的起動(dòng)電流倍數(shù)與假設(shè)的初值相差很小，即，故可以0.01sisisiIII繼續(xù)計(jì)算，否則需要重新假設(shè)起動(dòng)電流倍數(shù)的初值，直至滿足要求。(14) 起動(dòng)轉(zhuǎn)矩*2(si)*si*22si0.055611 0.0222.690.14217NRTSZ表 3.1 將計(jì)算出來的本臺(tái)電機(jī)的主要性能指標(biāo)與文獻(xiàn)4中附錄 A 給出的主要性能指標(biāo)做了比較，結(jié)果

43、表明該臺(tái)電機(jī)各項(xiàng)性能指標(biāo)均符合技術(shù)要求，并且最大轉(zhuǎn)矩、起動(dòng)電流倍數(shù)得到了明顯地改善。表 3.1 主要性能指標(biāo)對(duì)比主要性能指標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算值效率0.92230.9100功率因數(shù)0.8680.885最大轉(zhuǎn)矩2.883.49起動(dòng)電流倍數(shù)6.667.68起動(dòng)轉(zhuǎn)矩2.413.673.5 程序流程圖因電動(dòng)機(jī)的電磁計(jì)算是一個(gè)比較復(fù)雜的過程。首先，磁路參數(shù)是非線性參數(shù)；其次，計(jì)算程序中有些公式是經(jīng)驗(yàn)公式。因此計(jì)算中有些參數(shù)需先依據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式假設(shè)，然后再蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）核算。如計(jì)算結(jié)果和假設(shè)及技術(shù)要求不符，需重新調(diào)整參數(shù)反復(fù)計(jì)算。因此本文按照“中小型三相感應(yīng)電動(dòng)機(jī)電磁計(jì)算程序”，用 MATLAB 語(yǔ)言編

44、寫了中小型三相感應(yīng)電動(dòng)機(jī)電磁計(jì)算程序，程序及運(yùn)行結(jié)果見附錄 A。前面所帶數(shù)據(jù)是調(diào)整好的數(shù)據(jù)，程序流程圖如圖 3.1 所示。蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 開始額定數(shù)據(jù)和主要尺寸假設(shè)電勢(shì)系數(shù) 和飽和系數(shù)EKSF() /0.001SSSFFF阻抗計(jì)算假設(shè)效率 的值() /0.001EEEKKK效率計(jì)算() /0.001 計(jì)算*cos ,NNmSnT假設(shè)起動(dòng)電流倍數(shù) 初值siI起動(dòng)阻抗計(jì)算起動(dòng)電流計(jì)算() /0.001sisisiIII起動(dòng)轉(zhuǎn)矩計(jì)算結(jié)束磁路計(jì)算是否是是是否否否圖 3.1 程序流程圖蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）結(jié) 論三相鼠籠式異步電動(dòng)機(jī)的電磁設(shè)計(jì)是決定該電機(jī)電磁性能好壞的重要因素，也是整

45、個(gè)電機(jī)設(shè)計(jì)中最重要的環(huán)節(jié)。電機(jī)的電磁設(shè)計(jì)不同于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，首先，需要確定電機(jī)的主要參數(shù)，參數(shù)的確定對(duì)整個(gè)電磁設(shè)計(jì)很重要，決定電機(jī)主要性能指標(biāo)。其次，應(yīng)該嚴(yán)格按照電磁計(jì)算步驟進(jìn)行計(jì)算，在計(jì)算過程中，反復(fù)調(diào)整相關(guān)參數(shù)，使性能指標(biāo)滿足要求。本設(shè)計(jì)是對(duì) Y2-200L-4 型異步電動(dòng)機(jī)的電磁設(shè)計(jì)。通過查閱相關(guān)技術(shù)手冊(cè)，確定該電機(jī)的主要參數(shù)，包括定、轉(zhuǎn)子內(nèi)外徑，氣隙和鐵心長(zhǎng)度，節(jié)距和繞組型式，槽形、槽形尺寸和槽配合，以及所需材料等。設(shè)計(jì)結(jié)果表明，所確定的主要參數(shù)和選用的材料均符合設(shè)計(jì)要求。由于本設(shè)計(jì)的計(jì)算量大，為了減少人工計(jì)算帶來的誤差，所以計(jì)算過程采用 MATLAB 編程，使計(jì)算量大大減小。通過電磁計(jì)算

46、得到的該電機(jī)的主要性能指標(biāo)，包括起動(dòng)轉(zhuǎn)矩、最大轉(zhuǎn)矩、起動(dòng)電流倍數(shù)、效率和功率因數(shù)等均符合設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求。其中，起動(dòng)轉(zhuǎn)矩、最大轉(zhuǎn)矩、起動(dòng)電流倍數(shù)和功率因數(shù)均得到了改善。為了使定、轉(zhuǎn)子沖片圖和繞組分布圖清晰美觀、尺寸標(biāo)注準(zhǔn)確，本次設(shè)計(jì)使用 CAD 畫圖。致 謝本設(shè)計(jì)（論文）的工作是在田莉老師的悉心指導(dǎo)下完成的，田莉老師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度和科學(xué)的工作方法給了我極大的幫助和影響。在此衷心感謝田莉老師對(duì)我的關(guān)心和指導(dǎo)。在長(zhǎng)達(dá)三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)期間，很慶幸能身處于一個(gè)團(tuán)結(jié)友善的團(tuán)隊(duì)中，正是因?yàn)樵诒敬卧O(shè)計(jì)中，大家集思廣益、刻苦鉆研，才能使畢業(yè)設(shè)計(jì)順利完成。非常感謝我們組內(nèi)同學(xué)在設(shè)計(jì)期間給我的熱情幫助和誠(chéng)摯建議。

47、在即將畢業(yè)之際，借此機(jī)會(huì)也向四年大學(xué)生活中教育、幫助和關(guān)心過我的各位領(lǐng)導(dǎo)、任課教師以及同學(xué)表示由衷的感謝，謝謝你們陪我度過了一段充實(shí)、美好、難忘的大學(xué)生活。這段美好時(shí)光將成為我人生中最珍貴的記憶。同時(shí)，也要感謝我的父母，是你們給予了我生命，撫育我成長(zhǎng)，謝謝你們多年來對(duì)我的支持與鼓勵(lì)。在撰寫畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）期間，韓登存、楊小榮、楊秋明、馬淑倩等同學(xué)對(duì)我設(shè)計(jì)工作給予了熱情幫助，在此向他們表達(dá)我的感激之情。蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）參考文獻(xiàn)1 湯藴璆,史乃.電機(jī)學(xué)M.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2007:125-387.2 彭友元.電機(jī)繞組手冊(cè)M.遼寧:遼寧科學(xué)技術(shù)出版社,1995:38-56.3 關(guān)恩

48、祿.計(jì)算機(jī)輔助電機(jī)設(shè)計(jì)M.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1990:21-48.4 戴文進(jìn),張景明.電機(jī)設(shè)計(jì)M.北京:清華大學(xué)出版社,2010:53-160.5 陳世坤.電機(jī)設(shè)計(jì)M.西安:西安交通大學(xué)出版社,1982:1-280.678蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）附錄 A源程序%第一部分 額定數(shù)據(jù)和主要尺寸PN=30000; UN=380; UNf=UN;f=50; cosf1=0.86; eta1=0.913 ; m1=3; p=2;Z1=48; Z2=38; q1=4; q2=54/6; %基本數(shù)據(jù)Zp1=12; Zp2=9.5;IKW=PN/(m1*UNf); %功電流D1=0.327 ; Di1

49、=0.210;D2=0.2086; Di2=0.075; %定轉(zhuǎn)子內(nèi)外徑lt=0.195; drta=0.0007; %鐵心長(zhǎng)度及氣隙值lef=lt+2*drta;tao=pi*Di1/(2*p); % 極距t1=pi*Di1/Z1; t2=pi*D2/Z2; %定轉(zhuǎn)子齒距bsk=1.26*t1; A_1=30000;Nf1_1=(eta1*cosf1*pi*Di1*A_1)/(m1*IKW); a1=2; Ns1_1=(m1*a1*Nf1_1)/Z1; Ns1=26; Ndrta=Ns1/2;Nf1=(Ns1*Z1)/(m1*a1); %每相串聯(lián)導(dǎo)體數(shù)N1=Nf1/2; %每相串聯(lián)匝數(shù)I1_

50、1=IKW/(eta1*cosf1); % 定子電流初步估計(jì)值 J11=5.0; Ni1Ac11=I1_1/(a1*J11); %導(dǎo)線并繞根數(shù)和每根導(dǎo)線截面積的乘積Bdrta1=0.78; Kfe=0.95; Bj1_1=1.38; h01=0.001; h11=0.0011; h21=0.0215; hs1=0.026;hs2=0.0356; h02=0.0008; h12=0.0012; h22=0.0011;b01=0.0038; b02=0.0015; b11=0.0063; b12=0.0035; b22=0.0035; r21=0.0045;bt11=pi*(Di1+2*h01+2

51、*h11+2*h21)/Z1-2*r21; bt12=pi*(Di1+2*h01+2*h11)/Z1-b11;bt1=(bt11+bt12)/2; %定子齒寬drtai=0.0003; hs_1=0.0215; h=0.002;蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）As=(2*r21+b11)*(hs_1-h)/2+pi*r21*r21/2; %定子槽面積Ai=drtai*(2*hs_1+pi*r21+2*r21+b11); %絕緣占的面積Aef=As-Ai; %槽有效面積Nt1=3; d=0.00127; Sf=Nt1*Ns1*d*d/Aef; %槽滿率Kp1=sin(10*pi/(m1*q1*2);

52、erfa=p*2*pi/Z1; bta=10/(m1*q1);Kd1=sin(q1*erfa/2)/(q1*sin(erfa/2); Kdp1=Kd1*Kp1; %繞組系數(shù)N2=Nf1*Kdp1; %每相有效串聯(lián)導(dǎo)體數(shù)Ki=0.91; I2_1=Ki*I1_1*3*Nf1*Kdp1/Z2; %轉(zhuǎn)子導(dǎo)條電流JB_1=3.5; AB=(0.0048+0.0024)*0.0226/2+0.0035*(0.012-0.0011547)+0.0025*0.0011547; %轉(zhuǎn)子槽面積 IR_1=I2_1*Z2/(2*pi*p); %端環(huán)電流JR_1=0.6*JB_1; AR=IR_1/JR_1; %端

53、環(huán)所需面積 Bt2_1=1.525; Bdrta_1=0.7797; bt2_1=t2*Bdrta_1/(Kfe*Bt2_1); %轉(zhuǎn)子上部齒寬 ap_1=0.701; Bj2_1=1.4579; Bt2_2=1.1758; bt2_2=t2*Bdrta_1/(Kfe*Bt2_2); %轉(zhuǎn)子下部齒寬 %第二部分 磁路計(jì)算KE_1=0.946;KE=0.931;while (KE_1-KE)/KE0.001E1=KE_1*UNf;Ks_1=1.149587; Knm=1.0906; W1=10;while W11蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）fei=E1/(4*Knm*Kdp1*f*N1);ap=

54、0.681;Ai1=Kfe*lt*bt1*Zp1;Ai2_1=Kfe*lt*bt2_1*Zp2; %每極下齒部截面積Ai2_2=Kfe*lt*bt2_2*Zp2;hj1_1=(D1-Di1)/2-hs1+r21/3; %定轉(zhuǎn)子軛部計(jì)算高度hj2_1=(D2-Di2)/2-hs2;Aj1=Kfe*lt*hj1_1; %軛部導(dǎo)磁截面積Aj2=Kfe*lt*hj2_1;Adrta=tao*lef ; %一極下空氣隙截面積Fs=1/ap; %波幅系數(shù)Bdrta=Fs*fei/Adrta; %氣隙磁密Bi1=Fs*fei/Ai1; %定子齒磁密Bi2_1=Fs*fei/Ai2_1; %轉(zhuǎn)子上部磁密 Bi

55、2_2=Fs*fei/Ai2_2; %轉(zhuǎn)子下部磁密Hi1=1432.654; Hi2_1=2188.04; Hi2_2=597.771; %查表可得 Kdrta1=t1*(4.4*drta+0.75*b01)/(t1*(4.4*drta+0.75*b01)-b01*b01);Kdrta2=t2*(4.4*drta+0.75*b02)/(t2*(4.4*drta+0.75*b02)-b02*b02);Kdrta=Kdrta1*Kdrta2;drtaef=Kdrta*drta; %有效氣隙長(zhǎng)度Li1=h11+h21+r21/3; %定子齒部磁路計(jì)算長(zhǎng)度Li2_1=0.0122; Li2_2=0.0

56、226; %轉(zhuǎn)子齒部磁路計(jì)算長(zhǎng)度Lj1_1=pi*(D1-hj1_1)/(2*2*p);Lj2_1=pi*(Di1+hj2_1)/(2*2*p); %軛部磁路計(jì)算長(zhǎng)度u0=0.4*pi*10(-6);Fdrta=Kdrta*Bdrta*drta/u0; %氣隙磁壓降Fi1=Hi1*Li1; %定子齒部磁壓降Fi2=Hi2_1*Li2_1+Hi2_2*Li2_2; %轉(zhuǎn)子齒部磁壓降 Bj1=fei/(2*Aj1); %定子軛部磁密Bj2=fei/(2*Aj2); %轉(zhuǎn)子軛部磁密Hj1=1005.155; Hj2=1617.976; %查資料可得x=hj1_1/tao;蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）

57、Cj1= 0.572 ; %由 x 和 Hj1 查表可得Fj1=Cj1*Hj1*Lj1_1; %定子軛部磁壓降y=hj2_1/tao;Cj2= 0.298 ; %由 y 和 Hj2 查表可得Fj2=Cj2*Hj2*Lj2_1; %轉(zhuǎn)子軛部磁壓降F0=Fdrta+Fi1+Fi2+Fj1+Fj2; %每極磁勢(shì)Ks=(Fdrta+Fi1+Fi2)/Fdrta; %飽和系數(shù)W1=(Ks_1-Ks)*100/Ks; %誤差率Ks_1=Ks-(Ks-Ks_1)/3;end;Im=2*p*F0/(0.9*m1*N1*Kdp1); %滿載磁化電流Im_=Im/IKW; %滿載磁化電流標(biāo)幺值Xms=4*f*u0

58、*(m1/pi)*(N1*Kdp1)2/(Ks*p)*lef*(tao/drtaef); %勵(lì)磁電抗Xms_=Xms*IKW/UNf; %勵(lì)磁電抗標(biāo)幺值%第三部分 參數(shù)計(jì)算taoy=pi*(Di1+2*(h01+h11)+h21+r21)*bta/(2*p); %定子線圈節(jié)距d1=0.0225; %查資料得lB=lt+2*d1; %直線部分長(zhǎng)度Kc=1.2; %經(jīng)驗(yàn)系數(shù)lc=lB+Kc*taoy; %平均半匝長(zhǎng)lE=2*d1+Kc*taoy; %端部平均長(zhǎng)Cx=4*pi*f*u0*N1*N1*Kdp1*Kdp1*lef*PN/(m1*p*UNf*UNf); %漏抗系數(shù)Kv1=(3*bta+1)

59、/4; KL1=(9*bta+7)/16;lamdav1=h01/b01+2*h11/(b01+b11); lamdaL1=1.243;lamdas1=Kv1*lamdav1+KL1*lamdaL1; %定子槽比漏磁導(dǎo)Xs1_=2*m1*p*lt*lamdas1*Cx/(Z1*Kdp1*Kdp1*lef); %槽漏抗 sz=0.00592; %由 q1 和 bta 查資料可得Xdrta1_=m1*tao*sz*Cx/(pi*pi*drtaef*Kdp1*Kdp1*Ks); %定子諧波漏抗蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）XE1_=0.57*tao*(3*bta-1)*Cx/(lef*Kdp1*Kdp

60、1*2); %端部漏抗XO1_=Xs1_+Xdrta1_+XE1_; %定子漏抗標(biāo)幺值lamdav2=h02/b02; lamdah12=2*h12/(b02+b12);lamdah22=2*h22/(b12+b22);lamdah32=0.2261;lamdaL2=lamdah12+lamdah22+lamdah32;lamdas2=lamdav2+lamdaL2; %轉(zhuǎn)子槽比漏磁導(dǎo)Xs2_=2*m1*p*lt*lamdas2*Cx/(Z2*lef); %轉(zhuǎn)子槽漏抗標(biāo)幺值Rz=0.007; %由 Z2/2P 查資料可得Xdrta2_=m1*tao*Rz*Cx/(pi*pi*drtaef*Ks