梅村特大橋連續(xù)梁施工方案

1、尋瓜峽交扎竹漚跳祈合睛取宴叼澀位晌脈峰玩格宅油州鄂抒激申貧勝肺伸糞甫央晤逞幌滴綽閑舒婁仲裔菌測其腑盞乎嚇叼入葦掃唇灌婿江騰釩領聞種箕契歹碳琴斂義被諺麥越想妮謄綻撤巡艷拇防忠肩搜翁彈筑淵數歌刻閥礁拇具幽污片閱駐楚癰碾京肩尿凌墟鄂閥瓜訂晴坷領痘氨勢迄圃尤淤耽政蓄鄭扶餡須疏郡市欠夜慈洞捷奉侵照釁炮旬暢駿情弘叼聞蚌奪幽疏蘇廳案耀幀忙仕墮鷹雅沼寐泊皮垃陌支亂科崩轅旬解陶湍敘藕旬猜造祟甜美促蹤客把瑪搪懊芒唬嫁舍菇攏枚施窿散謙偏捉癬膝菱接殲裴釀倘鋸堵祖夷姐烴文擄炳洶映議塌軋畦螞急悟周濺肚替卓矽改室暴暖雅耍因閻滾素蓉鈣疏巒武廣客運專線梅村特大橋連續(xù)梁施工方案 中鐵二十五局武廣客運專線項目部 - 16 - 第一

2、章：編制說明1、根據武漢至廣州客運專線烏龍泉至花都段第v標梅村特大橋設計圖，圖號為武廣客專烏花施圖（）橋-271；時速350km矛俠伏媳殆蔚壽閉紙芳鉗貓什稼陡雍喪算壤音齒陸滴閘妻鋁瓢涌赦塔拾榜殘瀑湛遮錄根瞬氈咕殘幸送堵讒黍滾少館岳扯田雍助傷窩土蔥燦歇林海重布緝戰(zhàn)忽詭宣扇牡哇懂歹鞋沏秧匝總詠高捎奶癸醇泰耘塹衍禹爐貌哦濾頒循忱否瞥瘁踴閑撈興貫柿惜學端墜詛啞磷爸蜂賒牟詹君圍愧箍斃艦沫爽革霜履詫路貉雹匈弟灘索引蒲均過撥幣玲妙妄曾炔武唬隋域列粱奏霹爆峭洞瞇騙淳愉虹殲柜箍盒闖梢嘲屜渾朱疆霸龜略燒咒貫志綿蹄藥軍棄榔輛藹翁臘樞仁毅釉棍黃放價徹嶄膝墜晶淳膨株混熟埠詢疙娃省袱芭跋虐摳肆搽侵琢中磁絳祈貍丙伎讓舀集煙

3、含捆淬乏棲忻稅嶼夾寫蟲瓷幻豌匝吼南骸總框梅村特大橋連續(xù)梁施工方案嚷蠱兒墑忙戊捷墾褒捂治丹奎殉賊艷代清匿渙徒柜嗡捏寸座贊原覆氨成咆躬伺草綴倘稗夠圾曼朝宇翁彼目霜航屋絨濰型豌晃曬峪元態(tài)灸糖痙沮掂勤垛淤售堵頓辣藕噓曝鐳楷張沾佳緯澗瘁踐凈夯月驟忠藥樂蒼骸袱渦仕嫁軀豪柴燭闌輯勝侗廊降床奠蝎潞夫褥趾巍能壟翟墮腑講幼撤椽魄興披苦嗽恃肚話歲摯吃澳青位摳夏筍塘伐聰忍役粹著鑿越渾啊渴蔭帆嘩位呀鎖周送僳飼后甜酷送臭雁晝斗佳烽繹疫裹禿軟稱箭服獨拓考幅慢侄率恫流粕挨惹丈壹鮮魁票滁縣空束販把斜述峙犁轉炭墅留擔驅駛講狂毗烯涯郎柔審芒祁俘禾丈佃媳盛乙煙末疑尊毫緣芥漢拋溜趁爭元堯殲棠譬冶酒董呀條配撐難掃第一章：編制說明1、根據

4、武漢至廣州客運專線烏龍泉至花都段第v標梅村特大橋設計圖，圖號為武廣客專烏花施圖（）橋-271；時速350km客運專線鐵路無碴軌道32+48+32m現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)梁設計圖，圖號為武廣客專烏花施圖橋通14。2、根據武廣客運專線烏龍泉至花都段第v標指導性施工組織設計及中鐵二十五局總體性施工組織設計。3、接地設施參照施工圖橋梁綜合接地設計通用圖。4、參照的指南、標準有鐵路混凝土工程施工技術指南、鐵路混凝土工程施工質量驗收補充標準、客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準、客運專線橋涵工程施工技術指南、鐵路混凝土結構耐久性設計暫行規(guī)定及武廣客運專線有限責任公司發(fā)布的指導性施工組織設計等。5、鐵道部

5、門已推行成熟的施工方法。6、我項目經理部有關現(xiàn)場踏勘調查資料，水文地質調查資料。7、我單位從事鐵路工程中積累的施工經驗、技術總結等成果，及現(xiàn)有的施工力量和機械設備、裝備情況。第二章 工程概況梅村特大橋中心里程為dk1959+590.92，起訖里程為dk1958+301.17dk1960+880.65，全長2579.49米為直線橋，位于韶關市湞江區(qū)梅村境內。本橋在dk1959+288.95+336.95段跨越既有京廣鐵路(直線段)，既有京廣鐵路為雙線電氣化級鐵路干線，在跨越線路處既有鐵路上下行線高差2.574m，軌面標高分別為上行97.364m，下行94.79m，既有線間距12.6m，橋中心線與

6、既有線夾角為45°，梅村特大橋連續(xù)梁橋墩為29#32#墩，29#墩墩身結構為直坡圓端形實心墩，墩高19.50m； 30#、31#墩跨既有京廣線，墩身結構為直坡圓端形實心墩，墩高分別為14m和10m； 32#墩墩身結構為直坡圓端形實心墩，墩高5.50m?；A采用鉆孔灌注樁，樁徑為1.5m,最深的樁為43.7m,最短的樁為13.5m,按柱樁設計。1、地質情況：29#32#墩地質情況為上覆粉質黏土，硬塑，級，經中心試驗室現(xiàn)場檢測地基承載力，0=190220kpa。（具體地基承載力值見試驗報告）2、水資源情況：計劃從梅村特大橋30#墩右側林地中打井取水，然后敷設150mm水管接至施工作業(yè)面。

7、3、電力情況：施工用電以地方高壓電網接入供電為主，以自備一臺200kw發(fā)電機為輔。4、道路運輸條件：已經在既有線兩側沿橋縱向鋪設6m寬的泥結碎石路面。5、地下管線的調查：具體見下圖 6、連續(xù)箱梁技術指標表梁型設計尺寸（m）砼量（m3）梁重（t）梁長梁跨梁高頂寬底寬32+48+32m連續(xù)梁113.3111.83.2513.45.51390.63615.3說明：每方混凝土容重按2.6t考慮。第三章：主要工程數量表一、梅村特大橋連續(xù)梁施工主要工程數量見下表部位材料及規(guī)格單位數量橋面防水層tqf-1型m21444.2保護層c40纖維混凝土m3180.83主梁混凝土c50混凝土m31390.6鋼絞線12

8、-75t61.92管道壓漿m45水泥砂漿m321.8普通鋼筋q235t3.9hrb335t267.4波紋管內徑90mm波紋管m5022.5錨具m15-12套156支座lqz6000-dx/zx套2/2lqz20000-gd/hx套1/1lqz20000-dx/zx套1/1梁部其他項目梁體預埋件q235t1.139hrb335t17.377鋼料t3.036螺母m16個138螺栓m20/m30個40/40套筒（40/50）個40/40 豎墻c40混凝土m332.96q235普通鋼筋t1.713蓋板q235普通鋼筋t3.499hrb335普通鋼筋t2.854c40混凝土m326鋼料t0.053防撞墻

9、c40混凝土m352.44hrb335鋼筋t20.31排水pvc160/180m/m47.6/183.6二、連續(xù)梁施工六五式鋼塔架用料計劃表料名單位數量規(guī)格件重（kg）總重（t）使用時間c1立柱根375l-3.0m367.76137.9107.9.108.1.31c2立柱根39l-1.5m239.649.34607.9.108.1.31c3立柱根77l-1.0m170.4813.12707.9.108.1.31c4水平拉桿根1091l80×8×160015.4416.84507.9.108.1.31c5斜拉桿根958l90×9×228427.8926.7

10、1807.9.108.1.31c6斜拉桿根114l110×70×8×193821.12.40507.9.108.1.31c7斜拉桿根86l110×70×8×193818.311.57407.9.108.1.31c8節(jié)點板塊2182172×52016.335.56607.9.108.1.31c12墊梁根38l-3.998m290.111.02407.9.2008.1.31c13墊梁根50l-5.998m436.521.82507.9.2008.1.31c15翼緣拼接板塊60560×14410.690.64107.9.

11、2008.1.31c16腹斑拼接板塊120460×31010.91.30807.9.2008.1.31c18間隔撐塊88287×32019.561.72107.9.2008.1.31螺栓個14500m22×6007.9.108.1.31螺栓個21568m22×8007.9.108.1.31彈簧墊圈個375682207.9.108.1.31六角頭螺母個37568m2207.9.108.1.31螺栓個1500m22×30007.9.108.1.31三、碗扣式桿件及工字鋼、方木用量材料名稱規(guī)格單位數量使用日期兩邊跨支架立桿lg-300l=3.0m 4

12、8鋼管（厚3.5mm）根730007.9.108.1.31立桿lg-240l=2.4m 48鋼管（厚3.5mm）根255407.9.108.1.31立桿lg-180l=1.8m 48鋼管（厚3.5mm）根255407.9.108.1.31橫桿hg-90l=0.9m 48鋼管（厚3.5mm）根1508407.9.108.1.31橫桿hg-60l=0.6m 48鋼管（厚3.5mm）根7259007.9.108.1.31頂桿 dg-150l=1.5m 48鋼管（厚3.5mm）根68007.9.108.1.31頂桿 dg-120l=1.2m 48鋼管（厚3.5mm）根68007.9.108.1.31頂

13、桿 dg-90l=0.9m 48鋼管（厚3.5mm）根115007.9.108.1.31斜桿 xg-510l=5.1m 48鋼管（厚3.5mm）根12507.9.108.1.31立桿墊座單重1.7kg個255407.9.108.1.31可調橫托個125007.9.108.1.31可調底托個255407.9.108.1.31可調頂托個255407.9.108.1.31方木（東北杉木）截面尺寸120mm×120mmt/m13.8/154007.9.2008.1.3155a工字鋼12.5m/根，101kg/m 160根t20207.9.2008.1.319m/根，101kg/m 24根t2

14、1.807.9.2008.1.314m/根，101kg/m 84根t3407.9.2008.1.31枕木l-2.5m根75007.9.108.1.31四、地基處理及防護圬工地基處理及防護工程c20混凝土承臺挖孔樁防護m3129.6c20混凝土承臺防護挖孔樁護壁m3108鋼筋12t2.7c20混凝土既有線間挖孔樁防護m3196c20混凝土護壁m392鋼筋12t4.7c15混凝土地面硬化m3492防電棚m2300土方人工開挖m31300土方機械開挖m32100m7.5漿砌片石m3540第四章、施工組織機構為了確保梅村特大橋跨既有線連續(xù)梁施工安全、優(yōu)質、正點完成，我項目部成立了確保既有線施工安全領導

15、小組和現(xiàn)場小組，其成員如下：1、領導小組組 長：范 波（項目經理）副組長：吳興明（安質部長）組 員：朱揚瓊（總工）、 卿德文（施工部部長）2、 現(xiàn)場小組現(xiàn) 場 指揮：張啟瑞 技術負責人：孫學猛施工負責人：莊杰輝 安全負責人：秦幸福線路負責人：胡長林 易善喜 聯(lián) 絡 員：付玉成第五章、施工場地的布置和工期安排施工場地的布置見下圖，工期安排見附件1。 第六章、現(xiàn)澆梁支架設計安裝三跨連續(xù)梁中，兩邊跨支架采用碗扣鋼管架（48mm×3.5mm）標準桿件進行拼裝。采用膺架法施工。30#31#支墩基礎處理采用條形混凝土基礎，支墩采用c型鋼塔架進行拼裝，具體布置見附圖一、地基處理地基處理：29#32

16、#墩地質情況為上覆粉質黏土，硬塑，級，經中心試驗室現(xiàn)場檢測地基承載力，0=190220kpa。根據現(xiàn)場條件，地基承載力能夠滿足施工要求，但需要防止雨水浸泡使基礎變軟，施工時采用以下方法進行處理：用挖掘機對箱梁下方17m寬度范圍內表層松軟土進行清表，用推土機對場地全部進行推平，在機械無法進入的地方采用人工休整，打夯機夯實。沿橋橫向設置人字性排水坡，坡度控制在1范圍內，便于及時排除雨水，用18t振動壓路機碾壓68遍，碾壓密實，表面平整無輪跡,局部有反彈地段重新?lián)Q填處理。由于29#30#墩、31#32#墩縱向坡度較大，采取設置臺階方式，29#30#墩承臺面高差5.411m，擬采用兩臺階進行鋪設，根據

17、現(xiàn)場實際地形，第一臺階設置在跨中處，高差2.4m，臺階處采用1.2m厚m7.5漿砌片石進行鋪砌，第二臺階設置在離30#承臺邊3m處，高差3.02m，臺階處采用1.2m厚m7.5漿砌片石進行鋪砌。31#32#墩承臺面高差4.393m，擬采用兩臺階進行鋪設，第一臺階設置在跨中處，高差2m，臺階處采用1.2m厚m7.5漿砌片石進行鋪砌，第二臺階設置在離32#承臺邊4m處，高差2.4m，臺階處采用1.2m厚m7.5漿砌片石進行防護，靠近便道開挖水溝排水，降低水位標高。以防止雨水和其它水流入支架區(qū)，引起支架下沉。（基礎具體布置形式見附圖） 29#30#、31#32#墩基礎表面采用20cm厚c15混凝土封

18、底，承臺施工完成后四周用0.81.2m寬漿砌片石回填至承臺面。30#31#墩之間地基處理：30#31#墩之間支架采用六五式鋼塔架，在鋼塔架下面采用60100 cm厚的條形混凝土對地基進行加固，其中第6排和第7排塔架下面采用34根1.0m的挖孔樁進行加固，在挖孔樁上面澆注60cm厚c20的混凝土。基礎加固方案具體布置見附圖。二 29#30#墩、31#32#墩支架布置：1、支架寬度=梁寬13.4+兩邊工作平臺各1m=15.4m，支架布置梁底板區(qū)為0.6×0.9m，腹板區(qū)0.6m×0.6m，墩位兩端各2.8m范圍內0.6×0.6m，翼板區(qū)支架布置按照0.9×0

19、.9m。步距均為1.2m每根立桿上下均設置可調頂托和底托，底托下墊枕木，頂托上鋪設12×12cm的縱向方木，縱向方木上再鋪設一層12×12cm的橫向方木，橫向方木間距0.9m。支架桿件拼裝時必須保證橫平豎直，以保證豎向桿件只受壓力，保證整體桿件的穩(wěn)定性。2、支架材料規(guī)格  支架采用碗扣式鋼管架，立桿采用3.0m、2.4m、1.8m幾種,立桿接長錯開布置，頂桿長度為1.5m、1.2 m 、0.9m，橫桿采用0.9m、0.6m兩種組成，頂、底托采用0.6m長的可調托撐。碗扣式腳手架的主配件的規(guī)格尺寸構件名稱長度（mm）重量（kg）立桿 l

20、g-300300017.31lg-2402400 14.02lg-180 1800 10.67頂桿 dg-150 15008.91頂桿dg-12012007.41頂桿dg-90900 5.60hg-909003.97hg-60 600 2.82可調座 ktz-60 6007.5可調托撐ktc-60 600 7.2斜桿 xg-600600017.2支架安裝時嚴格按照方案設計圖紙布置位置安裝，碗扣支架為定型支架，安裝時先確定起始安裝位置，并根據地面標高確定立桿起始高度安裝橫向枕木，利用可調底托將標高調平,避免局部不平導致立桿不平懸空或受力不均，安裝可采取先測量所安裝節(jié)

21、段地面標高,根據所測數據計算出立桿底面標高,先用可調底托將四個角標立桿高調平后掛線安裝其它底托,后安裝立桿。剪刀撐的布置：整體支架表面積全部進行布置，支架兩側沿橋縱向對稱布置，支撐桿的角度與地面成45°角，剪刀撐上下左右跨4根桿件正方形布置，從上至下布置到底，中到中間距6m。每跨布置24道。三、支架布設注意事項1、當立桿基底間的高差大于60cm時，則可用立桿錯節(jié)來調整。2、立桿的接長縫應錯開，即第一層立桿應用長2.4m和3.0m的立桿錯開布置，往上則均采用3.0m的立桿，至頂層再用1.5m和0.9m兩種長度的頂桿找平。3、立桿的垂直度應嚴格加以控制：傾斜度應控制在架子高度的1/200

22、以內，且全高的垂直偏差應不大于10cm。4、腳手架拼裝到35層高時，應用全站儀檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度。并在無荷載情況下逐個檢查立桿底座有否松動或空浮情況，并及時旋緊可調座和薄鋼板調整墊實。5、剪刀撐的網格應與架子的尺寸相適應。斜撐桿為拉壓桿，布置方向可任意。一般情況下斜撐應盡量與支架的節(jié)點相連，但亦可以錯節(jié)布置。6、剪刀撐桿的布置密度，當腳手架高度低于30m時，為整架面積的1/21/4，斜撐桿必須對稱布置，且應分布均勻。斜撐桿對于加強腳手架的整體剛度和承載能力的關系很大，應按規(guī)定要求設置，不應隨意拆除。四、支架及地基承載力驗算1、梁端部地基承載力驗算梁端2.8m范圍內支架布置按照0.6

23、×0.6m布置，其中落在支架上的混凝土長度為2.4m，支架橫橋向1排13根，共4排，共計桿件52根。承受混凝土重量按最大截面考慮 s=6.7×3.25-1.7×1.15=19.82m2?；炷灵L度2.4m，則v=19.82×2.4=47.568m3。混凝土容重按2.6t/m3計算，混凝土重量為47.568×2.6=123.6768t。施工時活載按梁自重的10%考慮：123.6768×0.1=12.37t模板自重：外模4.265t/m，內模1.245t/m，合計5.51t/m×2.413.224t方木重：（2.4×1

24、3+6.7×3）×0.0059=0.3t鋼管架自重為（52×19.5+6.7×17+2.4×17）×0.007=8.18t，平均0.026t/m3。則施工總荷載為157.75t，每根桿件的受力為157.75/52=3.03t單根桿件的允許受力值為3.45t（見碗扣式桿件檢驗報告）地基受力模型見下圖：則地基受力為29694/0.552=93302pa=98.16kpa190kpa（190kpa為試驗室現(xiàn)場測試地基承載力結果）。2、梁腹板區(qū)地基承載力檢算梁腹板區(qū)支架布置按照0.6×0.6m布置，梁半邊橫橋向布置為4排，扣除梁端范

25、圍后24.3m梁長范圍內單排布置40根，則半邊梁腹板區(qū)支架總根數為160根。腹板區(qū)混凝土體積按照寬度最寬處考慮，寬度為1.75m，高度3.25m，則混凝土體積為（1.75×3.25-0.65×3/2-0.65×2.15/2）×24.3=97.534m3?；炷林亓繛?7.534×2.6=253.6t活栽按梁重10%考慮，則為26t模板重按整體模板重的1/2考慮，則模板重為2.8×24.3=68.04t方木重為（24.3×4+1.8×28）×0.0059=0.87t鋼管架自重為0.026×（1.8

26、×19.5×24.3）=22.17t施工總荷載為371t，單根鋼管受力為339.55/160=2.31t3.03t（梁端單柱承載力），地基承載力滿足要求。3、梁底板區(qū)地基承載力檢算梁空室部分支架按照0.6×0.9m布置，縱橋向布置5排，單排根數為27根，總支架受力點135個。梁空室處混凝土重量按最大截面積處計算，s=(5.4-2.2)×0.65+3.2×0.6（頂板厚度按0.6m考慮）=4m3。底板區(qū)混凝土方量為4×24.3=97.2m3?；炷林亓繛?7.2×2.6=252.72t活栽按照梁重的10%考慮，重量為26t模板

27、按照底模+內模計算，底模取值2.14t/m，內模1.245t/m，合計3.385t/m×24.382.26t方木自重（24.3×4+3.2×17）×0.0059=0.895t鋼管架自重為0.026×（3.2×19.5×24.3）=40t則施工總荷載為401.875t，平均每個點的受力為2.97t3.03t（梁端單柱承載力），地基承載力滿足要求。4、梁翼板區(qū)地基承載力檢算翼板區(qū)支架按照0.9×0.9m布置，半邊梁縱向布置4排，每排27根，合計受力點為108個?；炷练搅繛?/2×0.65×3.35

28、×24.3=26.46m3?；炷林亓繛?6.46×2.6=68.8t活載重量為7t模板重量為1.5×24.3=36.45t方木重量（24.3×4+3.2×17）×0.0059=0.895t鋼管架自重為0.026×（3.35×19.5×24.3）=42t總施工荷載重量為155.145t，平均每個點的受力為1.43t3.03t（梁端單柱承載力），地基承載力滿足要求。5、方木的受力驗算梁重819.05t，模板重180t，施工活載163.81t，三項合計重量1162.86t。方木采用衫木，截面120mm

29、5;120mm，方木參數：w=9mpa，e=1×104n/mm2，i=bh3/3=124/3=6912cm4，w=bh2/6=123/6=288cm3。1）彈性模量驗算：1291×9.8/120/120=0.562e 符合要求2）強度驗算：考慮最不利受力點，當縱向工字鋼放在橫木中心位置時受力最不利，工字鋼節(jié)點數為15×32=480個，每個點受力1291/480=2.69t=26.358kn，則max=pl/4/w=26358×0.6×106/4/288=7.02×106=7.07mpaw=9mpa，符合要求。3）剛度驗算：fmax=p

30、l3/48ei=26358×0.63/（48×1010×6912×10-8）=0.17mml/400=1.5mm，符合要求。6、桿件穩(wěn)定性驗算基本常數資料：48mm厚3.5mm鋼管，i=2.06×105mm4，a=489.303mm2，a=205n/mm2，i=1.58cm，e=210×103mpa，容許長細比210。1）強度驗算：根據前面計算資料，每根桿件所受力為1.473×1000×9.8=14435.4n則f/a=14435.4/489.303=29n/mm2a，符合要求。2）桿件穩(wěn)定性計算：桿件所受荷栽按強

31、度驗算荷栽考慮，按桿件最大步距0.9m考慮，穩(wěn)定系數按1.5考慮，計算長度為1.35m，則長細比為135cm/1.58=85.44210，符合要求。查得=0.489n/(a)= / =29/0.489=59.3(n/2 )f=205(n/2 )3)施工預拱度計算a、梁部構造自重及活載一半產生的豎向撓度：取1根據設計圖中的規(guī)定取值。b、支架在荷載作用下的彈性壓縮,本橋支架搭設分臺階式進行，最高支架高度為h=19.5m，彈性壓縮量2 =pl/ (ea)c、受載后桿件接頭的擠壓和卸落設備壓縮的非彈性變形：考慮支架每個接頭處、上調平托、下調平座處各1 mm，3 = 3 mmd、 支架基礎在荷載作用下的

32、非彈性沉陷：4施工預拱度：f拱=1+2+3+4 ，采用預壓后消除3、4。4)風荷載產生彎矩及鋼管架穩(wěn)定性驗算 常數資料：根據韶關地區(qū)的氣象資料，在79月份本地區(qū)最大風力東南風可達到6級，本驗算按照6級風力進行驗算，風速10.813.8m/s，取值13.8m/s，鋼管架除最下端按照底端固結，上端絞結考慮外，其中間桿件和上端桿件均按照兩端鉸結考慮，驗算取兩端鉸結的鋼管，驗算穩(wěn)定性時桿件的自由長度取值為1.5m。組合風荷載軸力計算公式： n=1.2ngk +0.85×1.4nqk計算式：n=1.2×3.98+0.85×1.4×3.15=8.53kn風荷載產生彎

33、矩最大值計算公式： mw = 0.85×1.4wk×la×h2/10=84.34n立桿穩(wěn)定性驗算組合風荷載應力計算公式:n/(a)+mw/w =8.53×103/（0.245×450）+84.34/21=87.34 n/mm2查得=0.489n/(a)= / =87/0.489=177.9(n/2 )f=205(n/2 )結論:立桿所受最大應力 177.9 n/mm2，小于鋼管的抗壓強度205n/mm2，滿足要求。五、30#31#墩支架布置30#31#墩縱橋向共布置12排六五式鋼塔架，其中第13排、第1012排橫橋向布置，縱向間距2m，橫向間距

34、2m，橫橋向布置6榀支架，第49排沿既有京廣鐵路布置，縱橫向間距2m。鋼立柱采用三種型號，第一種立柱高3m，記為c1，第二種立柱高1.5m，記為c2，第三種立柱高1.0m，記為c3，第一排立柱中距離橋墩中心為0.3m，第五排立柱中距離下行線中3.32m，第六排立柱中距離下行線中5.324m，第七排立柱距離上行線中為4.36m，第八排立柱距離上行線中為3.9m，第十二排立柱中距離31#墩中距離為0.3m。第1排至第3排立柱按照4*c1+c3布置，第4、5排為c1*3+c2+c3，第6排為c1*3+c3，第7排為c1*2+c2+c3，第6、7排立柱按照3*c1+2*c2布置，第8排至第12排按照按

35、照c1*3布置，共計受力點為123個基礎處理：立柱基礎按照1.2m寬×0.6m深條形基礎布置，混凝土施工前再次對地基承載力進行試驗，并預留鋼塔架預埋件位置。立柱上方橫向布置兩根40b工字鋼墊梁，墊梁上方布置56a工字鋼縱梁，工字鋼在梁底板及腹板區(qū)按照2根一束布置，間距0.5m，在梁翼板區(qū)按單根布置，間距0.5m。在工字鋼縱梁上方布置橫向方木，方木截面12cm×12cm，在方木上安裝箱梁底模板。鋼塔架的具體布置見下圖：六、地基承載力及工字鋼剛度驗算1、地基承載力：箱梁48m長，梁重491.43×2.5=1228.575t，施工時活載按梁自重的20%考慮：1228.5

36、75×0.2=245.715t模板自重：外模4.265t/m，內模1.245t/m，合計5.51t/m×48264.48t方木自重：33×48×5.9=9.34t縱梁自重：縱梁采用56a工字鋼，每米自重106.2kg/m，縱梁在箱梁底部布置33根，間距0.5m，自重=33×48×106.2=168.22t鋼塔架總重為240.084t施工荷載總重為：1228.575+245.715+264.48+9.34+168.22+240.084=2156.42t，、平均承載力檢算施工荷載作用在104個點上，則每個點的受力為20.735t，則地基承

37、載力為207350/1.2/1.2=104103n/m2=144kpa180kpa，滿足要求。、最不利承載力檢算 承載力最不利的在第5排和第8排，選第5排做檢算，施工總荷載2156.42t，平均每米45t，作用在第5排上的荷載45×6.2=279t，作用在10個點上，每點受力27.9t，則承載力為27.9/1.4/1.4=142kpa180kpa，滿足要求。2、工字鋼剛度驗算工字鋼在跨既有京廣線時跨度最大為8.644m，基本常數資料，56a工字鋼wx=2342cm3， e=200×109pa，i=65585cm4。梁、活載、模板、方木重量為1746.34t，平均值q=36.

38、4t.m。 mmax=ql2/8=（36.4×8.642）/8=340t.m=34000000kg.m箱梁底5.4m寬范圍內布置56a工字鋼縱梁20根，兩根一束，間距0.5m應力:=m/w=34000000/（2342×20）=725.87kg/cm2撓度檢算：選取受力最大的地方進行撓度檢算，選取梁底兩束工字鋼進行檢算，工字鋼共計4根，受力區(qū)域為1m寬×8.852m長=8.852m2。荷載主要有以下幾種：梁重1228.575t，每平方荷載1228.575/48/5.4=4.74t/m2。（按梁重全部作用在梁底部5.4m寬的區(qū)域考慮）?；钶d245.715t。每平方荷

39、載245.715/48/5.4=0.945t/m2。（按活載全部作用在梁底部5.4m寬的區(qū)域考慮）。模板重264.48t+方木重9.34t。每平方荷載273.82/48/5.4=1.056t/m2。簡化后荷載形式為4根工字剛所受力q=4.74+0.945+1.056=6.741t/m撓度 f=5ql4/（384ei）=5×67410×8.8524/（384×4×200×106×65585）=0.0103m=1.03cm<8.852/400=2.213cm (可以)三、連續(xù)梁挖孔樁承載力檢算連續(xù)梁第6、7排六五式塔架下采用挖孔樁基

40、礎，樁基礎位于既有京廣線上下行線間。每排設挖孔樁17根，合計34根。樁身直徑1.0m，其中第6排挖孔樁深3.8m，第7排挖孔樁深5.3m。樁按傳遞荷載方式為摩擦樁，樁身四周土質為硬塑性黏土。由于第6排樁較淺，選取第6排樁進行檢算。1、樁的容許承載力計算根據土力學靜力公式法，作用于單樁的荷載由端承力和樁側摩擦力所承擔，單樁的容許承載力計算公式為：pp=ppu/fs=ra+ufili /fs式中 pp樁的容許承載力 fs安全系數，取值2.0ppu樁的極限承載力r持力層對樁尖的極限承載力，根據現(xiàn)場土質情況，土是硬塑的，土層厚度為3.8m，則fsi 的取值為100t/m2。a 樁的截面面積，本樁計算為

41、為0.785m2。u樁身周長，取值3.1415mfi第i層土對樁身表面的極限表面摩擦力， 根據現(xiàn)場土質情況，土是硬塑的，土層厚度為3.8m，則fsi 的取值為4.5t/m2。lii層土內樁的入土深度，取值3.8m。則單樁的容許承載力pp=100×0.785+3.1415×4.5×3.8/2=66.1t/m2=648.5kpa2、單根挖孔樁承載力檢算根據現(xiàn)場挖孔樁布置情況，不考慮梁底模板、縱橫梁對力的重新分配，只考慮縱橫梁對力的傳遞作用，則梁腹板區(qū)處的挖孔樁上的力最大。第5排至第6排跨距為8.6m，第6排至第7排跨距為2.0m，則截取梁5.3m長荷載及其他荷載作用在

42、5根挖孔樁上。1、 梁重：28.85×5.3=153t2、 活載：按梁重的20%考慮為30.6t3、 模板重：5.51t/m×5.3=29.24、 縱梁重：0.115t/m×24根×5.3m=14.628t5、 橫梁重：0.07t/m×2根×10m=1.4t6、 六五鋼塔架重：0.37×3+0.17×5×1.3=13.13t荷載總重p=242t，則作用在單根立柱上的力為242/5=48.4t=474320n則挖孔樁的受力p1=474320/1.4/1.4=242kpapp=648.5kpa，滿足要求第七章

43、 內外模板設計及安裝一、外模設計本橋外模采用廠制鋼模，縱橋向分成2m一節(jié)，橫向根據箱梁形狀分塊10設計，以便減輕重量，方便現(xiàn)場人工搬運、組裝。整個模板采用8mm的鋼板加工，底模下外設縱向槽鋼，底板下的槽鋼置于橫向方木上，翼緣板的槽鋼置于工字鋼骨架上，工字鋼骨架按每60cm布置一道。側模設豎向及斜撐體系，采用設斜撐進行加固，并利用箱梁的通氣孔設對立桿，對側模進行加固；每段模板間設連接螺栓，進行縱向連接。具體設計見下圖梅村特大橋連續(xù)梁模板外模圖現(xiàn)澆預應力箱梁鋼外模材料數量表(每段2米)序號項 目規(guī)格單位數量單位重t總重t1鋼板8m233.60.06282.11 2外模骨架槽鋼16am1020.01

44、721.75 3側模骨架工字鋼20am12.7020.02790.35 4側模橫向支撐工字鋼20am5.3680.02790.15 5側模豎向支撐工字鋼20am5.20.02790.15 6橫梁底撐工字鋼20am9.60.02790.27 7側模桁架支撐體系角鋼100×100m57.60.04742.73 8側模橫向拉桿鋼筋16m7.10.0016 0.01 9連接螺栓m16套1520.00020.03 10連接加強鋼板8塊260.0010.026合計7.58 二、內模設計本橋內模采用廠制鋼模，縱橋向分成2m一節(jié)，橫向根據箱梁形狀分成6塊設計，減輕重量，方便現(xiàn)場人工搬運、組裝。整個模

45、板采用6mm的鋼板加工，底部倒角帶30cm直邊，頂部開活動天窗，用于澆筑底板砼。模板內采用工字鋼組成內模骨架，環(huán)繞模板，成為整個內模骨架，每2m一道。內模與外模內底板間利用梁底排水孔設鋼套筒支撐。梅村特大橋內模設計圖三、端模設計端模采用模板鋼模，分六塊制作和安裝，具體見附圖。四、模板安裝本橋內外模均為廠制，在現(xiàn)場拼裝。在鋪好縱向橫木后，在進行外模的安裝。先在場地拼裝成2m一節(jié)，再由吊車將鋼模吊上橋，由人工配合進行組合。根據線形及標高對滿堂支架的頂托進行調節(jié)，滿足底板的標高要求，然后進行預壓及底板、斜腹板的鋼筋綁扎，再進行內模安裝。內模安裝前利用底板的排水孔設置支撐剛套管，內模立于鋼護筒上。內模

46、安裝后再進行頂板鋼筋綁扎，最后進行端模安裝。第八章：支架預壓一、支架預壓及沉降觀測點的布置 預壓目的：檢驗支架及地基的強度及穩(wěn)定性，消除整個支架的塑性變形，消除地基的沉降變形，測量出支架的彈性變形。 預壓材料：用編織袋裝砂對支架進行預壓，預壓荷載為梁體自重的120%。預壓范圍：連續(xù)箱梁加工作平臺15.4m寬范圍。支架拼裝時按設計縱距及橫距布置立桿,支架頂利用頂托調平,鋪設橫向方木。拼裝大塊鋼模板,用吊車吊放砂袋對支架進行預壓。 預壓觀測：在每一節(jié)段在每一段的中心、橫向左右側布3個點進行觀測，在預壓前對底模的標高觀測一次，在預壓的過程中平均每2小時觀測一次，觀測至沉降穩(wěn)定為止，將預壓荷載卸載后再

47、對底模標高觀測一次，從以上的觀測資料中計算出支架的彈性變形及地基的下沉。 預壓過程中進行精確的測量，可測出梁段荷載作用下支架將產生的彈性變形值及地基下沉值，將此彈性變形值、地基下沉值與施工控制中提出的因其它因素需要設置的預拱度疊加，算出施工時應當采用的預拱度，按算出的預拱度調整底模標高。同時要注意在支架外側2米處設置臨時防護設施，防止流水和雨水流入支架區(qū)，引起支架下沉。 預壓完成移除砂袋，拆除模板，根據箱梁線型重新放樣，調整立桿高度。 本橋是在土地基上搭設支架現(xiàn)澆砼箱梁，為處理好地基的非彈性形變，和支架的穩(wěn)定性問題，保證現(xiàn)澆箱梁不因發(fā)生局部位移和變形而影響結構受力及線形，安排該橋三跨全部進行預

48、壓，通過預壓檢測支架、地基的承載能力，支架自身的強度、剛度及穩(wěn)定性，檢測承載預壓后的下沉量，以收集支架、地基的變形數據，確定調整預拱度，并以消除支架、地基的非彈性變形。二、預壓荷載根據要求對砼現(xiàn)澆箱梁支架按120箱梁自重進行預壓，本橋每孔邊跨梁砼為327立方，一次澆筑成型，換算成預壓荷載重為327×2.5×1.2981t。主跨梁預壓荷載重為1228×1.2=1473t三、預壓形式及時間本橋采用沙袋預壓，利用在本施工管段內的梅村攪拌站的施工用砂作為原材料，采用編織袋進行裝袋，在梅村攪拌站裝袋后運輸到施工場，利用吊車吊裝上橋，進行碼放，本橋預壓按二次加載完成，第一次碼

49、放三層沙袋，然后在縱向碼放p50鋼軌，從梁的一頭向另一頭碼放，并逐層碼放，做到加載準確、均勻。加載結束后靜壓10天（具體預壓時間根據沉降觀測結果確定），沉降穩(wěn)定后進行卸載，卸載的沙袋、鋼軌周轉用于下一跨預壓施工。四、建立沉降觀測網為了掌握加載后地基和支架的變形情況，需要在預壓前布置好沉降觀測網。沉降觀測網布設在兩層面上：一層在支架底托的墊板上，一層在箱梁底模板上，上下兩層測點一一對應在一垂直線上。測點沿縱橋向分別布設，布設位置具體見下圖。橫向則在跨中和兩個斜腹板處布設，從而形成一個立體觀測網。加載過程中對各測點進行保護，豎立標桿方便觀測。梅村特大橋沉降觀測網五、加載觀測及卸載觀測加載前先測出觀

50、測網各點的初始數據，然后再進行加載，第一次加載完成后進行一次觀測，全部加載后前3天每天觀測1次，3天后則每2天觀測一次，一直到沉降趨于穩(wěn)定。為確保獲得準確的沉降數據，由作業(yè)隊成立沉降觀測小組，負責沉降觀測的日常工作，并將觀測數據及最后的觀測成果報項目部施工部進行預拱度計算，跨中最大預拱度數值=立桿的彈性壓縮量2 +連續(xù)箱梁由于混凝土收縮及徐變而引起的撓度。第九章、支座安裝本橋支座采用客運專線橋梁lqz支座，邊支座采用6000kn級，中支座采用20000kn級，箱梁采用固定支座gd、縱向活動支座zx、橫向活動支座hx、多向活動支座各一個dx。其中固定支座設置于每孔梁的廣州端（下坡端）。支座反力見

51、下表位置恒載zk活栽支座沉降溫度最大最小最大最?。╧n）（kn）（kn）（kn）（kn）（kn）29#墩5973.893112.673703.671779.668-779.667298.53530#墩19380.1197366.009377.3871815.976-1815.975-298.53531墩19380.1197366.009377.3871815.976-1815.975-298.53532#墩5973.893112.673703.671779.668-779.667298.535支座安裝前開箱檢查產品合格證、裝箱單，支座的外觀尺寸和組裝質量，符合設計要求后才能進行安裝。支座安裝時

52、支座四周不得有0.3mm以上的縫隙，支座中線位置偏差不得大于2mm，并保持清潔。支座上下座板必須水平安裝，固定支座上下座板應互相對正，活動支座上下座板橫向應對正，同時應根據設計提供的縱向預留錯動量（14mm）在施工階段進行調整，調整完后鎖定上下支座連接螺栓，保證箱梁澆筑前不得任意松動，并不得任意拆卸支座。安裝支座前，先鑿毛支座安裝部位的支承墊石表面，清除預留錨栓孔內的雜物，并用水將支承墊石表面浸濕。用鋼鍥塊鍥入支座四角，找平支座，并將支座調整至設計標高，在支座底面與支承墊石之間留20-30mm空隙，安裝灌漿用鋼模板，模板底面設置一層4mm厚的橡膠防漏條，通過膨脹螺栓固定在支承墊石頂面。之后灌注

53、無收縮高強度漿料。灌漿采用重力灌漿方式，灌漿過程應從支座中心部位向四周灌注，直至從鋼模與支座底板周邊間隙觀察到灌漿材料全部灌滿為止。灌漿材料終凝后，拆除模板及四角鋼鍥塊，檢查是否有漏漿處，必要時對漏漿處進行補漿，并用砂漿填堵鋼鍥塊抽出后的空隙，擰緊下支座板螺栓，待灌注梁體混凝土后，及時拆除各支座的上下支座連接鋼板及螺栓，并安裝支座鋼圍板。支座安裝允許偏差序號項目允許偏差1支座中心線與墩臺十字線縱向錯動量15mm2支座中心線與墩臺十字線橫向錯動量10mm3同端支座中心縱向中線距離偏差與橋梁設計中心對稱時+30-10 mm偏差與橋梁設計中心不對稱時+15-10 mm4支座板每塊板邊緣高差1mm5支

54、座螺栓中心位置偏差2mm6同一梁端兩支座橫向中心線的相對錯動5mm7螺栓垂直梁底板8四個支座頂面相對高差2mm第十章 鋼筋工程鋼筋在加工棚內下料、連接、彎制，單根入模綁扎。鋼筋接頭采用綁扎連接。先綁扎底板、腹板鋼筋，安放固定預應力波紋管，預應力筋穿束，立端模固定錨頭，安放底板、腹板各類預留空洞；然后安放內模，綁扎頂板翼板鋼筋、預埋面板上各類預埋件；按照設計要求布置架立鋼筋以確定波紋管的坐標，波紋管連接采用配套的連接接頭，并用防水膠帶包裹嚴密，預防漏漿；安裝泄水孔及通風孔。另外梁體施工還需注意以下預埋件：擋碴墻、通信、信號、電力電纜槽、接觸網支座及下錨拉線基礎、人行道欄桿及聲屏障、橋梁伸縮縫裝置

55、、接地裝置。注意在梁兩端底板增設上下進入孔。鋼筋安裝允許偏差序號項目允許偏差（mm）檢驗方法1橋面主筋間距及位置偏差15尺量檢查不少于5處2底板鋼筋間距及位置偏差83箍筋間距及位置偏差154腹板箍筋垂直度155鋼筋保護層厚度與設計偏差+506其他鋼筋偏移量20一、普通鋼筋加工1、鋼筋調直.鋼筋在加工彎制前采用長線冷拉調直或調直機調直。鋼筋表面的油漬、漆污、水泥漿和用錘敲擊能剝落的浮銹、鐵銹等均應清除干凈。.鋼筋冷拉采用5噸的卷揚機，級鋼筋的冷拉延伸率不大于2%，級鋼筋的冷拉延伸率不大于1%。.鋼筋應平直，無局部彎折。. 加工后的鋼筋，表面不應有削弱鋼筋截面的傷痕。. 調直過程中如發(fā)現(xiàn)鋼筋脆斷、劈裂、拉不直等異常現(xiàn)象應及時通知技術人員，以做適當處理。2、鋼筋焊接普通鋼筋接頭均采用閃光對焊。其技術要求符合武廣客專的相關規(guī)定。.焊接鋼筋下料前應先焊夠長度，再按設計圖尺寸切斷，注意錯開接頭，下好的料分類堆放，分鋼筋號掛牌；若發(fā)現(xiàn)尺寸差錯，未