【大學課件】循環(huán)流化床鍋爐課件調(diào)試及行課件

1、向與會的各位領(lǐng)導和同行問好450t/hcfb450t/hcfb450t/hcfb鍋爐介紹鍋爐介紹鍋爐介紹鍋爐介紹鍋爐介紹鍋爐介紹河北省電力建設(shè)調(diào)整試驗所河北省電力建設(shè)調(diào)整試驗所河北省電力建設(shè)調(diào)整試驗所河北省電力建設(shè)調(diào)整試驗所河北省電力建設(shè)調(diào)整試驗所河北省電力建設(shè)調(diào)整試驗所450t/hcfb鍋爐在河北的應(yīng)用研究 dg450/9.81-1型鍋爐汽水系統(tǒng)圖一次風機系統(tǒng)圖二次風機系統(tǒng)引風機系統(tǒng)旋風分離器系統(tǒng)給煤機系統(tǒng)氣力播煤裝置在爐膛前墻下部沿寬度方向均勻布置有六臺氣力播煤裝置。燃料從料倉進入輸煤皮帶后，靠重力落入風力播煤裝置。播煤裝置下部布置三股播煤風將燃料吹送入爐膛進行燃燒。給煤槽內(nèi)壁由1cr18

2、ni9ti不銹鋼板拼接而成。石灰石系統(tǒng)圖冷渣器系統(tǒng)選擇性排渣冷卻器結(jié)構(gòu)沿渣走向分別為選擇室和三個冷卻室，并配有各自獨立的布風裝置。每個小倉用耐火磚砌成的分隔墻隔開，渣流繞墻從墻下渣孔流過。第一、二冷卻室內(nèi)布置有用給水冷卻的水冷管束，第二、三冷卻室流化空氣來自一次風機出口的冷風，選擇室和第一冷卻室流化空氣來自于一次風空氣預(yù)熱器后的熱風。排渣溫度150。冷渣器布風裝置為鋼板式，在布風板上布置有型定向風帽。冷渣器由鋼板和型鋼制成的護板構(gòu)成，內(nèi)側(cè)敷設(shè)有防磨絕熱澆注料層與銷釘相結(jié)合的防磨結(jié)構(gòu)。選擇室的排氣從爐膛側(cè)墻返回爐膛，冷卻室排氣在隔墻頂部附近排出，也從爐膛側(cè)墻返回爐膛。冷渣器系統(tǒng)子圖鍋爐啟動燃燒系

3、統(tǒng)450t/hcfb鍋爐在河北的應(yīng)用研究 耐火耐磨材料的各項理化性能指標必須達到設(shè)計要求，這是耐火耐磨材料性能保證的前提條件； 合理的配漿、支模、搗打及配置合適的膨脹縫是耐火耐磨材料安裝成型的基礎(chǔ)； 最終的烘烤是使耐火耐磨材料燒結(jié)成型并使之達到耐火、耐磨、耐壓、抗折、熱震穩(wěn)定性、高溫耐壓性能。大型cfb鍋爐的烘爐主要包括cfb鍋爐的爐膛（含分離器、分離器出口、j閥回料器）、冷渣器、床下點火風道燃燒器的烘烤。 制定切實可行的烘爐措施； 要有合理的烘爐手段； 采用可靠的監(jiān)視設(shè)備保障烘爐過程能夠按照控溫要求實 現(xiàn)。耐火耐磨材料的敷設(shè)范圍及材料在冷渣器、床下點火風道燃燒器、水冷風室、j閥回料器及立管、

4、旋風分離器出口煙道部位敷設(shè)了耐磨耐火澆注料。在爐膛密相區(qū)及布風板上、爐膛的水冷蒸發(fā)屏及屏式過熱器下部、爐膛出口及出口煙道、旋風分離器筒體部位敷設(shè)了耐磨耐火可塑料。耐火耐磨澆注料的烘烤要求溫度范圍升溫速度小時溫度變化范圍備注015010/小時 5 150恒溫24小時 5 15035015/小時 5 350恒溫16小時5 35055015/小時 5 550恒溫16小時5 55075020/小時5 750恒溫16小時5750250 20/小時5降到250后自然冷卻耐火耐磨可塑料的烘烤要求溫度范圍升溫速度溫度變化范圍備注080 10/小時 10 80 恒溫36小時 10 80110 10/小時 10

5、110恒溫48小時 10 11030010/小時 10 300恒溫36小時 10 30060020/小時 10 600恒溫36小時 10 60080020/小時10 800 恒溫36小時 10 80015020/小時10 降到150后自然冷卻 烘爐總體技術(shù)方案將爐膛與床下點火風道燃燒器、冷渣器進行分別烘烤。床下點火風道燃燒器和冷渣器采用一次烘烤成型，床下點火風道燃燒器要作為爐膛烘烤的主要燃燒設(shè)備。爐膛烘烤分為2個階段烘烤。 第1階段以烘烤j閥回料器和汽冷式分離器為主，兼顧爐膛的烘烤。 第2階段以爐膛整體烘烤為主，兼顧進行鍋爐吹管工作。床下點火風道燃燒器和冷渣器烘烤實施方案 采用特制的出力為10

6、100kg/h的特制小油槍對敷設(shè)耐磨耐火材料的設(shè)備進行加熱烘烤 . 床下點火風道和冷渣器烘烤時，用專設(shè)計算機通過數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)對烘烤過程進行實時在線監(jiān)視，并對烘烤數(shù)據(jù)進行記錄。同時用遠紅外光學溫度計巡回監(jiān)測點火風道和冷渣器內(nèi)壁面溫度，控制油槍火焰使內(nèi)壁溫度在合理范圍內(nèi)，防止局部超溫。床下點火風道燃燒器烘烤技術(shù)措施將床下點火風道到水冷風室的出口隔斷，打開床下點火風道燃燒器的人孔門和正式油槍安裝孔（將正式油槍退出），在人孔處布置2只小油槍（距離底面1米高），在每個床下點火風道燃燒器前部油槍位置布置2只小油槍。在左右一次風熱風道上各開設(shè)一根臨時排氣管（正式熱風道暫不連接，以防止熱風門在烘烤時變形損壞）

7、，以便烘烤時將含有水分的熱煙氣排出，在左右床下點火風道燃燒器外殼上不同部位開設(shè)臨時排氣孔，作為內(nèi)部保溫材料的排汽孔。在每臺冷渣器的第一室、第四室人孔門和水冷管束的兩個空穴等四個位置上各設(shè)置1只小油槍，每個冷渣器共設(shè)4支油槍，投運油槍的數(shù)量根據(jù)溫升情況進行調(diào)整。考慮到冷渣器各室空間較小，為避免油槍火焰調(diào)整不當時沖刷冷渣器墻壁，在每支油槍正對墻壁上敷設(shè)鋼板。烘烤冷渣器時將爐膛出渣口、選擇室返風口、冷卻室返風口、冷渣器排渣口等與爐膛和其他外部做好隔離。為保證冷渣器內(nèi)油槍的燃燒穩(wěn)定和排煙暢通，每個冷渣器均設(shè)單獨的排煙管。床下點火風道燃燒器烘烤現(xiàn)場冷渣器烘烤現(xiàn)場床下點火風道燃燒器烘烤結(jié)果最終烘烤溫度達到

8、750以上，床下點火風道的烘烤一次完成。經(jīng)檢查床下點火燃燒器的整體固化均勻，耐火澆注料表面已燒結(jié)，可直接使用正式油槍進行啟動燃燒。 在烘烤中發(fā)現(xiàn)，由于保溫材料較厚，床下點火風道外部溫升較慢，排汽孔排汽較為緩慢且下部排汽孔有滴水現(xiàn)象，因此，在烘烤過程中對各階段恒溫時間進行了適當?shù)难娱L，以盡可能使墻襯中的溫度均勻并能得到足夠的干燥和烘烤時間。烘烤溫度廠家要求恒溫時間實際恒溫時間投運油槍數(shù)量最大耗油量15024483約1.5噸/天 35016363約3.0噸/天 55016366約3.6噸/天 75016246約5.0噸/天 床下點火風道燃燒器烘爐記錄曲線點火風道燃燒器烘烤前后對比 烘烤前 烘烤后冷

9、渣器烘烤結(jié)果由于冷渣器各室空間較小，耐火耐磨材料較薄，故升溫和恒溫時間基本按照廠家要求進行。冷渣器烘爐溫度的調(diào)節(jié)主要通過調(diào)節(jié)選擇室和冷卻3室的火焰溫度，尤其冷卻3室對冷渣器的整體烘烤溫度影響最大。冷渣器的烘烤溫度達到600以上后，由于受到烘烤環(huán)境的制約，為安全起見，沒有再強行升溫或保持高溫。清理后對冷渣器烘爐效果進行了檢查，整體烘烤效果較好，耐火耐磨材料表面已基本燒結(jié)，具備直接裝料使用的條件。冷渣器烘烤前后對比 烘烤前 烘烤后冷渣器運行后照片 根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu)的特殊性并滿足各個部位耐火材料固化的不同要求，在爐膛出口到分離器的水平煙道部位敷設(shè)輕型隔斷墻，在隔斷墻上開設(shè)煙氣分流孔。以水冷風室

10、、爐膛密相區(qū)、j閥及分離器為主要烘烤對象，兼顧爐膛上部及爐膛出口煙道的烘烤。 第1階段控制爐膛出口煙道溫度在580以下。 采用已烘好的床下點火風道燃燒器進行點火烘烤，爐膛床面不鋪底料，爐膛床上油槍不投入。 采用一次風對烘爐溫度進行調(diào)節(jié)。 烘烤時以耐火可塑料的升溫要求為主要控制點，以爐膛布風板的床溫為主要監(jiān)視點，嚴格控制低溫階段的烘烤升溫速度和升溫時間，耐火澆注料的升溫要求作為參考。 拆除爐內(nèi)隔斷，采用已烘好的床下點火風道燃燒器進行點火烘烤，爐膛床面鋪設(shè)底料，爐膛床上油槍不投入。 重點監(jiān)視爐膛出口煙溫，按照耐火材料廠家提供的升溫曲線控制升溫速率，并參考第一階段的烘烤溫度。 在床溫達到600 時進

11、行投煤流化燃燒，將爐膛溫度提高到800 左右，使得爐膛及分離器的整體溫度能夠達到750左右，保證耐磨耐火材料的完全固化。爐膛整體烘烤結(jié)果左圖為整體烘爐結(jié)束后的爐膛密相區(qū)返料口部位耐火材料現(xiàn)狀。從烘烤后的結(jié)果看，只要是施工較好的部位，按此工藝進行烘烤均取得了較為滿意的結(jié)果。 鍋爐整體烘爐結(jié)束后的部分照片爐膛整體烘爐記錄曲線鍋爐整體烘爐曲線(床上溫度)450t/hcfb鍋爐在河北的應(yīng)用研究 試驗主要內(nèi)容包括： （1）風量測量裝置標定； （2）測試一、二次風機、播煤風機、點火增壓風機的出力特性； （3）測定爐膛布風板空板阻力特性； （4）測定爐膛不同厚度料層時阻力特性和床料的臨界流化風量； （5）觀

12、察爐膛布風板的布風均勻性和床料流化特性； （6）測定j閥的布風板阻力； （7）冷渣器空床阻力特性測試及冷態(tài)排渣試驗；風量計算公式q：標準風量，p：測風裝置輸出動壓，pat: 測風裝置處風溫，pj：測風裝置處風壓(靜壓)，papt273pj101226kq一次風系統(tǒng)主要測風裝置標定系數(shù)序號項目風量標定系數(shù)備注11一次風機入口流量377.24622一次風機入口流量352.6813點火增壓風機入口流量105.541 4甲側(cè)熱流化風風量177.260 5乙側(cè)熱流化風風量147.083 6甲側(cè)點火風道冷卻風風量11.225 7乙側(cè)點火風道冷卻風風量9.939 8甲側(cè)點火風道燃燒風風量11.676 9乙側(cè)

13、點火風道燃燒風風量16.212 10甲側(cè)點火風道助燃風風量15.854 11乙側(cè)點火風道助燃風風量13.015 121播煤風機入口流量19.430 132播煤風機入口流量13.926 二次風系統(tǒng)主要測風裝置標定系數(shù)序號項目風量標定系數(shù)備注11二次風機入口流量93.255 22二次風機入口流量95.083 3甲前二次風總風流量30.022 4甲前下層二次風流量14.973 5甲后二次風總風流量37.136 6甲后下層二次風流量18.326 7乙前二次風總風流量27.915 8乙前下層二次風流量16.713 9乙后二次風總風流量36.477 10乙后下層二次風流量18.228 一次風機出力及曲線#

14、1一次風機在80%開度時即可達到全壓23.11kpa，流量為184968nm3/h，電流為132.32a。#2一次風機在80%開度時即可達到全壓22.37kpa，流量為184123nm3/h，電流為139.66a。二次風機出力及曲線#1二次風機在45%開度時全壓為12.286kpa，流量為71782nm3/h，電流為38.84a。#2二次風機在45%開度時全壓為7.27kpa，流量為72394nm3/h，電流為38.68a。點火增壓風機出力及曲線點火增壓風機在70%開度時全壓升為7.72kpa，流量為65788nm3/h，電流為344.14a。播煤增壓風機出力及曲線#1播煤增壓風機在100%開

15、度時全壓升為27.02kpa，流量為18623nm3/h，電流為237.89a。#2播煤增壓風機在100%開度時全壓升為26.45kpa，流量為12256nm3/h，電流為235.55a。爐膛布風板空板阻力試驗曲線從測定結(jié)果可知，當一次風溫為188、風量為220900nm3/h時，爐膛布風板阻力為3000pa左右，較布風板設(shè)計阻力值（5400pa）小。 爐膛水冷風室壓力分布從試驗情況看，在各種工況下，水冷風室的壓力分布均較為均勻，即使在工況4極為惡劣的情況下（單側(cè)風道供風）風壓分布也偏差不大，說明水冷風室的風量分配是較好的，不會因風道風量分配的偏差造成水冷風室風量分配的偏斜。料層阻力曲線和臨界

16、流化風量從試驗結(jié)果看，臨界流化風量在95000nm3/h左右。流化后床面平整情況 350mm料層 700mm料層靜止床層高度為350mm、粒徑為08mm的爐渣床料，在床料混合均勻的情況下進行流化試驗，爐膛中部的流化情況要好于兩端，停止送風后床料在四個角有堆積現(xiàn)象，床面較為平整。在350mm充分流化的基礎(chǔ)上繼續(xù)加床料到750mm并進行流化試驗，爐膛整體流化均勻性較好，停止送風后床料在四個角部略有堆積，床面非常平整。j閥布風板空板阻力試驗在設(shè)計流量下，甲側(cè)a室布風板阻力為4595pa，甲側(cè)b室布風板阻力為4499pa 。冷渣器空板阻力試驗及曲線爐膛排渣風門開度與風壓關(guān)系項目甲前風門開度27，疏渣風

17、壓到3.6kpa時排渣量很大，風門開度調(diào)整到19，風壓為2.73kpa時，仍保持出渣，但渣量減少。甲后風門開度到27%，風壓到4.0kpa后出渣速度很快；風門降到25開度，風壓到3.35kpa后，排渣速度正常。乙前風門開度到19%，風壓到2.87（可低到2.65）kpa后，排渣速度正常。爐膛向冷渣器的排渣在爐膛排渣中，疏渣風的風壓不易控制的過大，否則，爐膛向冷渣器的排渣量將過大，容易造成冷渣器的過載。冷態(tài)時試驗的數(shù)據(jù)可以作為熱態(tài)運行的依據(jù)，但還要進一步的優(yōu)化。爐膛向冷渣器的排渣應(yīng)能夠做到可控，使爐渣能夠緩慢、穩(wěn)定地流動，保證到冷渣器的渣能夠得到充分的冷卻。冷渣器內(nèi)建立流化風后的流化情況將選擇風

18、室風量建立后，選擇室內(nèi)的渣開始流化并向另一室流動。試驗中發(fā)現(xiàn)，在冷渣器選擇風室的四周床料不能流化，床料只在中間部位（采用定向風帽的部位）流化和流動。分析原因：由于在冷渣器四周采用的是蘑菇型風帽，中間部位采用定向風帽，兩種風帽相比較，蘑菇型風帽阻力較大，大部分流化風從定向風帽流出，蘑菇型風帽的流化風量很小，不能實現(xiàn)床料的正常流化。 冷渣器的過渣及流化爐膛排到選擇室內(nèi)的爐渣，在流化風的作用下，分別經(jīng)過冷卻1室和冷卻2室被排到冷卻3室。因此，在冷渣器內(nèi)沒有初始床料的情況下，在定向風帽和流化風的作用下，冷渣器的布置方式可以實現(xiàn)爐渣從選擇室到冷卻3室的順利排出。冷渣器旋轉(zhuǎn)排渣閥的標定曲線乙后旋轉(zhuǎn)給料閥渣

19、量與轉(zhuǎn)速的關(guān)系為：渣量4.4128轉(zhuǎn)速389.81kg/h。乙前旋轉(zhuǎn)給料閥渣量與轉(zhuǎn)速的關(guān)系為：渣量8.8292轉(zhuǎn)速162.72kg/h。450t/hcfb鍋爐在河北的應(yīng)用研究 cfb鍋爐啟動和燃燒運行特點啟動和運行特點 首先是啟動方式與煤粉爐不同： cfb鍋爐的啟動是通過床上或床下油槍將流化的床料加熱到投煤溫度，再用高溫熱床料將煤顆粒點燃方式進行，在啟動中，啟動速度不僅受到鍋爐汽包升溫升壓速度的限制，還受到耐火耐磨材料升溫速度的制約。其次是鍋爐的運行調(diào)節(jié)與煤粉爐有差別： cfb鍋爐爐內(nèi)沒有明顯的火球，爐內(nèi)含有攜帶大量熱能的循環(huán)顆粒，所加燃料為具有寬篩粉粒徑的煤顆粒，需要加入石灰石粉進行煙氣脫硫

20、反應(yīng)。運行控制要點: cfb鍋爐在運行時必須保證爐料的充分流化、床溫的穩(wěn)定和渣的正常排出，這是cfb鍋爐穩(wěn)定運行的基礎(chǔ)，鍋爐所有物料及煙風系統(tǒng)的運行控制都是圍繞著這些目的而開展。大型cfb鍋爐啟動前的準備 啟動前，應(yīng)對整個機組的設(shè)備進行巡查以核實所有設(shè)備具備了啟動條件。 cfb鍋爐的檢查及充填床料。 進行cfb鍋爐的內(nèi)、外部檢查，清理爐內(nèi)雜物、疏通被堵煙風道，然后向爐膛充填床料，床料厚度為600800mm。 封閉各人孔。 對鍋爐其他系統(tǒng)及設(shè)備的檢查 對所有附屬設(shè)備和系統(tǒng)、運行控制設(shè)備和運行監(jiān)測設(shè)備等進行檢查，確認已具備啟動條件。 鍋爐上水完畢，且輔機設(shè)備的各項檢查工作完畢并具備啟動條件后，按照

21、順序進行風機設(shè)備的啟動。 風機啟動完畢后調(diào)節(jié)一次風機和二次風機進行爐膛吹掃，鍋爐吹掃完畢后，突停全部風機進行流化平床實驗，打開人孔門檢查床面的平整度。 重新按序啟動各風機并保持爐內(nèi)的流化狀態(tài)。調(diào)節(jié)各冷渣器輸渣風門的開度，觀察爐膛向冷渣器的排渣情況，確認暢通后關(guān)閉冷渣器的輸渣風，各冷渣器處于備用狀態(tài)。床下風道燃燒器在cfb鍋爐啟動點火期間，可以采用小風量（約60000nm3/h的流化風左右）點火啟動技術(shù)，以節(jié)約點火啟動用油和縮短啟動時間。一次流化風量的大小以床溫升溫幅度在120/h左右為宜（煙氣溫度的升溫幅度及最終溫度應(yīng)控制在耐火材料的升溫速度和使用溫度上限內(nèi)）。2只床下點火風道燃燒器可將床溫升

22、到600以上，鍋爐具備投煤條件。在投煤前，由于床料中幾乎沒有可燃物，小風量啟動不會造成爐膛內(nèi)的結(jié)焦；投煤后，只要掌握床上溫度的變化率在2/分鐘左右，由于水冷風室煙氣溫度一般已高于650，膨脹后的熱煙氣完全能夠滿足床內(nèi)的流化狀態(tài)，因此只要隨著給煤量的增加，逐漸加大流化風量即可避免結(jié)焦。 將初始點火風量控制在2000nm3/h，助燃風量控制在10000nm3/h左右；將風道燃燒器的冷卻風門開展；將風道流化風門的開度放到冷卻位置（大約510開度）。首先對一側(cè)床下風道點火燃燒器進行程控點火，當火檢及火檢強度信號均出現(xiàn)后進行風量的調(diào)整。通過看火孔觀察油槍火炬的形狀，對火焰貼壁的情況及時調(diào)整，調(diào)節(jié)無效時停

23、用油槍進行檢查清理。通過調(diào)整配風和油槍出力，使風道燃燒器的溫度緩慢提高，啟動初始階段應(yīng)盡可能控制燃燒器部位（預(yù)燃室的根部及出口溫度）的溫度升溫幅度不超過120/h。根據(jù)爐膛溫升情況點燃另一風道燃燒器的油槍。風道點火燃燒器預(yù)燃室根部的溫度最高不得超過1500，運行中不宜超過1300；預(yù)燃室出口的溫度最高不得超過1500，運行中不宜超過1200；水冷風室的溫度宜控制在750800的范圍內(nèi)。 在啟動中，風道流化風作為調(diào)溫風使用，控制水冷風室的煙氣溫度。 必須設(shè)置足夠的壁面冷卻風，保證燃燒器壁面能得到良好的冷卻。燃燒器的配風能夠?qū)鹧娴男螤詈痛笮∵M行調(diào)節(jié)。燃燒器霧化角度和擴散角度合適，保證燃燒器火焰不

24、刷墻。必須設(shè)置看火孔，能夠觀察和及時調(diào)整火焰形狀。保證點火風道燃燒器在使用前是徹底烘烤合格的，否則會在使用中發(fā)生塌落。 建立給煤機的密封風壓：在投煤初期，流化一次風已能充分滿足燃燒空氣的要求，因此，應(yīng)將爐膛二次風小風門的開度均保持在冷卻位置（5左右）即可，調(diào)節(jié)二次風機入口風門開度，使二次風機出口風壓保持在1012kpa左右，以使給煤機建立的密封風壓不低于5kpa。將給煤機的播煤風準備好：啟動播煤風機，調(diào)節(jié)播煤風管的電動控制門，使需要投運給煤機的播煤風量在3000nm3/h左右。打開煤倉閘板門使燃料落到給煤機皮帶上，轉(zhuǎn)動給煤機皮帶使燃料到達給煤機落料口前。了解入爐煤的品質(zhì)（工業(yè)分析及粒徑分析）。

25、床溫達到600時投煤，采用間斷投煤或連續(xù)投煤方式，給煤機數(shù)量為1臺，給煤機出力為初始出力（指令為0，反饋為3t/h左右）。視床溫的變化情況，進行連續(xù)投煤或間斷投煤；逐漸增加給煤量，保持床溫穩(wěn)定上升，升溫速率控制在12/分鐘內(nèi)，當給煤機出力達到7t/h左右時，對稱投運第2臺給煤機，并將總給煤量維持在7t/h左右。逐步改變一次風流化風量，保持升溫速率。當總給煤量達到10t/h時投入第3臺給煤機，達到13t/h左右時投入第4臺給煤機。在鍋爐床溫達到700左右時，應(yīng)適當提高一次風量將床溫升溫速率控制到1/分鐘左右，并繼續(xù)提升床溫。調(diào)控原則： 在該階段的控制中，提升床溫是主要的，在入爐煤著火后，應(yīng)通過風

26、煤比的變化逐漸提升鍋爐的床溫，風的改變主要是通過調(diào)整一次流化風量大小來實現(xiàn)的，二次風在此階段可以不考慮調(diào)整。如果床層高度不是很高，該階段可以考慮不排渣。該階段總的原則是讓床溫穩(wěn)中有升，逐步達到停油溫度。cfb鍋爐給煤要點給煤機的投運方式要考慮燃料在爐內(nèi)播撒和流化的均勻性，因此給煤機的投運要對稱均勻，不要造成偏斜。給煤機的給煤量最好為等量給煤，至少應(yīng)兩兩相同。給煤量的增加要均勻，不宜單臺給煤機的給煤量與其它給煤機的給煤量相差較大。應(yīng)時刻注意保持給煤機內(nèi)的密封風壓力不低于5kpa，并應(yīng)時刻注意給煤機落煤管的溫度是否有升高的趨勢。運行人員要定期檢查煤倉的煤位情況，及時通知燃料上煤，一定要避免出現(xiàn)燒空

27、倉的情況，否則后果不堪設(shè)想。一次風的流量應(yīng)大于最小臨界流化風量。一次流化風的作用就是保證流化和保持床溫不變。給煤量變化時，應(yīng)及時變化一次風量；加風加煤，減煤減風，保持床溫不變；如果風煤比改變時，及時調(diào)整二次風門以維持風煤比在合理范圍內(nèi)變化。一次風流化風量發(fā)生變化時，應(yīng)及時調(diào)整一次風機入口風門以改變一次風機總風量。二次風量的改變應(yīng)由風煤比決定。任何調(diào)整時二次風機的出口風壓應(yīng)維持在10kp14kpa 的范圍內(nèi)。冷渣器在投入運行時，各個風室冷卻風量隨冷渣器負荷的改變而改變。在給煤機投入運行時，投運播煤風量和冷卻風量應(yīng)保持不變，而不隨負荷的改變而改變。投運給煤機的各股播煤風的比例應(yīng)保持均衡。j閥風機應(yīng)

28、通過調(diào)節(jié)到一次風的調(diào)節(jié)門保持j閥風機出口壓力為恒定值。點火增壓風機的各股風的風量配比原則 要求確保油槍著火容易，火炬擴散角適中，無刷墻貼壁現(xiàn)象，燃燒完全，煙氣溫度可控，冷卻風有效。 鍋爐負荷達到30額定出力且床溫達到800時，進行油槍的停用。停用油槍時采用先停一側(cè)油槍，待床溫穩(wěn)定后再停另一支油槍的方式進行 。當停用1支油槍后，應(yīng)及時關(guān)小床下回油調(diào)整門的開度，使油槍出力維持在700kg/h左右。此時應(yīng)注意床溫的變化，及時調(diào)整一次風量和給煤量，維持床溫穩(wěn)定。逐漸降低油槍出力到400kg/h左右，當鍋爐床溫穩(wěn)定后可停用另一支油槍。在停用床下油槍后，應(yīng)注意床溫和爐膛負壓的變化，并應(yīng)略減少一次風量，以維

29、持床溫的穩(wěn)定。cfb鍋爐燃料粒徑控制原則嚴格控制燃料粒徑在設(shè)計值附近或略偏細。在保證鍋爐穩(wěn)定運行的前提下，應(yīng)通過試驗尋找最佳燃煤顆粒度，以降低制煤電耗。篩孔孔徑mm8.07.03.172.01.180.6 0.30.3篩余量 5.08.2118.0107.0144.0323.0234.460.4 床溫控制的要點在于保持床溫的穩(wěn)定。根據(jù)負荷及床料高度的不同，選擇合理的床溫作為平衡的控制點，運行人員通過風、煤的改變及排渣控制，保持合理的料層高度，保持合適的風煤比和床溫的穩(wěn)定。在cfb鍋爐運行中，維持正常床溫是cfb鍋爐穩(wěn)定運行的關(guān)鍵。在任何情況下都要控制好床溫，要避免床溫出現(xiàn)大幅度的波動情況。在機

30、組升負荷中應(yīng)“加風加煤”，減負荷中應(yīng)“減煤減風”，同時維持床溫基本不變，只有這樣才能保持鍋爐的參數(shù)穩(wěn)定。在床溫上限運行時，應(yīng)控制床溫變化率略負，在床溫下限運行時，應(yīng)控制床溫變化率略正。在鍋爐穩(wěn)定運行中，應(yīng)保持床溫的變化率小于0.5/分鐘，以減少鍋爐其他參數(shù)的波動。cfb鍋爐運行負荷控制原則在燃料量和風量操作時，必須要控制床溫，使床溫維持穩(wěn)定，不發(fā)生大的波動。要在維持床溫穩(wěn)定的前提下，進行燃料量和風量的調(diào)整。升負荷時一次風流化風量的控制原則隨負荷的逐漸升高，給煤機出力逐漸提高，鍋爐的床溫在一次風流化風量的控制下穩(wěn)中有升逐漸從720左右提升到870左右。此時一次風流化風量從初始的80000nm3/

31、h提高到130000nm3/h左右，給煤機出力從9t/h提高到30t/h左右，主蒸汽流量從50t/h提高到180t/h左右。在提升床溫階段，床溫變化率維持微正，使床溫的總變化趨勢是上升；在床溫達到設(shè)計床溫左右后，需要控制床溫的升幅，此時的床溫變化率維持微負。穩(wěn)定負荷時一次風流化風量的控制此時的鍋爐主蒸汽流量為420t/h，給煤機出力為60t/h左右，氧量4.0左右，一次風流化風量為210000nm3/h左右，床溫控制在880左右，床溫變化率基本在0.5/分鐘的范圍內(nèi)波動，所有參數(shù)的運行穩(wěn)定性均相當好。一次風系統(tǒng)中各運行風量圖 根據(jù)負荷和床溫確定需要控制的床壓值。低負荷時為維持床溫，床壓不宜過低

32、。設(shè)定控制床壓值，旋轉(zhuǎn)給料閥的排渣量應(yīng)維持該床壓值基本不變。排渣的可控性是床壓可控的前提，也是連續(xù)排渣的基礎(chǔ)。而只有實現(xiàn)了排渣的連續(xù)運行才能使cfb鍋爐的床壓得到可靠的控制，也才能實現(xiàn)cfb鍋爐的長期穩(wěn)定運行。在連續(xù)排渣的情況下，排渣速度是由給煤量、燃料灰分和燃料粒徑?jīng)Q定的，并要與冷渣器的工作條件相適應(yīng)。爐膛向冷渣器的排渣是通過輸渣管上的輸渣風來控制的，在輸渣管通暢且爐膛床壓一定的情況下，輸渣風壓的大小決定排渣量的大小，但實際運行中情況較為復雜，受到各種因素的制約，需要通過摸索綜合進行判斷爐膛出渣量的大小。 cfb鍋爐的冷渣器運行控制 冷渣器的床壓正常運行時以保持45kpa為宜。當床壓過高并與

33、風室風壓相同時，需要停止爐膛向冷渣器的排渣，直到冷渣器內(nèi)的床壓恢復正常為止。 輸渣風的開啟應(yīng)平穩(wěn)緩慢，切忌大起大落而造成冷渣器內(nèi)積渣過高。 輸渣風壓的大小應(yīng)保持冷渣器選擇室的床壓不變?yōu)樵瓌t進行調(diào)整。 在冷渣器停運期間，必須保證輸渣風的可靠切除。 控制冷渣器的各點床溫在各自的控制值附近，冷渣器排渣溫度應(yīng)控制低于150，當排渣溫度高于250時，底渣輸送系統(tǒng)應(yīng)停用。 排渣溫度高于200時，則應(yīng)減少進渣量直至停止進渣，并應(yīng)通過冷卻風的調(diào)整使排渣溫度得以控制。 每臺冷渣器均宜采用中床壓、小進渣量、低風量、少排渣量的連續(xù)運行方式， 根據(jù)鍋爐負荷及煤質(zhì)情況，對稱投入冷渣器。冷渣器的連續(xù)排渣運行(1)冷渣器的

34、連續(xù)排渣運行(2)cfb鍋爐二次風量的運行控制在cfb鍋爐中，二次風主要是補充后期燃燒所需要的氧量和加強氣固兩相的混合，即在一次風保持床溫穩(wěn)定的前提下，調(diào)整二次風使爐膛出口氧量維持在3.9%左右。負荷變動時一、二次風量的調(diào)整在低負荷階段，由于一次風量偏大，鍋爐燃燒對二次風的需求不大，此時應(yīng)通過關(guān)小二次風分風門的開度保持二次風出口風壓不要低于10kpa，以保證給煤機的密封風壓不低于5kpa。 在給煤初期，氧量較高，二次風只要滿足給煤機的密封風壓即可，隨著負荷的升高，給煤量逐漸加大，給煤機的數(shù)量增多，所需要的二次風的密封風量也有所增加。 穩(wěn)定負荷時一、二次風量的調(diào)整在高負荷階段，由于二次風風壓較高

35、，給煤機的密封風是有保障的，該階段由于一次風量的增減受到床溫穩(wěn)定的制約，因此當燃燒所需氧量不足時應(yīng)用二次風進行補充。 在鍋爐達到420t/h時左右時，二次風的風量基本達到了109000nm3/h左右，平均氧量維持在4.2%左右，床溫維持在890左右，各參數(shù)維持較為穩(wěn)定。主汽溫度及一級減溫前后溫度運行控制低負荷階段的總送風量較高，燃燒煙氣量較大，使得低負荷過程中的吸熱量較大，主汽溫度升高較快，因此，在主汽流量達到100t/h左右后，開始使用一級減溫水進行溫度控制。控制后的主汽溫度逐漸趨于平穩(wěn)。在負荷穩(wěn)定時，溫度變化較小，一級減溫水的變化穩(wěn)定，減溫控制性能較好，主汽溫度較平直。主汽溫度及二級減溫前

36、后溫度運行控制在升負荷過程中，二級減溫水幾乎不用。乙側(cè)減溫水的流量表存在一些問題，因為乙側(cè)減溫前后的溫度基本一致，不存在使用減溫水的問題，而表計反映有流量指示。 在穩(wěn)定負荷下，甲側(cè)的爐膛溫度偏高，過熱器的甲側(cè)吸熱量要大于乙側(cè)，所以甲側(cè)的主汽溫度要偏高些，所以使用的甲側(cè)二級減溫水量要大一些。從總體上看，主汽溫度控制的較好，主汽溫度在整個負荷范圍內(nèi)較為平直。低溫過熱器的運行控制從dg450/9.81-1型鍋爐實際運行情況看，低溫過熱器在主汽流量達到250t/h左右時管壁溫度存在超溫（設(shè)計報警溫度500），最高溫度達到510左右，建議在該流量區(qū)段應(yīng)縮短運行時間，快速通過，避免長期超溫現(xiàn)象的存在。在高

37、負荷穩(wěn)定運行中沒有超溫情況。屏式過熱器的運行控制屏式過熱器壁溫在啟動中投減溫水前達到的最高溫度沒有超過530（設(shè)計報警溫度550），使用減溫水后的最高壁溫在490以下。在穩(wěn)定高負荷運行中沒有超溫情況。高溫過熱器運行控制高溫過熱器壁溫在啟動中達到的最高溫度沒有超過565（設(shè)計報警溫度574）。在穩(wěn)定高負荷工況下，高溫過熱器壁溫沒有超溫情況。450t/hcfb鍋爐在河北的應(yīng)用研究 40%bmcr負荷時主蒸汽參數(shù)、床溫及給煤量變化主汽流量在185t/h左右，燃煤量在30t/h左右，已停用油槍，機組負荷在50mw左右。爐膛布風板上下的床溫比較接近，上床溫在886897波動，爐膛溫度穩(wěn)定性較好；主汽溫度

38、在524537之間；主汽壓力在6.39.4mpa之間，主汽壓力波動較大。40%bmcr負荷時 一次風流化風量在130000nm3/h左右，燃煤量在30t/h左右，床溫變化率控制在1/min之內(nèi)，密相區(qū)床溫控制較為穩(wěn)定；二次風量維持在44000nm3/h，爐膛出口氧量在4.2%左右，爐膛總體送風量滿足鍋爐燃燒需要。在燃煤量穩(wěn)定的情況下，用一次風控制床溫，用二次風補充燃燒需要的空氣，既可保持床溫又可滿足爐內(nèi)燃燒的需要。40%bmcr負荷時過熱器壁溫的 主汽流量在185t/h左右，鍋爐的主汽溫度在524537之間。高過的最高壁溫溫度為556.003，沒有使用二級減溫水，沒有超溫現(xiàn)象（報警溫度574）

39、。屏過的最高壁溫溫度為479.673, 采用一級減溫器進行控制，沒有超溫現(xiàn)象（報警溫度550）。低溫過熱器的最高壁溫溫度為498.71，接近報警溫度（報警溫度500）。高過壁溫和屏過壁溫遠低于報警值，且可用減溫水進行控制，低溫過熱器壁溫接近報警值，采用煙氣側(cè)進行調(diào)控的余地較小。40%bmcr負荷時爐膛內(nèi)部煙氣溫度變化 總給煤量為31.2t/h左右，投運2、3、4、5給煤機，4臺給煤機出力分別為8.6t/h、7.6t/h、7.5t/h、8.5t/h，為均勻給煤方式。從爐膛內(nèi)部下層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為830.75,甲乙兩側(cè)平均煙氣溫度相差75.5，甲側(cè)前后相差73，煙氣溫度偏差較大。從爐膛

40、內(nèi)部上層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為841，上層平均煙氣溫度比下層高10左右；甲乙兩側(cè)平均煙氣溫度相差66左右，甲側(cè)前后相差40，煙氣溫度偏差較大，但比下層要略好。40%bmcr負荷時爐膛出口及分離器入口煙氣溫度 爐膛甲側(cè)平均出口煙溫為782.2，爐膛乙側(cè)平均出口煙溫為873.0，乙側(cè)比甲側(cè)高出90.8，甲乙兩側(cè)煙溫偏差較大。甲側(cè)旋風分離器入口平均煙氣溫度為854.0，乙側(cè)旋風分離器入口平均煙氣溫度為876.6，乙側(cè)比甲側(cè)高出22.6，甲乙兩側(cè)偏差不大。甲側(cè)旋風分離器平均循環(huán)灰溫度為763.4，乙側(cè)旋風分離器平均循環(huán)灰溫度為832.8，乙側(cè)比甲側(cè)高出69.4，甲乙兩側(cè)灰溫偏差較大。40%bmc

41、r負荷時爐膛尾部煙氣溫度變化 在高溫過熱器入口的煙氣溫度還有一定的偏差，乙側(cè)平均煙氣溫度比甲側(cè)平均煙氣溫度偏高37.7；但經(jīng)過高溫過熱器后的煙氣溫度偏被消除，高溫過熱器出口甲乙兩側(cè)的平均煙氣溫度分別為536.3和538.0。低溫過熱器出口甲乙兩側(cè)平均煙氣溫度為442.6和456.5。省煤器出口甲乙兩側(cè)平均煙氣溫度為182.1和179.5。空氣預(yù)熱器出口的甲乙兩側(cè)平均排煙溫度為112和120。40%bmcr負荷時水冷風室壓力和布風板壓力 甲乙兩側(cè)的水冷風室壓力基本一致，在該負荷下的水冷風室平均風壓為9.2kpa左右，穩(wěn)定性較好。甲側(cè)布風板的平均床壓為5.6kpa（相當靜止料層厚度為620mm），

42、乙側(cè)布風板的平均床壓為7.4kpa（相當靜止料層厚度為800mm），兩側(cè)平均床壓偏差較大，同時床壓本身的波動也較大。平均爐內(nèi)相當靜止料層厚度約為710mm左右。100%bmcr負荷時 平均主蒸汽流量為444.0t/h左右，鍋爐平均燃煤量為64.3t/h左右，機組負荷在115mw左右。爐膛平均上床溫為906.0左右，平均下床溫為897.1, 爐膛布風板上下的床溫比較接近，偏差只有9左右。鍋爐的平均主汽溫度在530.8左右，平均主汽壓力在8.6mpa左右（汽機要求），主汽參數(shù)比較穩(wěn)定，但主汽溫度略偏低。100%bmcr負荷時 爐膛平均上床溫為906.0左右，平均下床溫為897.1,平均一次風流化風

43、量在278000nm3/h左右，平均燃煤量在64.3t/h左右，平均床溫變化率基本控制在0.9/min之內(nèi)，平均二次風量維持在91295nm3/h，爐膛平均出口氧量在3.8%左右。爐膛床溫發(fā)生了一次波動，最高床溫大約升高了10左右。在保持一次風流化風量不變的情況下，通過調(diào)節(jié)給煤量來降低床溫，給煤量最大變化了5.5t/h，大約通過11分鐘的時間，床溫得到恢復。期間主蒸汽流量未發(fā)生變化，床溫變化率最大達到了2/min左右。 100%bmcr負荷時 在該負荷下高過的最高壁溫溫度為581.8（設(shè)計報警溫度574），略發(fā)生超溫現(xiàn)象，主要是運行控制原因造成的，主汽溫度最高達到541.2,增大二級減溫水后可

44、將壁溫控制在設(shè)計范圍內(nèi)。屏過的最高壁溫為489.1（設(shè)計報警溫度550）, 采用一級減溫器進行控制，沒有超溫現(xiàn)象。低溫過熱器的最高壁溫為456.3（設(shè)計報警溫度500），沒有超溫現(xiàn)象。100%bmcr負荷時從爐膛內(nèi)部下層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為886.05，比爐膛布風板上層溫度偏低15.95；該層煙氣溫度較為平均，前后左右均相差不大。從爐膛內(nèi)部上層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為911.7，比爐膛布風板上層溫度高5.7；該層煙氣溫度相當平均，前后左右溫度場均勻性較好。床溫波動對爐膛內(nèi)部的上下層均有影響。100%bmcr負荷時 總爐膛出口及分離器入口的煙氣溫度均勻性和穩(wěn)定性均較好。甲側(cè)旋風分離器

45、平均循環(huán)灰溫度為902.7，乙側(cè)旋風分離器平均循環(huán)灰溫度為921.0，乙側(cè)比甲側(cè)高出18.3，甲乙兩側(cè)灰溫偏差不大。分離器部位的灰溫經(jīng)過分離器受熱面的吸熱后溫度略有下降。床溫波動對爐膛出口煙氣溫度有影響，但影響程度不大。爐膛出口平均煙氣溫度比設(shè)計值（884）高32.15，分離器入口平均煙氣溫度比設(shè)計值（884）高41。100%bmcr負荷時 高溫過熱器入口平均煙氣溫度比設(shè)計值（815）要偏低17.1。床溫的波動對該部位的溫度影響很小。高溫過熱器出口平均煙氣溫度比設(shè)計值（656）要偏低26.35，高溫過熱器的煙氣溫降比設(shè)計值159高5.9，主蒸汽溫度能夠滿足設(shè)計要求。爐膛溫度的波動對該部位無影響

46、。低溫過熱器的出口平均煙氣溫度487.65與設(shè)計值（486）相當，但低溫過熱器入口煙氣溫度與設(shè)計值647相比偏低了17.35，低溫過熱器的煙氣溫降為142比設(shè)計值（161）低19。100%bmcr負荷時 水冷風室平均風壓為12.5kpa左右，穩(wěn)定性較好，并隨一次風流化風量的變化而變化。甲側(cè)布風板的平均床壓為4.8kpa（相當靜止料層厚度為539.3mm），乙側(cè)布風板的平均床壓為7.5kpa（相當靜止料層厚度為819.3mm），兩側(cè)床壓偏差較大(不排除測點本身的問題)，但床壓本身的波動較小。平均爐內(nèi)相對靜止料層厚度約為679.3mm左右，屬正常料層厚度。隨給煤量的增加，一次風流化風量也相應(yīng)增加，

47、床壓隨給煤量一次風流化風量略有變化但變化不明顯。100%bmcr負荷時一次風機運行狀況 #1和2一次風機的平均風門開度分別為55.4和54.5平均電流分別為135.4a和139.8a（額定值156.3a）。風機出口平均風壓為17.4kpa和17.7kpa(設(shè)計值為23kpa)。風機入口平均流量分別為206639nm3/h和197409.9nm3/h(189860 nm3/h)。一次風機的流量已超過設(shè)計流量，但因風機出口風壓沒有達到設(shè)計值，且風機電流和風門開度都有一定的余度，所以一次風機的流量出力還具有裕量。100%bmcr負荷時二次風機運行狀況#1和2一次風機的平均風門開度分別為54.5和47

48、.95。平均電流分別為33.6a和31.0a（額定值為41.2a）。風機出口平均風壓為13.9kpa和14.1kpa(設(shè)計值為10.87kpa)。風機入口平均流量分別為47921nm3/h和43374nm3/h(設(shè)計值為58650 nm3/h)。二次風機出口風壓已經(jīng)超過到設(shè)計值，盡管二次風機的流量沒有達到設(shè)計流量，且風機電流和風門開度都有一定的余度，但二次風機的出力裕量不大。二次風機的風門開度變化了1左右，二次風總量降低了12000nm3/h左右,1風機電流變化了2a，2風機電流變化了5a，風機本身的調(diào)節(jié)性能不是太好，原因有待進一步分析。二次風量降低的原因是因為一次風量增加的緣故。100%bm

49、cr負荷時引風機運行狀況1、2引風機的平均風門開度分別為92.7和98.6。平均電流為92.8a和98.8a（額定電流為128.2a）。入口平均壓力為-5.86kpa和-6.02kpa（設(shè)計風壓為5.6kpa）。因為引風機的風門已經(jīng)幾乎開展，風機入口壓力已經(jīng)超過設(shè)計風壓，盡管風機的電流還有一定的裕度，但風機已經(jīng)沒有調(diào)整余地，如果煤質(zhì)變差時，鍋爐只能降負荷運行。 冷渣器間斷排渣時冷渣器的床溫及風溫變化 各床溫隨進渣溫度的變化而變化，當進渣量過大時容易造成選擇室的結(jié)焦和冷渣器排渣溫度過高。選擇室的結(jié)焦與渣的過量堆積有關(guān)系，大量高溫渣的進入使流化發(fā)生困難，未燃盡碳極易在冷卻風作用下發(fā)生再燃而結(jié)焦，當

50、渣塊過大時造成過渣孔的堵塞而導致冷渣器的停用。當排渣溫度過高時（應(yīng)控制在250以下）受到底渣輸送系統(tǒng)的限制也要求冷渣器停用，待渣冷卻后再用。冷渣器間斷排渣輸渣風參數(shù)對進渣溫度等的影響 隨輸渣風門開度的變化，輸渣風壓發(fā)生變化，當輸渣分壓足夠大時，爐膛向冷渣器排渣，進渣溫度升高。進渣溫度的變化滯后于輸渣風壓的變化。選擇室的回風溫度也隨進渣溫度的變化而變化，但其波動幅度較小，最低溫度為722.4，最高溫度為855.1。冷卻室的回風溫度也隨進渣溫度的變化而變化，其波動相對較大，最低溫度為216.5，最高溫度為330.7。冷渣器間斷排渣 選擇室和冷卻1室的風室風壓相對波動較小，特別是選擇室的風壓比較穩(wěn)定

51、，而冷卻2室和冷卻3室則受進渣的影響而變化，波動較大。冷渣器的布風板壓力完全受到進渣量的變化的影響，其波動幅度較大。冷渣器間斷排渣旋轉(zhuǎn)給料閥轉(zhuǎn)速、冷卻風量和冷卻風門開度 根據(jù)渣量情況調(diào)整旋轉(zhuǎn)給料閥的轉(zhuǎn)速。選擇室冷卻風流量變化更多受到進渣量影響，隨進渣量的變化而發(fā)生波動，但風量的變化卻沒有風門波動的大。冷卻1室的冷卻風量也與選擇室類似。冷卻2室和冷卻3室的冷卻風量主要隨風門開度的變化而發(fā)生小幅變化，總體較為穩(wěn)定。 總體上看，由于進渣量沒有得到有效的控制，造成冷渣器的投停受到排渣溫度的限制而只能進行間斷運行。當選擇室渣量過大時，冷渣器的冷卻風量不足以將過量的渣冷卻到需要的排渣溫度以下，并有時造成冷

52、渣器的淤塞和結(jié)渣堵塞，是冷渣器不能長期穩(wěn)定運行的主要癥結(jié)。冷渣器連續(xù)排渣時冷渣器的風室及布風板風壓輸渣風壓在6.36kpa左右時，爐膛向乙后冷渣器的排渣量得到了有效的控制。選擇室、冷卻1室、冷卻2室布風板壓力的平均值分別為：5.3kpa、5.5kpa、5.8kpa；冷卻3室的布風板壓力也較為穩(wěn)定，其平均值為2.03kpa。選擇室和冷卻1室的風室風壓基本保持一致，其平均值分別為14.6kpa和14.8kpa，維持較為穩(wěn)定；冷卻2室和冷卻3室的風室風壓基本保持一致，其平均值分別為16.9kpa和16.7kpa，維持較為穩(wěn)定。 冷渣器連續(xù)排渣時冷渣器的床溫及排渣閥轉(zhuǎn)速在進渣量得到有效控制后，冷渣器的

53、進渣溫度較為平穩(wěn)，其平均溫度為819.2(此時鍋爐布風板的平均床溫在869)。旋轉(zhuǎn)給料閥的轉(zhuǎn)速先是維持在546rpm，后調(diào)整到612rpm，基本保持了排渣的連續(xù)與通暢。選擇室的床溫穩(wěn)中有升，但最終得到了控制，其平均溫度為748.4(設(shè)計值為877)；冷卻1室的溫度曲線較為平穩(wěn)，平均床溫是375.5(設(shè)計值為490)；冷卻2室的溫度平穩(wěn)中略有升高，平均床溫是181.2(設(shè)計值為268)；冷卻3室的溫度曲線平穩(wěn)中略有升高，但最終得到控制，其平均床溫分別是是227.8和276.3（設(shè)計值為144）；排渣口溫度為135.4。冷渣器連續(xù)排渣時冷渣器排渣溫度及灰渣比例從床溫數(shù)值上看，選擇室、冷卻1室、冷卻

54、2室的溫度均比設(shè)計值低，而冷卻3室的溫度卻比設(shè)計值高，但最終的排渣管的排渣溫度是低于排渣溫度的。在實際控制中，我們按照排渣管的排渣溫度作為控制參數(shù)進行冷渣器排渣溫度的控制。通過試驗得到在410t/h左右負荷時的灰渣比例為5:5左右。冷渣器間斷排渣冷渣器的冷卻風量 冷渣器的各風量曲線波動較少，但在后期受到一次風機風量變化的影響各風量均有一定程度的下降，并使得冷渣器的床溫有一定程度的上升。選擇室的平均風量為1543.4nm3/h，風量改變前的平均值為1627 nm3/h；冷卻1室的平均風量為2035.9nm3/h，風量改變前的平均值為2098 nm3/h；冷卻2室的平均風量為4064.8nm3/h

55、，風量改變前的平均值為4078 nm3/h；冷卻3室的平均風量為4558.9nm3/h，風量改變前的平均值為4689.9 nm3/h。 在鍋爐滿負荷時的平均一次風流化風量為278000nm3/h，一次風機的總送風量為404048.9nm3/h，二次風機總送風量為91295nm3/h。故一次風流化風的比例為56.1（設(shè)計值為55）。450t/hcfb鍋爐在河北的應(yīng)用研究 大型cfb鍋爐存在的主要問題 設(shè)計上存在的問題（1） 東方鍋爐廠生產(chǎn)的450t/hcfb鍋爐和410t/hcfb鍋爐爐膛布風板均存在漏料問題，在冷態(tài)和停用床下油槍前爐膛布風板不漏料，漏料發(fā)生在鍋爐帶上一定負荷且床下油槍停用后，漏

56、渣的部位在靠近后墻的回料中心附近。大量的漏渣將導致水冷風室的堵塞并使水冷風室磨損嚴重，危及鍋爐的正常運行。造成爐膛布風板漏渣的原因可能為 回料布置集中，局部的回料量偏大； 布風板阻力偏小； 風帽阻力不均。設(shè)計上存在的問題（2） 盡管東方鍋爐廠的布風板設(shè)計阻力值為5400pa，但通過冷態(tài)實際測量后換算到設(shè)計狀態(tài)（一次風溫度188，風量為220900nm3/h，水冷風室壓力14.9kpa）的布風板阻力大約為3000pa左右（用右側(cè)公式計算），布風板的阻力偏小。由于鍋爐采用風道內(nèi)置點火燃燒器、水冷風箱和具導向噴嘴的水冷布風板，一次風從水冷風箱底部給入，故要求布風板阻力較大，而布風板阻力小對均勻布風和

57、床料的穩(wěn)定流化不利，并有可能導致鍋爐的漏渣現(xiàn)象。2j5-qp101226t273101.64p設(shè)計上存在的問題（3） 按現(xiàn)有的設(shè)計結(jié)構(gòu)進行施工，一方面這些部位的掛釘不足，不能保證耐火材料的緊密固定；另一方面這些部位的施工比較難，不能保證耐火材料填實和充滿。這是設(shè)計上造成耐火材料的脫落原因之一。 在j閥回料口與爐膛的銜接、分離器與回料立管的銜接等處不同耐火材料之間的銜接考慮不足，使不同材料之間因膨脹性能不一致而造成脫落。 沒有從設(shè)計角度提出對耐火材料的施工工藝要求、各部位耐火材料的養(yǎng)護注意事項等。設(shè)計上存在的問題（4） 現(xiàn)在冷渣器的水冷卻部分是省煤器的一部分，屬高壓管道。冷渣器內(nèi)的渣粒較粗，流化

58、風速較高，容易造成受熱面的磨損。而冷渣器內(nèi)的受熱面一旦發(fā)生泄漏，現(xiàn)有的結(jié)構(gòu)布置只能將該冷渣器停用，并將所有管子割斷后才能抽出檢修。且當渣量較大時，容易使省煤器出口水產(chǎn)生汽化。對渣的冷卻效果有限。建議采用低壓低溫冷卻介質(zhì)，以增加冷渣器的冷渣能力，并改變冷渣器水冷卻系統(tǒng)的進出水位置以利于檢修方便。設(shè)計上存在的問題（5） 現(xiàn)有的冷渣器中為了防止冷渣器出現(xiàn)超溫結(jié)焦現(xiàn)象，設(shè)置了一套噴水系統(tǒng)，用于事故狀態(tài)下使用。 但此套系統(tǒng)的使用容易造成旋轉(zhuǎn)給料閥的堵塞，并易使底渣輸送系統(tǒng)輸渣困難。建議在運行中不要使用該套系統(tǒng)，而通過運行中的積極調(diào)控來保證不發(fā)生超溫現(xiàn)象，即使發(fā)生了超溫也可通過暫時停用冷渣器的方式進行處理

59、。設(shè)計上存在的問題（6） 爐膛內(nèi)的“7”字型風帽和“t”型風帽的阻力設(shè)計匹配不好，造成“t”型風帽流化風速偏低。 冷渣器內(nèi)的“7”字型風帽和蘑菇頭風帽的阻力匹配不好，造成蘑菇頭風帽流化風速偏低，冷渣器的邊緣流化較差或不流化。設(shè)計上存在的問題（7）目前該結(jié)構(gòu)的排渣管中風帽易磨損，磨損后無法進行維修，且保溫材料的敷設(shè)困難；建議改變結(jié)構(gòu)。設(shè)計上存在的問題（8） 從鍋爐第一次帶滿負荷開始其排煙溫度就在140以上，隨著運行時間的延長鍋爐排煙溫度持續(xù)升高，投運兩個月后排煙溫度升到180左右。導致這一結(jié)果的原因，首先是是布置在鍋爐尾部受熱面的超聲波吹灰器的吹灰效果欠佳，聚積在尾部受熱面上的飛灰得不到徹底地清除，使受熱面的換熱能力下降。 排煙溫度偏高的其他可能原因： 冷渣器的設(shè)計溫升為3，但實際溫升可能達到了10； 當冷渣器的冷卻用冷風用量增多，將導致通過空氣預(yù)熱器的空氣流量減少，使得排煙溫度上升； 當燃燒煙氣量增加時，將導致排煙溫度上升。設(shè)計上