高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范

1、高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GBJ135-90 第1章總則第2章基本規(guī)定第3章荷載3.1荷載分類3.2風(fēng)荷載3.3裹冰荷載3.4地震作用和抗震驗算第4章鋼塔架和桅桿結(jié)構(gòu)4.1一般規(guī)定4.2鋼塔桅結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析4.3鋼塔桅結(jié)構(gòu)的變形和整體穩(wěn)定4.4纖繩4.5軸心受拉和軸心受壓構(gòu)件4.6偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件4.7焊縫連接計算4.8螺栓連接計算4.9法蘭盤連接計算第5章鋼筋混凝土圓筒形塔5.1一般規(guī)定5.2塔身變形和塔筒截面內(nèi)力計算5.3塔筒承載能力計算5.4塔筒裂縫寬度計算5.5鋼筋混凝土塔筒的構(gòu)造要求第6章地基與基礎(chǔ)6.1一般規(guī)定6.2地基計算6.3剛性基礎(chǔ)和板式基礎(chǔ)6.4基礎(chǔ)的抗拔穩(wěn)定和抗滑穩(wěn)定附錄一鋼

2、材及連接的強度設(shè)計值附錄二軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)附錄三塔筒水平截面受壓區(qū)半角計算表(正常使用狀態(tài)時)附錄四圓筒形塔的附加彎矩計算附錄五在偏心荷載作用下，圓形、環(huán)形基礎(chǔ)基底部分脫開基土?xí)r，基底壓力計算系數(shù)、附錄六基礎(chǔ)和錨板基礎(chǔ)抗拔穩(wěn)定計算附錄七本規(guī)范用詞說明第1章  總則  第1.0.1條   為了在高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計中做到技術(shù)先進，經(jīng)濟合理、安全適用、確保質(zhì)量，特制訂本規(guī)范。  第1.0.2條   本規(guī)范適用于鋼及鋼筋混凝土高聳結(jié)構(gòu)，如電視塔、拉繩桅桿、發(fā)射塔、微波塔、石油化工塔、大氣污染監(jiān)測塔、煙

3、囪、排氣塔、水塔、礦井架等。  第1.0.3條   本規(guī)范是根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GBJ68-84規(guī)定的原則制定的。符號、計量單位和基本術(shù)語是按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計通用符號、計量單位和基本術(shù)語的有關(guān)規(guī)定采用。  第1.0.4條   設(shè)計高聳結(jié)構(gòu)時，除遵照本規(guī)范的規(guī)定外，尚應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范、地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范和建筑抗震設(shè)計規(guī)范等的有關(guān)規(guī)定。有關(guān)專業(yè)技術(shù)問題尚應(yīng)符合各專業(yè)規(guī)范、規(guī)程的要求。  第1.0.5條   設(shè)

4、計高聳結(jié)構(gòu)和選擇結(jié)構(gòu)方案時，應(yīng)同時考慮施工方法（包括運輸、安裝）以及建成后的環(huán)境影響，維護保養(yǎng)等問題。第2章  基本規(guī)定  第2.0.1條   本規(guī)范采用以概率論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計法，以可靠指標(biāo)度量高聳結(jié)構(gòu)的可靠度，以分項系數(shù)設(shè)計表達式進行計算。  第2.0.2條   極限狀態(tài)分為下列兩類：  一、承載能力極限狀態(tài)。這種極限狀態(tài)對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達到最大承載能力，或達到不適于繼續(xù)承載的變形；  注：當(dāng)考慮偶然事件時，應(yīng)使主體承重結(jié)構(gòu)不致喪失承載能力，允

5、許局部破壞，但不致發(fā)生倒塌。  二、正常使用極限狀態(tài)。這種極限狀態(tài)對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達到正常使用或耐久性能的有關(guān)規(guī)定限值。  第2.0.3條   對于承載能力極限狀態(tài)，高聳結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)其破壞后果(如危及人的生命安全、造成經(jīng)濟損失、產(chǎn)生社會影響等)的嚴(yán)重性按表2.0.3劃分為兩個安全等級。高聳結(jié)構(gòu)的安全等級表2.0.3安全等級高聳結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)破壞后果一級二級重要的高聳結(jié)構(gòu)一般的高聳結(jié)構(gòu)很嚴(yán)重嚴(yán)重注：對特殊的高聳結(jié)構(gòu)，其安全等級可根據(jù)具體情況另行規(guī)定。結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全等級宜采用與整個結(jié)構(gòu)相應(yīng)的安全等級，對部分構(gòu)件可按具體情況調(diào)整其安全等級。

6、  第2.0.4條   對于承載能力極限狀態(tài)，高聳結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)按荷載效應(yīng)的基本組合和偶然組合進行設(shè)計。  一、基本組合應(yīng)采用下列極限狀態(tài)設(shè)計表達式： 0(GCGGk+Q1CQ1Q1k+ni=2ciQiCQiQik)R(.)(式2.0.4)  式中  ?0高聳結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，對安全等級為一級、二級的結(jié)構(gòu)可分別采用1.1、1.0；  ?G永久荷載分項系數(shù)，一般情況可采用1.2，當(dāng)永久荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力有利時可采用1.0；  Q1、Qi第一個可變荷載、其

7、它第i個可變荷載的分項系數(shù)，一般情況可采用1.4，但對安裝檢修荷載可采用1.3，對溫度作用可采用1.0；  Gk永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值；  Q1K第一個可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值，該可變荷載的效應(yīng)大于其它任何第i個可變荷載的效應(yīng)；  Qik除第一個可變荷載外，其它任何第i個可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值；  CG、CQ1、CQi永久荷載、第一個可變荷載和其他任何第i個可變荷載的荷載效應(yīng)系數(shù)；  ci除第一個可變荷載外，其它任何第i個可變荷載的組合值系數(shù)，根據(jù)不同的荷載組合按本章第2.0.5條規(guī)定采用；  

8、R(.)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力函數(shù)。  二、偶然組合的極限狀態(tài)設(shè)計表達式宜按下列原則確定：  1.只考慮一種偶然作用與其它可變荷載組合；  2.偶然作用的代表值不應(yīng)乘分項系數(shù)；  3.與偶然作用同時出現(xiàn)的可變荷載可根據(jù)具體情況采用相應(yīng)的代表值；  4.具體的設(shè)計表達式及各種系數(shù)值應(yīng)按有關(guān)專業(yè)規(guī)范，規(guī)程的規(guī)定采用。  第2.0.5條   設(shè)計高聳結(jié)構(gòu)時，對不同荷載基本組合，其可變荷載組合值系數(shù)應(yīng)分別按表2.0.5采用：可變荷載組合值系數(shù)表2.0.5荷載組合可變荷載組

9、合值系數(shù)cWcJcAcTcLG+W+L1.00.7G+I+W+L0.251.0-0.7G+A+W+J0.25-1.0-0.7注：G表示結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重等永久荷載，W、A、I、T、L分別表示風(fēng)荷載、安裝檢修荷載、裹冰荷載、溫度作用和塔樓樓面或平臺的活荷載。對于帶塔樓或平臺的高聳結(jié)構(gòu)，需要考慮雪荷載組合時，在組合、中，雪的組合值系數(shù)cs取0.5。組合中，當(dāng)基本風(fēng)壓值O小于0.3kN燉m2，wc燈O采用0.3kN燉m2在組合中、，當(dāng)WC燈O小于0.15kN燉m2時，wc燈O應(yīng)采用0.15kn,燉m2。  第2.0.6條   高聳結(jié)構(gòu)抗震計算時基本組合應(yīng)采用下列極限

10、狀態(tài)設(shè)計表達式：GCGGE+EhCEhEhk+EvCEvEvk+wwCwWkR/RE (式2.0.6)  式中  G重力荷載分項系數(shù)，一般情況應(yīng)取1.2，當(dāng)重力效應(yīng)對構(gòu)件承載能力有利時宜取1.0；  ?Eh、Ev水平、豎向地震作用分項系數(shù)，應(yīng)按表2.0.6的規(guī)定采用；地震作用分項系數(shù)表2.0.6考慮地震作用的情況EhEv僅考慮水平地震作用1.3不考慮僅考慮豎向地震作用不考慮1.3同時考慮水平與堅向地震作用1.30.5  w風(fēng)荷載分項系數(shù)，應(yīng)取1.4；  GE重力代表值，可按本規(guī)范第3.4.6條采

11、用；  Ehk水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；  Evk豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；  Wk風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值；  w抗震基本組合中的風(fēng)荷載組合值系數(shù)，可取0.2；  CG、CEh、CEv、CW有關(guān)各類荷載與作用的作用效應(yīng)系數(shù)，并應(yīng)乘以國家標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計規(guī)范GBJ11-89中規(guī)定的效應(yīng)增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)；  R抗力，按本規(guī)范各章的有關(guān)規(guī)定計算；  RE抗力抗震調(diào)整系數(shù)，對鋼及鋼筋混凝土高聳結(jié)構(gòu)均取0.8，對焊縫取1.0。  第2.0.7條  

12、0;對于正常使用極限狀態(tài)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計目的，分別按荷載效應(yīng)的短期組合和長期組合進行計算，其變形、裂縫等計算值不應(yīng)超過相應(yīng)的規(guī)定限值。  一、短期效應(yīng)組合CGGk+CQ1Q1k+ni=2ciCQiQik(式2.0.7-1)  二、長期效應(yīng)組合CGGk+ni=1qiCQiQik(式2.0.7-2)  式中  ci短期效應(yīng)組合時，除第一個可變荷載外，其它任何第i個可變荷載的組合值系數(shù)；  qi長期效應(yīng)組合時，任何第i個可變荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)。  第2.0.8條  &#

13、160;高聳結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)的控制條件應(yīng)符合下列規(guī)定：  一、在風(fēng)荷載(標(biāo)準(zhǔn)值)作用下，高聳結(jié)構(gòu)任意點的水平位移不得大于該點離地高度的1燉100。對桅桿結(jié)構(gòu)，注意層間的相對水平位移，尚不得大于該層間高度的1燉100.  二、對于裝有方向性較強(如電視塔、微波塔)或工藝要求較嚴(yán)格的設(shè)備(如石油化工塔)的高聳結(jié)構(gòu)，在不均勻日照溫度或風(fēng)荷載(標(biāo)準(zhǔn)值)作用下，在設(shè)備所在位置處的塔身轉(zhuǎn)角，應(yīng)滿足工藝要求。  三、在風(fēng)荷載的動力作用下，設(shè)有游覽設(shè)施的塔，在游覽設(shè)施所在位置處的塔身振動加速度及水平振幅應(yīng)滿足正常使用要求。  

14、四、在各種荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合作用下，鋼筋混凝土構(gòu)件的最大裂縫寬度不應(yīng)大于0.2mm。  注：上述控制條件適用于一般情況，當(dāng)有其它特殊要求時可按各專業(yè)規(guī)范規(guī)程的規(guī)定采用。第3章  高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范3.1  荷載分類  第3.1.1條   高聳結(jié)構(gòu)上的荷載可分為下列三類：  一、永久荷載：結(jié)構(gòu)自重、固定的設(shè)備重、物料重、土重、土壓力、線的拉力等；  二、可變荷載：風(fēng)荷載、裹冰荷載、地震作用、雪荷載、安裝檢修荷載、塔樓樓面或平臺的活荷載、溫度變化、地基沉陷等；

15、60; 三、偶然荷載：導(dǎo)線斷線等。  注：地震設(shè)防烈度6度時，地震作用可作為偶然荷載。  第3.1.2條   本規(guī)范僅列出風(fēng)荷載、裹冰荷載及地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值，其它荷載應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的規(guī)定采用。3.2  風(fēng)荷載  第3.2.1條   作用在高聳結(jié)構(gòu)單位面積上的風(fēng)荷載應(yīng)按下式計算：zszr0(式3.2.1)  式中  作用在高聳結(jié)構(gòu)單位面積上的風(fēng)荷載(kN/m)；  0基本風(fēng)壓(kN/m2)應(yīng)

16、按本章第3.2.2條、第3.2.3條和第3.2.4條的規(guī)定采用；  r重現(xiàn)期調(diào)整系數(shù)，對一般高聳結(jié)構(gòu)可采用1.1，對重要的高聳結(jié)構(gòu)可采用1.2；  zz高度處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)，應(yīng)按本章第3.2.5條的規(guī)定采用；  s風(fēng)荷載體型系數(shù)，可按本章第3.2.6條的規(guī)定采用；  zz高度處的風(fēng)振系數(shù)，可按本章第3.2.7條至第3.2.10條的規(guī)定采用。  第3.2.2條   基本風(fēng)壓O系以當(dāng)?shù)乇容^空曠平坦地面、離地10m高、統(tǒng)計30年一遇的10min平均最大風(fēng)速為標(biāo)準(zhǔn)，其值應(yīng)按現(xiàn)行國

17、家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的規(guī)定采用，但對高聳結(jié)構(gòu)不得小于0.3kN燉m2。  第3.2.3條   山區(qū)及偏辟地區(qū)的基本風(fēng)壓應(yīng)通過實地調(diào)查和對比觀察經(jīng)分析確定。一般情況可按附近地區(qū)的基本風(fēng)壓乘以下列調(diào)整系數(shù)采用：  山間盆地、谷地等閉塞地形0.75-0.85  與風(fēng)向一致的谷口、山口1.2-1.5  注：山頂或山坡的基本風(fēng)壓可根據(jù)山麓基本風(fēng)壓近似地按高度變化規(guī)律推算。  第3.2.4條   沿海海面和海島的基本風(fēng)壓，當(dāng)缺乏實際資料時，可按鄰近陸上基本風(fēng)壓乘以表

18、3.2.4規(guī)定的調(diào)整系數(shù)采用：海面和海島基本風(fēng)壓調(diào)整系數(shù)表3.2.4海面和海島距海岸距離(km)調(diào)整系數(shù)1040-6060-1001.01.0-1.11.1-1.2  第3.2.5條   風(fēng)壓隨高度的變化規(guī)律與地面粗糙度有關(guān)，地面粗糙度可分為下列三類：  A類指近海海面、小島及大沙漠等：  B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的中、小城鎮(zhèn)和大城市的郊區(qū)；  C類指有密集建筑群和較多高層建筑的大城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)z表3.2.5離地面或海面高度(m)地面粗糙度類別ABC5101520

19、304050607080901001502002503003504001.171.381.521.631.801.922.032.122.202.272.342.402.642.832.993.123.123.120.801.001.141.251.421.561.671.771.861.952.022.092.382.612.802.973.123.120.540.710.840.941.111.241.361.461.551.641.721.792.112.362.582.782.963.12  第3.2.7條   高聳結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮由脈動風(fēng)引起的風(fēng)振影

20、響，當(dāng)結(jié)構(gòu)的基本自振周期小于0.25s時，可不考慮風(fēng)振影響。  注：高聳結(jié)構(gòu)計算風(fēng)振時的基本自振周期可按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的規(guī)定計算。  第3.2.8條   自立式高聳結(jié)構(gòu)在高度處的風(fēng)振系數(shù)可按下式確定：z1+.1.2(式3.2.8)  式中  脈動增大系數(shù)，按表3.2.8-1采用；  1風(fēng)壓脈動和風(fēng)壓高度變化等的影響系數(shù)，按表3.2.8-2采用。  2振型、結(jié)構(gòu)外形的影響系數(shù)，按表3.2.8-3采用。  注：對于上部用鋼材、

21、下部用鋼筋混凝土的結(jié)構(gòu)，可近似地分別根據(jù)鋼和鋼筋混凝土由表3.2.8-1查取相應(yīng)的值，并計算各自的風(fēng)振系數(shù)。脈動增大系數(shù)表3.2.8-1OT2(KN/s2/m2）結(jié)構(gòu)類別鋼結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)0.010.050.100.200.400.600.801.002.004.006.008.0010.0020.0039.001.471.731.882.042.242.362.462.532.803.093.283.423.543.914.141.111.181.231.281.341.381.421.441.541.651.721.771.821.962.06注：對于H200m的鋼筋混凝土筒體，上表脈動

22、增大系數(shù)值可乘以1.1采用。風(fēng)壓脈動和風(fēng)壓高度變化等的影響系數(shù)1表3.2.8-2總高度H(m)地面粗糙度類別BC10204060801001502002503003504000.570.510.450.420.390.370.330.300.270.250.250.250.720.630.550.500.450.430.370.340.310.280.270.270.930.790.690.590.540.500.430.380.340.310.290.27振型、結(jié)構(gòu)外形的影響系數(shù)2表3.2.8-3相對高度h/H結(jié)構(gòu)頂部和底部的寬度比1.00.50.30.20.11.00.90.80.70.6

23、0.50.40.30.20.11.000.890.780.660.540.420.310.200.110.040.880.830.760.660.560.440.320.220.110.040.760.73(0.79)0.67(0.77)0.60(0.70)0.51(0.60)0.41(0.48)0.31(0.35)0.220.120.040.660.65(0.76)0.61(0.78)0.55(0.73)0.48(0.64)0.40(0.51)0.30(0.38)0.2(0.25)0.130.050.560.57(0.84)0.57(0.96)0.54(0.94)0.49(0.84)0.42

24、(0.69)0.34(0.52)0.27(0.38)0.15(0.19)0.06注：表中有括弧處，括弧內(nèi)的數(shù)值適用于直線變化的結(jié)構(gòu)；括弧外的數(shù)值適用于凹線形變化的結(jié)構(gòu)。其余無括弧的數(shù)值則二者均適用。  第3.2.9條   對于外形比較規(guī)則，頂寬與底寬之比在0.15-0.4之間的鋼塔，如微波塔和電視調(diào)頻塔，其風(fēng)振系數(shù)亦可按下列確定：z1+0(式3.2.9)  式中  z風(fēng)振系數(shù)動力部分的基本值，按表3.2.9-1采用；  調(diào)整系數(shù)，按表3.2.9-2采用。鋼塔風(fēng)振系數(shù)動力部分基本值0表3.2.9-

25、1相對高度h/H地面粗糙度類別ABC1.00.90.80.70.60.50.40.30.20.10.900.750.600.500.400.300.200.150.100.101.200.900.750.650.550.400.300.200.100.101.401.201.000.900.750.600.450.300.150.10調(diào)整系數(shù)表3.2.9-2H/T3040506070801.251.201.101.051.000.98H/T901001101201301400.950.900.900.850.800.80注：表中H為高聳結(jié)構(gòu)總高，以m計；T為結(jié)構(gòu)基本自振周期。 

26、60;第3.2.10條   拉繩鋼桅桿的風(fēng)振系數(shù)可按表3.2.10采用。多層拉繩鋼桅桿風(fēng)振系數(shù)表3.2.10部位地面粗糙度類別ABC懸臂端其它部位1.81.52.11.72.42.0注：拉繩、懸索等的風(fēng)振系數(shù)可取1.5.  第3.2.11條   豎向斜率小于2/100的圓筒形塔及煙囪等圓截面結(jié)構(gòu)和圓管、拉繩及懸索等圓截面構(gòu)件應(yīng)考慮由脈動風(fēng)引起的垂直于風(fēng)向的橫向共振，并應(yīng)按下列公式計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的雷諾Re數(shù)：Re=69000crd(式3.2.11-1)cr=5d/Tj(式3.2.11-2)  式中 

27、0;cr臨界風(fēng)速(m/s)；  d結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的直徑(m)；  Tj結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的j振型的自振周期(s)。  第3.2.12條   圓形截面結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的橫向共振應(yīng)根據(jù)其雷諾數(shù)按下列規(guī)定處理：  一、當(dāng)雷諾數(shù)Re<3X105時，可能發(fā)生微風(fēng)共振(亞臨界范圍的共振)，此時應(yīng)在構(gòu)造上采取防振措施或控制結(jié)構(gòu)的臨界風(fēng)速cr不小于15m/s，以降低微風(fēng)共振的發(fā)生率。  二、當(dāng)雷諾數(shù)Rw3.5X106時，可能發(fā)生橫向共振(跨臨界范圍的共振)，此時應(yīng)驗算橫向共振。橫向共振引起的等效靜風(fēng)荷載

28、lji(KN/m)應(yīng)按下式計算：lji=jilcr2d/2000(式3.2.12-3)  式中  jij振型在i點的相對位移；  crj振型的共振臨界風(fēng)速(m/s)，按公式(3.2.11-2)計算；  d圓筒形結(jié)構(gòu)的外徑(m)，有錐度時可取23高度處的外徑；  結(jié)構(gòu)阻尼比，鋼結(jié)構(gòu)取0.01，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)取0.05；  l橫向力系數(shù)，取0.25。  注：懸臂結(jié)構(gòu)可只考慮第一振型；多層拉繩桅桿根據(jù)情況可考慮的振型數(shù)目不大于4。  考慮橫向

29、風(fēng)振時，風(fēng)荷載的總效應(yīng)s(內(nèi)力、變形等)可由橫向風(fēng)振的效應(yīng)Sn和順風(fēng)向風(fēng)荷載的效應(yīng)Sl按S=S2n+S2l組合而成。此時順風(fēng)向風(fēng)荷載取按相應(yīng)于臨界風(fēng)速計算的風(fēng)荷載。  三、當(dāng)雷諾數(shù)為3X105Re<3.5X106時，則可能發(fā)生超臨界范圍的共振，此時可按第一款的規(guī)定處理。3.3  裹冰荷載  第3.3.1條   設(shè)計電視塔、無線電塔桅等類似結(jié)構(gòu)時，應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件、架空線、拉繩表面裹冰后所引起的荷載及擋風(fēng)面積增大的影響。  第3.3.2條   基本裹冰厚度應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)仉x地10

30、m高度處的觀測資料，取統(tǒng)計50年一遇的最大裹冰厚度為標(biāo)準(zhǔn)。當(dāng)無觀測資料時，應(yīng)通過實地調(diào)查確定，或按下列經(jīng)驗數(shù)值分析采用：  一、重裹冰區(qū)：川東北、川滇、秦嶺、湘黔、閩贛等地區(qū)，基本裹冰厚度可取10-20mm;  二、輕裹冰區(qū)：東北(部分)、華北(部分)、淮河流域等地區(qū)，基本裹冰厚度可取5-10mm.  注：裹冰還會受地形和局地氣候的影響，因此輕裹冰區(qū)內(nèi)可能出現(xiàn)個別地點的重裹冰或無裹冰的情況；同樣，重裹冰區(qū)內(nèi)也可能出現(xiàn)個別地點的輕裹冰或超裹冰的情況。  第3.3.3條   管線及結(jié)構(gòu)構(gòu)件上的裹冰荷

31、載的計算應(yīng)符合下列規(guī)定：  一、圓截面的構(gòu)件、拉繩、纜索、架空線等每單位長度上的裹冰荷載可按下式計算：q=ba1a2(d+ba1a2).10-6(式3.3.3-1)  式中：  q0單位長度上的裹冰荷載(kN/m)；  b基本裹冰厚度(mm)，按本章第3.3.2條的規(guī)定采用；  d圓截面構(gòu)件、拉繩、纜索、架空線的直徑(mm)；  1與構(gòu)件直徑有關(guān)的裹冰厚度修正系數(shù)，按表3.3.3-1采用；  2裹冰厚度的高度遞增系數(shù)，按表3.3.3-2采用； &

32、#160;裹冰重度，一般取9kN/m3。  二、非圓截面的其它構(gòu)件每單位表面面積上的裹冰荷載q(kN/m2)可按下式計算：qa=0.6ba2.10-3(式3.3.3-2)  式中  qa單位面積上的裹冰荷載(kN/m2)；與構(gòu)件直徑有關(guān)的裹冰厚度修正系數(shù)1表3.3.3-1直徑(mm)51020304050607011.11.00.90.80.750.70.630.6裹冰厚度的高度遞增系數(shù)2表3.3.3-2離地面高度(m)105010015020025030035011.01.62.02.22.42.62.72.83.4 &#

33、160;地震作用和抗震驗算  第3.4.1條   本節(jié)規(guī)定適用于地震設(shè)防烈度為6度至9度地區(qū)的高聳結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計。  對烈度為6度和7度的高聳結(jié)構(gòu)可僅考慮水平地震作用；對烈度為8度和9度的高聳結(jié)構(gòu)，應(yīng)同時考慮上下兩個方向豎向地震作用和水平地震作用的不利組合。  第3.4.2條   下列高聳結(jié)構(gòu)可以不進行截面抗震驗算，而僅需滿足抗震構(gòu)造要求：  一、6度、任何類場地的高聳結(jié)構(gòu)及其地基基礎(chǔ)；  二、小于或等于8度、類場地的不帶塔樓的鋼塔架，鋼桅桿及其地基基礎(chǔ)；

34、  三、7度、類場地，基本風(fēng)壓00.4kN燉m2；7度、類場地和8度、類場地，且基本風(fēng)壓00.7kN/m2的鋼筋混凝土高聳筒體結(jié)構(gòu)及其地基基礎(chǔ)。  注：建筑場地類別的劃分應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行。  第3.4.3條   高聳結(jié)構(gòu)的地震作用計算宜采用反應(yīng)譜振型分析法。對于特別重要的高聳結(jié)構(gòu)可采用時程分析法作比較計算。對于圓筒形結(jié)構(gòu)、煙囪、水塔等亦可采用底部剪力法和近似簡化法。  第3.4.4條   高聳結(jié)構(gòu)采用振型分解反應(yīng)譜法計算地震作用時，j振型i質(zhì)點的水平

35、地震作用標(biāo)準(zhǔn)值Fji應(yīng)按下式計算(圖3.4.4)：圖3.4.4：水平地震計算簡圖Fji=jjjiG2 i=1,2,n j=1,2,n(式3.4.4-1)j=ni=1jiGi/ni=12jiGi(式3.4.4.3)  水平地震作用產(chǎn)生的總作用效應(yīng)S可按下式計算：S=mj=1S2j(式3.4.4-3)  式中  Fjij振型i質(zhì)點的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；  j相應(yīng)于j振型自振周期Tj的水平地震影響系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計規(guī)范確定；  jij振型i質(zhì)點的水平相對位移；  Gi

36、集中于i質(zhì)點的重力荷載代表值，按本章第3.4.6條采用；  jj振型的參與系數(shù)；  jj振型水平地震作用產(chǎn)生的作用效應(yīng)(彎矩、剪力、軸力和變形等)；振型數(shù)m可取2-3，當(dāng)周期T1大于1.5s時可適當(dāng)增加。  第3.4.5條   高聳結(jié)構(gòu)豎向地震計算應(yīng)符合下列規(guī)定(圖3.4.5)。圖3.4.5：豎向地震計算簡圖  結(jié)構(gòu)底部總豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEV應(yīng)按下式計算：FEV=maxGeq(式3.4.5-1)  質(zhì)點i的豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值Fvi應(yīng)按下式計算：Fvi=Gihi/GjhiF

37、EV(式3.4.5-2)  式中  vmax豎向地震影響系數(shù)的最大值，可取水平地震影響系數(shù)最大值max的65%；  Geq結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，取0.75GE；  GE計算地震作用時結(jié)構(gòu)的總重力荷載代表值，按GEnj=1G1計算；  Gi、Gj集中于質(zhì)點i、j的重力荷載代表值；  hi、hj集中質(zhì)點i、j的高度。  注：建筑結(jié)構(gòu)的(水平)地震影響系數(shù)a及其最大值max應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計規(guī)范的規(guī)定采用。  第3.4.6條 

38、0; 高聳結(jié)構(gòu)抗震驗算時，其重力代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)自重和各豎向可變荷載的組合值之和。結(jié)構(gòu)自重和各豎向可變荷載的組合值系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定采用：  一、對結(jié)構(gòu)自重(結(jié)構(gòu)構(gòu)配件自重、固定設(shè)備重等)取1.0；  二、對設(shè)備內(nèi)的物料重取1.0，對特殊情況可按有關(guān)專業(yè)規(guī)范規(guī)程采用；  三、對升降機、電梯的自重取1.0，對吊重取0.3；  四、對塔樓樓面和平臺的等效均布荷載取0.5，按實際情況考慮時取1.0；  五、對塔樓頂?shù)难┖奢d取0.5。第4章  高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范4.1 

39、 一般規(guī)定  第4.1.1條   鋼塔架和桅桿結(jié)構(gòu)(以下簡稱鋼塔桅結(jié)構(gòu))選用的鋼材材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的要求，在低溫條件下，或腐蝕環(huán)境中尚應(yīng)考慮冷脆及腐蝕等影響。  第4.1.2條   鋼塔桅結(jié)構(gòu)的鋼材及連接的強度設(shè)計值應(yīng)按本規(guī)范附錄一的規(guī)定采用。  注：鋼絲繩的破壞強度可按現(xiàn)行國家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定采用。4.2  鋼塔桅結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析  第4.2.1條   當(dāng)進行塔架內(nèi)力分析時，可將整個結(jié)構(gòu)或分層作為空間桁架計算

40、。  第4.2.2條   桅桿桿身可按纖繩節(jié)點處為彈性支承的連續(xù)壓彎桿件計算，并應(yīng)考慮纖繩節(jié)點處的偏心彎矩。  當(dāng)桅桿桿身為格構(gòu)式時，其剛度應(yīng)乘以折減系數(shù)。折減系數(shù)可按下式確定：l0/i02(式4.2.2)  式中  l0彈性支承點之間桿身計算長度(m)；  i桿身截面回轉(zhuǎn)半徑(m)；  0彈性支承點之間桿身換算長細(xì)比，按本章表4.5.5計算。4.3  鋼塔桅結(jié)構(gòu)的變形和整體穩(wěn)定  第4.3.1條  

41、60;鋼塔桅結(jié)構(gòu)應(yīng)進行變形驗算，并應(yīng)滿足本規(guī)范第2.0.8條的控制條件。  第4.3.2條   桅桿整體穩(wěn)定安全系數(shù)不應(yīng)低于2.0。對于纖繩上有絕緣子的桅桿，應(yīng)驗算絕緣子破壞后的受力情況，此時可假定纖繩初應(yīng)力值降低20%，桅桿整體穩(wěn)定安全系數(shù)不應(yīng)低于1.6。4.4  纖繩  第4.4.1條   桅桿纖繩可按一端連接于桿身的拋物線計算。纖繩上有集中荷載時，可將集中荷載換算成均布荷載。  第4.4.2條   纖繩的初應(yīng)力應(yīng)綜合考慮桅桿變形、桿身的內(nèi)力和穩(wěn)定以及

42、纖繩承載力等因素確定，宜在0.10-0.25kN燉mm2范圍內(nèi)選用。  第4.4.3條   纖繩的截面強度應(yīng)按下式驗算： N/Af(式4.4.1)f(1.2)fu(式4.4.2)  式中  N纖繩拉力(N)；  A纖繩的鋼絲繩截面面積(mm2)；  f鋼絲繩強度設(shè)計值(N/mm2);  fu鋼絲繩的破壞強度(N/mm2)，按國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)采用；  1鋼絲繩扭絞強度調(diào)整系數(shù)。根據(jù)鋼絲繩規(guī)格按國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)取0.80.9； &

43、#160;2鋼絲繩的強度不均勻系數(shù)，對1×7單股鋼絲繩取0.65，其它鋼絲繩取0.56。4.5  軸心受拉和軸心受壓構(gòu)件  第4.5.1條   軸心受拉和軸心受壓構(gòu)件的截面強度應(yīng)按下式驗算： N/Af(式4.5.1)  式中  N軸心拉力或軸心壓力；  An凈截面面積；  f鋼材的強度設(shè)計值(N/mm2)，按本規(guī)范附錄一采用。  第4.5.2條   軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗算：N/Af(式4.5.2)

44、  式中  A構(gòu)件毛截面面積；  軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，可根據(jù)構(gòu)件長細(xì)比按本規(guī)范附錄二采用。  第4.5.3條   鋼塔桅結(jié)構(gòu)的構(gòu)件長細(xì)比應(yīng)符合下列規(guī)定：塔架和桅桿的弦桿長細(xì)比表4.5.3-1弦桿形式二塔面斜桿交點錯開二塔面斜桿交點不錯開簡圖長細(xì)比1.2l/il/iy0符號說明塔架和桅桿的斜桿長細(xì)比表4.5.3-2斜桿形式單斜桿雙斜桿雙斜桿加輔助桿簡圖長細(xì)比l/iy0當(dāng)斜桿不斷開又互相不連結(jié)果時：l/iy0當(dāng)斜桿斷開時：0.7l/iy0當(dāng)A點與相鄰塔面的對應(yīng)點之間有連桿時：l1/iy0其中兩斜桿

45、同時受壓時，1.25l/ix當(dāng)A點與相鄰塔面的對應(yīng)點之間無連桿時：l/lx斜桿不斷開又互相連結(jié)時：l1/lx塔架和桅桿的橫桿及橫膈長細(xì)比表4.5.3-3簡圖截面形式橫桿橫膈當(dāng)有連桿時：l1/ix當(dāng)無連桿時：l1/iyol2/iy0當(dāng)有連桿時：l1/ix當(dāng)無連桿時：l1/iy0當(dāng)一根交叉桿斷開，用節(jié)點板連接時：1.4l2/iy0當(dāng)有連桿時：l1/iy0當(dāng)無連桿時：2l1/ixl2/iy0當(dāng)有連桿時：l1/2iy0當(dāng)無連桿時：l1/ixl2/iy0  第4.5.4條   構(gòu)件的長細(xì)比不應(yīng)超過下列規(guī)定：  受壓弦桿、斜桿、橫桿150

46、0; 輔助桿、橫膈桿200  受拉桿350  預(yù)應(yīng)力拉桿長細(xì)比不限。  桅桿兩相鄰纖繩結(jié)點間桿身長細(xì)比宜符合下列規(guī)定：  格構(gòu)式桅桿（換算長細(xì)比）100  實腹式桅桿150  第4.5.5條 格構(gòu)式構(gòu)件換算長細(xì)比0表4.5.5構(gòu)件截面形式綴材計算公式符號說明綴板式x、y整個構(gòu)件對x-x軸或y-y軸的長細(xì)比1單肢對最小剛度軸1-1的長細(xì)比綴板式A1zA、1y構(gòu)件截面中垂直于x-x軸或y-y軸各斜綴條毛截面面積之和綴板式1單肢長細(xì)比綴板式A1構(gòu)件截面中各斜綴條毛截面面積

47、之和注：綴板式構(gòu)件的單肢長細(xì)比1不應(yīng)大于40。斜綴條與構(gòu)件軸線間的傾角應(yīng)保持在40-70范圍內(nèi)。4.6  偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件  第4.6.1條   偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件的截面強度，當(dāng)彎矩作用在主平面內(nèi)時，應(yīng)按下式驗算：N/An±Mx/Wnx±My/Wnyf(式4.6.1)  式中  Mx、My對x、y軸的彎矩；  Mnx、Mny對x、y軸的凈截面抵抗矩。  第4.6.2條   偏心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性，當(dāng)彎矩作用在

48、主平面時，應(yīng)分別按彎矩作用平面內(nèi)和彎矩作用平面外進行驗算。  一、彎矩作用平面內(nèi)實腹構(gòu)件N/xA+mxMx/W1x1-0.8N/NExf(式4.6.2-1)格構(gòu)構(gòu)件N/xA+mxMx/W1x1-xN/NExf(式4.6.2-2)  式中  N所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的軸心壓力(N)；  Mx彎矩，取所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大值(N.m)；  MEx歐拉臨界力(N)，EEx2EA/2X；  x彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，按本規(guī)范附錄二采用；  mx彎矩作用

49、平面內(nèi)的構(gòu)件等效彎矩系數(shù)，可按表4.6.2的規(guī)定采用；  1X毛截面抵抗矩(mm3)。對于實腹構(gòu)件，取彎矩作用平面內(nèi)的受壓最大纖維毛截面抵抗矩；對于格構(gòu)式構(gòu)件，取W1XIy/X0，I為對虛軸y的毛截面慣性矩，x0為由虛軸y到壓力較大分肢軸線的距離或者到壓力較大分肢腹板邊的距離，二者中取較大值。等效彎矩系數(shù)mx和tx 表4.6.2構(gòu)件支承條件、荷?載情況示意圖彎矩作用平面內(nèi)mx彎矩作用平面外tx1.01-0.2N*N/Ex1.01.00.65-0.35*M2/M1但不小于0.4,m1和m2為在彎矩作用平面內(nèi)的端彎矩，使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率（無反彎點）時取同號：使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率（

50、有反彎點）時取異號，M1的絕對值M2的絕對值端彎矩使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時：1.0端彎矩使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時：0.85  二、彎矩作用平面外N/yA+txMx/nW1xf(式4.6.2-3)  式中  y彎矩作用平面外的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，按本規(guī)范附錄二采用；  b受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，按現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的規(guī)定采用，實腹箱形截面取b；  tx彎矩作用平面外的構(gòu)件等效彎矩系數(shù)，可按表4.6.2的規(guī)定采用。  對于格構(gòu)式偏心受壓構(gòu)件，彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性可以不計算，但應(yīng)計

51、算單肢的穩(wěn)定性。  第4.6.3條   格構(gòu)式偏心受壓構(gòu)件應(yīng)按下式驗算單肢的強度：N/n+Nm/Anuf(式4.6.3)  式中  n單肢數(shù)目；  Nm截面彎矩在單肢中引起的軸力(N)；  Anu單肢凈截面面積(mm2)。  第4.6.4條   格構(gòu)式偏心受壓構(gòu)件應(yīng)按下式計算單肢的穩(wěn)定性：N/n+Nm/Auf(式4.6.4)  式中  Au單肢毛截面面積(mm2)。  第4.6

52、.5條   格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的剪力應(yīng)按下式計算：V=Af/85fy/235(式4.6.5)  式中  fy鋼材屈服強度(N/mm2)。  此剪力V值可認(rèn)為沿構(gòu)件全長不變，并由承受該剪力的綴件面分擔(dān)。  第4.6.6條   計算格構(gòu)式偏心受壓構(gòu)件的綴件時，應(yīng)取實際最大剪力和按公式(4.6.5)的計算剪力兩者中的較大者進行計算。  一、綴條的內(nèi)力應(yīng)按桁架的腹桿計算。  二、綴板的內(nèi)力應(yīng)按下列公式計算：  剪力：VlV1

53、/s(式4.6.6-1)MlV1/2(式4.6.6-2)  式中  V1分配到一個綴材面的剪力(N)；  a綴板中到中距離(m)；  s肢件軸線間距(m)。4.7  焊縫連接計算  第4.7.1條   承受軸心拉力或壓力的對接焊縫強度應(yīng)按下式計算： =N/lwtfwt或fwc(式4.7.1)  式中  N作用在連接處的軸心拉力或壓力；  lw焊縫計算長度(mm)，未用引弧板施焊時，每條焊縫取實際長

54、度減去10mm；  t連接件中的較小厚度(mm)；  ft、fc對接焊縫的抗拉、抗壓強度設(shè)計值，可按本規(guī)范附錄一采用。  第4.7.2條   承受剪力的對接焊縫剪應(yīng)力應(yīng)按下式驗算： =VS/Itfwv(式4.7.2)  式中  V剪力；  I焊縫計算截面慣性矩(mm4)；  S計算剪應(yīng)力處以上的焊縫計算截面對中和軸的面積矩(mm3)；  fwv對接焊縫的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)，按本規(guī)范附錄一采用； &

55、#160;第4.7.3條   承受彎矩和剪力的對接焊縫，應(yīng)分別計算其正應(yīng)力和剪應(yīng)力，并在同時受有較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處，應(yīng)按下式計算折算應(yīng)力：(式4.7.3)  第4.7.4條   角焊縫在軸心力（拉力、壓力或剪力）作用下的強度應(yīng)按下式計算：f(或f=N/helwfwt(式4.7.4)  式中  he角焊縫的有效厚度(mm)，對直角角焊縫取0.7hf，hf為較小焊腳尺寸；  lw角焊縫的計算長度(mm)，每條焊縫取實際長度減去10mm；  fwf角焊縫的強度

56、設(shè)計值(N/mm2)，按本規(guī)范附錄一采用。  第4.7.5條   角焊縫在非軸心力或各種力共同作用下的強度應(yīng)按下式計算：2w+32w1.1fwt(式4.7.5)  式中  w按焊縫有效截面計算、垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力(N/mm2)；  w按焊縫有效截面計算、沿焊縫長度方向的應(yīng)力(N/mm2)。  第4.7.6條   圓鋼與鋼板(或型鋼)、圓鋼與圓鋼的連接焊縫抗剪強度應(yīng)按下式計算：=N/helwfwt(式4.7.6)  式中 

57、 N作用在連接處的軸心力(N)；  lw焊縫計算長度(mm2)；  he焊縫有效厚度(mm2)。對圓鋼與鋼板連接，圖4.7.6(a)，取he0.7hf；對圓鋼與圓鋼連接，圖4.7.6(b)，取he0.1(d1+2d2)-，這里：  hf為焊縫的焊腳尺寸(mm)；  d1、d2為大、小鋼筋的直徑(mm)；  a為焊縫表面至兩根圓鋼公切線的距離(mm)。圖4.7.6：圓鋼與鋼板、圓鋼與圓鋼的連接焊縫4.8  螺栓連接計算  第4.8.1條  

58、; 受剪和受拉螺栓連接中，每個螺栓的受剪、承壓、受拉承載力設(shè)計值應(yīng)按下列公式計算：受剪Nbv=nvd2/4fbv(式4.8.1-1)承壓Nbc=dt.fbc(式4.8.1-2)受拉Nbt=d2e/4fbt(式4.8.1-3)  式中  nv每個螺栓的受剪面數(shù)目；  d螺栓桿直徑(mm)；  de螺栓螺紋處的有效直徑(mm)；  t在同一受力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚度(mm)；  fbv、fbc、fbt螺栓的抗剪、承壓、抗拉強度設(shè)計值(N/mm2)應(yīng)按本規(guī)范附錄一采用

59、。  第4.8.2條   承受軸心力的連接所需普通螺栓的數(shù)目n按下式計算：nN/Nb(式4.8.2)  式中  Nb螺栓承載力設(shè)計值(N)，螺栓受剪時取式(4.8.1-1)和式(4.8.1-2)兩計算值中的小者；螺栓受拉時，取式(4.8.1-3)的計算值。  第4.8.3條   螺栓同時承受剪力和拉力時應(yīng)滿足下列兩式的要求：Nv/Nbv2+Nt/Nbt21(式4.8.3-1)NvNbc/1.2(式4.8.3-2)  式中  Nv、Nt每

60、個螺栓所承受的剪力、拉力(N)；  Nbv、Nbc、Nbt每個螺栓的受剪、承壓和受拉承載力設(shè)計值(N)，應(yīng)按本規(guī)范第4.8.1條計算。  注：高強螺栓連接計算應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的規(guī)定采用。4.9  法蘭盤連接計算  第4.9.1條   法蘭盤底板必須平整，其厚度t應(yīng)按下式計算，并不宜小于20mm，但對小型塔可不小于16mm。t6Mmax/f(式4.9.1)  式中  t法蘭盤底板厚度(mm)；  Mmax底板單位寬度最大彎矩

61、。  第4.9.2條   當(dāng)法蘭盤承受彎矩時，螺栓拉力應(yīng)按下式計算：Nbti=Myi/y2i(式4.9.1)  式中  Nbtii處的螺栓拉力(N)；  yi螺栓中心到旋轉(zhuǎn)軸的距離(mm)。對圓形法蘭盤，圖4.9.2(a)，取圓桿外壁接觸點切線為旋轉(zhuǎn)軸；對矩形法蘭盤，圖4.9.2(b)，取方桿外壁接觸邊緣線為旋轉(zhuǎn)軸。圖4.9.2：法蘭盤  第4.9.3條   軸心受壓柱腳底板應(yīng)按下列公式計算。  一、底板面積AAN/fe+A0(式4.9

62、.3)  式中  N柱腳的軸心壓力(N)；  fe基礎(chǔ)混凝土的抗壓強度設(shè)計值(N/mm2)；  A0錨栓孔面積之和(mm2)。  二、底板厚度按公式(4.9.1)計算。第5章  高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范5.1  一般規(guī)定  第5.1.1條   本章的鋼筋混凝土圓筒形塔適用于電視塔、排氣塔以及水塔支筒等結(jié)構(gòu)。  煙囪的截面設(shè)計應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)煙囪設(shè)計規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行。  第5.1.2條 &

63、#160; 鋼筋混凝土圓筒形塔的塔筒水平截面的承載能力采用下列極限狀態(tài)設(shè)計表達式：NRN(fc、fs、K)(式5.1.2-1)M+NRM(fc、fs、K)(式5.1.2-2)  式中  N、M軸向力設(shè)計值、彎矩設(shè)計值，應(yīng)按本規(guī)范第二章和第三章規(guī)定的荷載值和荷載組合方法計算；  M附加彎矩，可按本章第5.2.6條或本規(guī)范附錄四計算；  RN(fc、fs、K)截面的抗壓承載能力；  RM(fc、fs、K)截面的抗彎承載能力；  fc、fs混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值和鋼筋的強度設(shè)計值；  k截面的幾何參數(shù)。  第5.1.3條   鋼筋混凝土圓筒形塔身的正常使用極限狀態(tài)設(shè)計控制條件應(yīng)符合本規(guī)范第2.0.8條的規(guī)定。  第5.1.4條   塔身由于設(shè)置懸挑平臺、牛腿、挑梁、支承托架、天線桿、塔樓等而受