露頂式平面鋼閘門設(shè)計(jì)答案講解學(xué)習(xí)

1、學(xué)習(xí)-好資料露頂式平面鋼閘門設(shè)計(jì)說明書、設(shè)計(jì)資料閘門型式：露頂式平面鋼閘門孔口凈寬：8.0 m設(shè)計(jì)水頭：7.0m結(jié)構(gòu)材料：q235a_f焊條：焊條采用 E43型手工焊止水橡皮：側(cè)止水用P型橡皮，底止水用條形橡皮；行走支承：采用膠木滑道，壓合膠木為MCS -2混泥土強(qiáng)度等級(jí)：C20(11)規(guī)范：水利水電工程鋼閘門設(shè)計(jì)規(guī)范(SL 74-1995 )圖8-1平面鋼岸打丨門葉結(jié)構(gòu)立體示意圖、閘門結(jié)構(gòu)的型式及布置1. 閘門尺寸的確定：閘門高度：考慮風(fēng)浪所產(chǎn)生的水位超高為0.2 m，故閘門高度5.2+0.2=5.4 m閘門的荷載跨度為兩側(cè)止水間的間距Ld=8.0 m 閘門計(jì)算跨度 L=L°+2d

2、=8+2X 0.3=8.6 meooaseoo2. 主梁的型式主梁的型式應(yīng)根據(jù)水頭和跨度大小而定，本閘門屬于中等跨度(L=510),為了便于制造和維護(hù)，采用實(shí)腹式組合梁，焊接組合截面。3. 主梁的布置L 8 6根據(jù)閘門的高垮比-=1.65>1.55，決定采用雙主梁，為使兩根主梁在設(shè)計(jì)水位時(shí)所受H 5.2H 5水壓力相等，兩根主梁的位置應(yīng)對(duì)稱于水壓力合力的作用線y=a = 3 =1.67 m，并要求下懸33臂a> 0.12H和a> 0.4 m，上懸臂c< 0.45H和cv 3.6 m。且使底主梁到底止水的距離盡量 符合底緣布置要求(即 a >30°),先取

3、a=0.12H=0.6 m，則主梁間距：2b=2(y-a)=2 X (1.67-0.6)=2.14 m4. 梁格的布置和形式格采用復(fù)式布置和高等連接，三根水平次梁穿過橫隔板上的預(yù)留孔并被橫隔板所支承。水平次梁為連 續(xù)梁，其間 距上疏下 密，面板各 區(qū)格所需要 的厚度大致 相等。梁格 的布置及具 體尺寸如下 圖所示：5. 聯(lián)結(jié)系 的布置和形 式(1) 橫向結(jié)間距為L=8.64=2.15 m聯(lián)結(jié)系：根據(jù)主梁的跨度，采用布置3道橫隔板，橫隔板兼作豎直次梁，其橫向聯(lián)更多精品文檔(2) 縱向聯(lián)結(jié)系：采用斜桿式桁架，布置在兩根主梁下翼緣的豎平面內(nèi)，并設(shè)有4根等肢角鋼的斜桿。6. 邊梁與行走支承采用單腹式邊

4、梁，行走支承采用雙股式滾動(dòng)行走支承。三、面板設(shè)計(jì)1. 估算面板厚度假定梁格布置如圖所示，面板厚度由公式t= a kp_.，且tmax-t min < 2 mm* 0.92b當(dāng)b/aw 3時(shí),a =1.5，則 t=冷0.茨；0160=0.068a kp當(dāng)b/a > 3時(shí),a =1.4 ,二 0.07a . kp現(xiàn)列表計(jì)算如下:格區(qū)a(mm)b(mm)b/a(mm)k(mm)P(N/mm )Jkpt(mm)I150021501.430.5370.00760.0646.53n96021502.240.4910.0200.0996.46出85021502.530.5000.0280.118

5、6.82IV66021503.260.5000.0360.1346.19V63021503.410.5000.0420.1456.39屮60021503.580.7500.0480.1907.98注：區(qū)格I,W中系數(shù) k按三邊固定一邊簡支查表得 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，選用面板厚度t=8 mm四、水平次梁、頂梁和底梁的設(shè)計(jì)1.荷載與內(nèi)力計(jì)算a p + a 下水平次梁和頂、底梁都是支承橫隔板的連續(xù)梁，作用在上面的水壓力按q=p-丄-計(jì)算2計(jì)算列表如下梁號(hào)梁軸線水 壓強(qiáng)度p2（KN/m）1（頂梁）214.703 （上主梁）24.11432.44538.916 （下主梁）45.08梁間距(m)0.960.85

6、0.660.630.601.50a上+ 3下a上+ a下n nM P22(m)(m)2.761.23018.080.90521.820.75524.490.64525.100.61527.72R=備注：頂梁荷載按下圖下式計(jì)算1.30 14.71.30X 231.502=2.76KN/m學(xué)習(xí)-好資料據(jù)表中結(jié)果，水平次梁計(jì)算荷載取最大值25.10 KN/m,水平次梁為四跨連續(xù)梁，跨度為2.15m。q=25.10KM/niuiiiiiiHiiiiizaE373b d2.15m B 比乍 2. 15m2. 15m i八z_2水平次梁邊跨中的正彎矩為：M次中=0.077qL=0.077 X 25.10

7、X 2.15 =8.93 KN/m2支座 B 處的負(fù)彎矩為：M次B=0.107ql=0.107 X 25.10 X 2.15 =12.42 KN/m2、截面選擇6M =12.410lc I 160=77625 mm3考慮利用面板作為次梁截面的一部分，初選槽鋼14a由附表查得：A=1851 mm2 ；24WX =80500 mm ; lx =5637000 mm ; bi=58 mm; d=6 mm面板參加次梁翼緣工作的有效寬度按下式計(jì)算，然后取最小值。BW b1 +60t=58+60 X 8=538 mmB=E 1b（對(duì)跨間正彎矩段）；B=E 2b（對(duì)支座負(fù)彎矩段）;按5號(hào)梁進(jìn)行計(jì)算，設(shè)該梁平

8、均間距b=（b譽(yù)=660+630 =645 mm，對(duì)于第一跨中正彎矩段，零點(diǎn)之間的距離：I。=0.8l =0.8 2150=1720mm，對(duì)于支座負(fù)彎矩段?。贺? =0.41 =0.4 2150 = 860mm,根據(jù) Lo/b 查表 2 1；101720由2.667得 E 1=0.80，貝U B=E 1b=0.80 X 645=516 mmb 645由匕二型=1.333得 E 2=0.380，貝U B=E 2b=0.380 X 645=245 mmb 645對(duì)于第一跨中，選用 B=516 mm則水平次梁的組合截面積：A=1851+516X 8=5978m一 121組合截面形心到槽鋼中心線的距離

9、:516 X 8 X 74e=5978=51 mm:51跨中組合截面的慣性矩及截面模量為：224I 次中=5637000+1851 X 51 +516 X 8X 23 =12635136mm, 126351362Win=104423 mm121；：水平次梁計(jì)算結(jié)構(gòu)簡圖及彎矩圖如下：學(xué)習(xí)-好資料組合截面形心到槽鋼中心線的距離:516 X 8X 74e=5978=51 mm對(duì)于支座段，選用 B=245 mm則水平次梁的組合截面積:2A=1851+245X 8=3811 mm組合截面形心到槽鋼中心線的距離:245 X 8X 74e=3811=38 mm支座處截面的慣性矩及截面模量為:10850004

10、2Win =100463 mm108224I 次 b=5637000+1851 X 38 +245 X 8 X 36 =10850004 mm2. 水平次梁的強(qiáng)度驗(yàn)算支座B處彎矩最大，截面模量也較大，跨中彎矩小，故兩處截面的抗彎強(qiáng)度都需要驗(yàn)算。M次中:-次中=Wmin8.93 1061044232=85.52 N/ mm v'c )=160 N/mm2x更多精品文檔'c 1=160 N/mm2二次B= M 次B =11.7810=123.63 N/ mm 2 vW min 100463綜上可知水平次梁選用14a滿足彎應(yīng)力強(qiáng)度要求。M次 b=12.42 KN/m ,3. 水平次梁

11、的擾度驗(yàn)算水平次梁為受均布荷載的四跨連續(xù)梁，其最大擾度發(fā)生在邊跨，已求得I 次 b=10850004 mn,四跨連續(xù)梁 k" =0.0063 ,=丄=0.004ILL 250W = k'' ql =0.0063 X 2510 J510=0.0007 v W =0.004，滿足撓度要求。L E 次B2.06 101085.004L4. 頂梁和底梁q二1反型晞I 1111 i i Hi_ A A AAAA底梁計(jì)算簡圖和彎矩圖2 2M 支座=0.107 q l =0.107 X 15.29 X 2.15 =7.56 KN mM支座fer 7.56 1061603=47250

12、mm二 47.25cm選用12 d W =62.137 cm3 > W需 = 47.25cm3底梁彎應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算:支座Wy7.56 10362.137= 121.67N/mm2 <A 1=160 N/ cm2，滿足彎應(yīng)力要求。底梁剛度驗(yàn)算:=0.0063 x3515.29 2.15102.06 105 391.466=0.00119 <=0.004滿足剛度要求。頂梁采用和底梁相同的槽鋼即12 d，頂梁彎應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算:2 2M 支座=0.107 q l =0.107 x 2.76 x 2.15 =1.37 KN mM；=Wy支座1.37 10362.137=22.05N / m

13、m2 < 0 1=160 N/ cm2滿足應(yīng)力強(qiáng)度要求。頂梁的剛度驗(yàn)算:I 3w ql=k=0.0063 xLE .次B352.76 2515 10=0.00021 < W =0.004 滿足剛度要求。2.06 105 391.466L五、主梁設(shè)計(jì)（一）已知條件(1)主梁跨度：凈跨度l1(2)主梁荷載：1 2P= H =2(3)橫隔板間隔：2.15m。(4)主梁容許繞度：-丄（二）主梁設(shè)計(jì)1.截面選擇(1)=8.0m，計(jì)算跨度 L=8.6m，荷載跨度l =8.0m丄 x 9.8 x 5.0 2=122.5 KN/m , q =衛(wèi)=61.25 KN/m2 21600 °主梁

14、內(nèi)力分析如圖：主梁簡支于邊梁上，最大彎矩在跨中, 最大剪力在支承處L/2d=OT 3mqll61.2588M max=(L ) =(8.6) = 563.5 KN m426421 1Vmax= ql 61.25 8 = 245 KN(2)需要的截面抵抗矩(考慮閘門自重引起的附加應(yīng)力的影響)二 3828cmW =* = 56310.920.92 160（3）腹板高度ho選擇（剛度條件求得最小梁高h(yuǎn)min）hmin=0.96 x 0.208 xE W/ L 10.96 x 0.208160 8.6 102 0.922.06 105 1/600=73.62cm學(xué)習(xí)-好資料hec=3.i W2/5=3

15、.1 X 382尹5 = 84.05cm經(jīng)濟(jì)梁高選取的梁高 h 一般應(yīng)大于hmin但比hec稍小，故應(yīng)選取h=80 cm。(4)腹板厚度選擇：腹板厚度tw=" h = 80 =0.81，選tw=1.0cm11 11(5) 翼緣截面選擇:每個(gè)翼緣所需截面為：A = W_twh0 = 3828 _1.O 80 =34.52 cm2 h06806A 34 52 下翼緣選用t 2.0cm,b1-17.26cm，因此需要選用 d = 25cm。(在t12-=32 -16cm之間)，上翼緣的部分截面面積可利用面板，故只需設(shè)置較小的上翼緣2.55板同面板相連，選用t 2.0cm, b = 14cm

16、。面板兼做主梁上翼緣的有效寬度B=b1 +5t=14+50 X 0.8=54cm上翼緣截面面積 A, =142.054 0.8 = 71.2cm2(6) 彎應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算:主梁跨中截面形心距面板表面的距離S Ay' 7681 58=7681.58 =38.18cm、A 201.2主梁跨中截面的幾何特性如下表;部位截面尺寸2cm截面面積2 cm各形心離面板 表面距離y /Ay'各形心離中心軸距離y=y/ -yAy2面板部分54 X 0.843.20.417.28-37.7861660.59上翼緣板14X 2.028.01.850.4-36.3837058.12腹板80 X 1.08

17、042.834244.621707.55下翼緣板25 X 2.05083.8419045.62104059.22合計(jì)201.27681.68204485.48截面慣性矩為：I =twh! . Ay?工10 型 204485.48 = 247152cm4截面抵抗矩為 12 12上翼緣頂邊 Wmax = = = 6473cm 二 S S2 =1789.34 1120.56 = 2909.9cm3y138.18F翼緣底邊Wmin二 247152 = 5910cm2y241.82彎應(yīng)力；-= 563.5 100 =9.53KN / cm2 v0.92 x 23=21.16 KN/ cm2 ,安全Mmi

18、n 5910(7) 主梁支承端剪應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算3VmaxSIt245 103 2909.9 103247152 104 1.0= 28.85N / mm2 v !丨-95N / mm2(8 )整體穩(wěn)定與剛度驗(yàn)算。因主梁上翼緣直接同鋼面板相連，按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017- 2003)規(guī)定可不必驗(yàn)算其整體穩(wěn)定性。又因梁高大于按剛度要求的最小梁高，故梁的剛度也不必驗(yàn)算。2.翼緣焊縫上翼緣對(duì)中和軸的面積矩S上二 Ay =43.2 37.7828 36.38 = 2650.74cm3F翼緣對(duì)中和軸的面積矩S下工50 45.62 = 2281cm3 v S上需要焊縫厚度hfVmaxS上245 103

19、2650.74 103一 1.4 W 廠 1.4 247152 104 80=2.35cm _ 1.5 . tmax = 0.67cm因此全梁上、下翼緣焊縫均取 hf -9mm。3.腹板的加勁肋和局部穩(wěn)定驗(yàn)算加勁肋的布置:h 8q1235hfW8° 妙345 "6，因此需設(shè)置橫加勁肋，以保證腹板S)=54 0.841.82 -0.4 = 1789.34cm , S2 =14 241.82 -1.8 = 1120.56更多精品文檔的局部穩(wěn)定性。因閘門上已布置橫向隔板可兼作橫向加勁肋，其間據(jù)a=2150mm腹板區(qū)格劃分如圖:III1| 2150 | 150 |區(qū)格I左邊及右邊的

20、截面剪力分別為vi左二245KN= 245-61.25 (2.15-0.3)= 131.69KN，區(qū)格 I截面平均剪力為(vi 左 vi 右)/2 (245 131.69)/22t = 23.5 N / mmh°tw80 x 1.0區(qū)格I左邊及右邊截面上的彎矩分別為M 左二0，I右二 245 2.15-61.25(2.15-0.3)= 421.95 KN- m區(qū)格I的平均彎矩：M I0 + 421 9504"95 = 210.98 KN m區(qū)格I的平均彎應(yīng)力：cI y06210.98 353.8 10'0.21N/mm2247152 104h。80177tw 235

21、 177 1.0. 235235 =0.45 v 0.85計(jì)算cr由區(qū)格長短邊之比為2.15/1.15=1.87> 1.0h°/tw41-5.34 4 (h0 /a)280/1.0 ,'235415.34 4 (115/215)2235二 0.8 v 1.22 'sBA ；55.68-0 = 0.213 < 1.0滿足局穩(wěn)要求,在區(qū)格I的橫隔板之間不必再增設(shè)加勁肋。 區(qū)格II左邊及右邊的截面剪力分別為vii左二245-61.25 (4-2.15) = 131.688KN, vH右二0區(qū)格II截面平均剪力為(vii左vii右)/2 (131.688 0)/2

22、h°t80 1.0= 0.82KN /cm22二 8.2N /mm區(qū)格II左邊及右邊截面上的彎矩分別為M “左工245 2.15 61.25 (4 2.15)2 /2 =421.95 KN mM ii右二 M max 二 563.5 KN m區(qū)格II的平均彎矩：M ii左 + M ii右563.5+421.95M |一492.725 KN m2 2區(qū)格II的平均彎應(yīng)力：6Mii y0492.725x353.8x10“匚“/2' i470.53N / mmI247152 1040 = 0.207 v 1.0淳2+旦21% .丿丿 I 160 丿<72.57；故在區(qū)段II的

23、橫隔板之間不必再增設(shè)加勁肋。六、面板參加主（次）梁工作的折算應(yīng)力驗(yàn)算1. 主（次）梁截面選定后，還需要按式8-4（ p276）驗(yàn)算面板局部彎曲與主次梁整體彎曲的折算應(yīng)力。因水平次梁的截面很不對(duì)稱，面板參加水平次梁翼緣整體彎曲的應(yīng)力.與其參加主梁翼緣工作的整體彎曲應(yīng)力.要小的多，故只需驗(yàn)算面板參加主梁工作是的折算應(yīng)力。由前文的面板計(jì)算可見，直接與主梁相鄰的面板區(qū)格，只有區(qū)格W所需要的板厚較大， 這意味著該區(qū)格的場(chǎng)邊中點(diǎn)應(yīng)力也較大，所以選取區(qū)格W按式 8-4驗(yàn)算其長邊中點(diǎn)的折算應(yīng)力。mykpa20.75 0047 60028= 198.3N/mm2VIa-6 002；mx =山 my = 0.3

24、198. = 59.5N / mm對(duì)應(yīng)于面板區(qū)格w的長邊中點(diǎn)的主梁彎矩和彎應(yīng)力為61 25 漢 2 9252M =61.25 4 3.225528 KN m2<1=61. 252.925528 10664732=81.57N / mm面板區(qū)格W在長邊中點(diǎn)的局部彎曲應(yīng)力為面板區(qū)格W的長邊中點(diǎn)的折算應(yīng)力為Jh二,-my （；mx 7°x）2 -；my（二mx ；ox）=198.32(59.5 81.57)2 -198.3(59.5 81.57) =176.78N/mm222Jh =176.78N/mm v 1.1 x 1.4 x 160=246.4 N/mm故面板厚度選用 8mm滿

25、足強(qiáng)度要求。2 面板與梁格連接焊縫計(jì)算P,已知面板厚度t=8mm,并且近似地取面板局部撓曲時(shí)產(chǎn)生的垂直于焊縫長度方向的橫拉力板中最大彎應(yīng)力*宀=160Nmm2則 p =0.07t；max =0.07 8 160 =89.6N/mmmax面板與主梁連接焊縫方向單位長度內(nèi)的剪力vs21245 103 540 8 377.82 247152 104二 80.89N / mm2面板與主梁連接焊縫厚度2 2h . ph f0.7!J89.6280.8920.7 160二 1.08mm故面板與梁格的連接焊縫取其最小厚度hf =6mm七、橫向連接系-橫隔板(豎向次梁)設(shè)計(jì)隔板高度取與主梁相同的高度定為800

26、mm隔板厚度與主梁腹板厚度一致取20mm上翼緣利用面板不設(shè)，下翼緣采用b=100200mm厚度t=10 12mm的扁鋼，即規(guī)定b=140mm t=10mm的扁鋼。由構(gòu)造要求確定的尺寸其橫隔板的應(yīng)力很小，故可以不進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。八、縱向聯(lián)結(jié)系設(shè)計(jì)1、縱向聯(lián)結(jié)系承受閘門自重，露頂式平面鋼閘門的自重G按下式計(jì)算即，G =9.8k2kckGH 1.43B0.88，式中 k? =1.0,kc =1.0, kG =0.13,H =5.0,B =8.0則 G =9.8k2kckGH1.43B0.88 = 9.8 1.0 1.0 0.13 51.43 80.88 = 79.33KN31 73下游面縱向聯(lián)結(jié)承受

27、g =0.4G =31.73KN,則節(jié)點(diǎn)荷載為7.93KN,縱向聯(lián)結(jié)系按4支承在邊梁上的簡支平面桁架設(shè)計(jì)?？v向連接系計(jì)算圖2. 斜桿截面計(jì)算斜桿計(jì)算長度斜桿承受的最大拉力 N = .2(15.9 - 3.965) = 16.88 KN同時(shí)考慮閘門偶然扭曲時(shí)可能承受的壓力，故長細(xì)比的限制值應(yīng)與壓桿相同，即 入三入=200。根據(jù)附錄三：選用角鋼L10010 ,回轉(zhuǎn)半徑iy0 = 19.6mm ,截面面積A=1930mm 斜桿計(jì)算長度：I。=0.91 =0.9 . 2.152 2.152 = 2.74m3長細(xì)比：=二 2.74 10139.80 v 入=200iy.19.6拉桿強(qiáng)度驗(yàn)算316.88

28、1019302= 8.75 N/mm < 0-852d =136 N/mm滿足強(qiáng)度要求。(0.85為考慮單角鋼受力偏心影響的容許應(yīng)力折減系數(shù)) 九、邊梁設(shè)計(jì)邊梁的截面形式采用雙腹式，邊梁的截面尺寸按構(gòu)造要求確定，截面高度與主梁端部高度相同，腹板厚度與主梁腹板厚度相同。為了便于腹板的焊接兩腹板間距為300 400mm閘門每側(cè)邊梁上各設(shè)兩個(gè)滾輪。 邊梁是閘門的重要受力構(gòu)件，由于受力情況復(fù)雜， 故在設(shè)計(jì)時(shí)可將容許應(yīng)力值降低 20%作為考慮受扭影響安全儲(chǔ)備。1. 荷載和內(nèi)力計(jì)算(1)水平荷載：邊梁所受的水平荷載主要是主梁傳來的支座反力及水平次梁、頂梁傳來的水平荷載、為了簡化計(jì)算，可假設(shè)這些荷載完

29、全是由主梁傳給邊梁。45甘 20>-Rson1 2 1 2 閘門所受荷載：P H 29.8 5.02 = 122.5 KN2 2P 122 5主梁作用于邊梁的集中荷載q = P =上仝二61.25 KN2 2邊梁所受荷載ppq 61 8=245 KN2 2(2)豎直荷載：邊梁所受的豎向荷載：閘門自重、滑道摩擦力、止水摩擦力、起吊力等。2 45 匯 214如圖所示，可計(jì)算出上滑塊所受的壓力：r- 2.45 2.14 =184.61 KN2.14+0.7下滑塊所受壓力：R2 ng p2) -尺=245 2 -184.16 =305.19 kN 邊梁最大彎矩：M max =184.61 0.7

30、 =129.23 KN m,最大剪力：vmax = R*i = 184.61 KN,啟門力：T啟=1.2(Tzd，Tz) 1.1Gpx，對(duì)于滑動(dòng)軸承的滾輪：TzW(f1rfk)R查附錄十二得= 0.25, fk = 0.1，初定滾輪直徑D=600mm R=D/2=300mm1 212w H 2l 9.8 52 8 =980 KN,輪軸半徑 r=50mm2 2Tzd h980(0.25500.1)=41.16 KN300止水摩擦力：TEs = f3pZs，查附錄十二得 f3 =0.65汨 9.8漢5 c2Ps24.5 KM/m2 22 px =20 8.6 0.016 = 2.752 KM/mP

31、zs =bHps =0.6 5 24.5 =73.5 KNTzs =2f3pzs =2 0.65 73.5 =95.55 KN丁啟=1.2(TZd +Tzs) + 1.1G + px=1.2 X( 41.16+95.55 ) +1.1 X 79.33+2.752=254.07 KN單根邊梁受到的啟門力：N=1.2 X T啟/2=1.2 X 254.07/2=152.4 KN2.邊梁強(qiáng)度驗(yàn)算截面面積：A=450X 20 + 800X 10X 2+460X 20=34200mT34200“4 二 450 20 10 800 10 420 20 (830 -422.4)2 = 3912648885

32、mrTI 20 830 = 422.4 Z A截面上半部分對(duì)中和軸的面積矩213S=460 20 (830-422.4) 2 (820-422.4)2 105249257.6mm132450 20 (422.4 -10)2截面慣性矩1 10 8002 20 800(420-422.（計(jì)算式中，0.8為考慮到邊梁為閘門的重要受力構(gòu)件, 作為考慮受妞等影響的安全儲(chǔ)備。以下計(jì)算相同。 ）)截面慣性模量w =840 - 422.4截面邊緣最大應(yīng)力驗(yàn)算,912648885= 7139870.23mm3548R1N7 一丹小1524184.61 (0.25 500.1) =142.91 KN245maxN

33、'. MmaxA w6142.91129.23 10342007139870.232= 18.1N/mm v0.8d =0.8 X且受力復(fù)雜，故將容許應(yīng)力降低 20%Itw184.61 70167001 1033912648885 102二 24.96N / mm v 0.82d =0.8 X 95=76 N/mm腹板與下翼緣連接處折算應(yīng)力驗(yàn)算:2=17.24N / mmMmax y' 142.91 129.23 10腹板最大剪應(yīng)力驗(yàn)算：400w y 342007139870.23420r -. = r .vmax SItw184.61 103 450 20 410391264

34、8885102= 17.41N /mm22122"22；zh -3 h；17.243 17.41= 34.74 N / mm < 1.1 x 0.8=140.08N/mm以上驗(yàn)算均滿足強(qiáng)度要求。十、滾動(dòng)行走支承與軌道設(shè)計(jì)一Q2351.滾輪尺寸一單曲率圓柱形滾輪初定 D=600mm b=100mm d=100mm并驗(yàn)算 D b、d 是否 滿足要求。滾輪與軌道的接觸應(yīng)力max0.418305.39 2.06 1 05 1 03100L/2 100 30022=428.02 N/mm < 2.5 fy =587.5 N/mm ，滿足要求。2.輪軸尺寸設(shè)計(jì)一45#碳鋼尺寸 a=1

35、00mm l =100mm, b=100mm L=300mm 彎應(yīng)力：p(4a +1)152.695 x (4 x 100+100 "03)“ “2;97.260.785d20.785 "032二 w cr =160 N/mm8p 8 152.42剪應(yīng)力：22 =12.94 w t =95 N/mm3rd23X3.14I002方形軸承板：b= (2.4 2.6 )d=240 260mm取 b=250mm t=20mm驗(yàn)算輪軸與軸承板之間的緊密接觸局部承壓力：旦=76.2N/mm2 < 二=80 N/mm?d、t 100 20j2. 滾輪軌道設(shè)計(jì)(1)軌道底板寬度b-12丿八八宀500250,20-Jf 5